欧姆龙固态继电器工作原理

欧姆龙固态继电器工作原理 ?固态?继电器(SSR)的定义 ?SSR和有接点继电器的不同 所谓SSR， 是固态继电器(Solid State Relay) 的简称， 是无可动接点部分的继电器(无接点继电器)。在动作上与有接点继电器相同， 但是该继电器使用半导体闸流管、晶闸管开关元件、二极管、晶体管等半导体开关元件。另外也使用名为光电耦合器的光半导体， 使其输入输出绝缘。光电耦合器的特点是用光的信号在绝缘空间中进行传送， 所以绝缘性更好， 传送速度也更快。 SSR是用无接点的电子零件制造的， 比有接点的有很多优点。其中最大的优点是， 不会像有接点继电器一样因开关而损耗接点。 特别是: ?可以对应高速、高频率开关 ?没有接触不良 ?发生干扰小 ?没有动作音等， 适用于广泛的领域。 固态继电器(SSR)的构成 固态继电器(SSR) (交流负载开关的代表示例) 电磁继电器(EMR:Electro Magnetic Relay) 向线圈施加输入电压， 使其发生电磁力， 移动可动铁片， 从而切换接点。不仅可在控制柜上使用， 还可用于其他范围。而且原理简单可低成本加工。 ?SSR的控制(ON/OFF控制、循环控制、相位控制) 循环控制中的注意点 ON/OFF控制接受温控器的电压输出信号， 通过开关SSR来控进行循环控制时， 每秒钟接通电源5次(控制周期为 0.2S)。 制加热器的ON/OFF。在电磁继电器中也可进行相同的控制， 但由于变压器负载中的接通电流非常大(通常电流的10倍左右) 是以数秒间隔控制ON/OFF， 使用数年时需要SSR。 (1)SSR的额定没有余量导致SSR的破坏。 循环控制(G32A-EA) 以0.2秒(固定) 为控制周期。其方式是使其(2)负载电路上的断路器发生触发。 在0.2秒内ON/OFF， 从而控制输出电力。 可能出现以上情况。因此， 循环控制中不能进行变压器一次侧的接受温控器的电流输出4~20mA来控制。 电力控制。 相位控制接受温控器的电流输出4,20mA的信号， 使输出量每 半循环发生变化。可进行高精度的温度控制， 多用于半导体制造 装置中。 ?MOS FET继电器的构成和动作原理 MOS FET继电器是在输出元件中使用功率MOS FET的SSR。为使功率MOS FET动作， 光电二极管阵列作为受光元件使用。输入端子中有电流流过时， LED会发光。这个光使光电二极管阵列中发生光电流， 这使栅极电压使功率MOS FET置于ON。用源共通连接2个功率MOS FET， 可控制AC负载。DC专用的类型中有带1个电源 MOS FET的类型。 信号用MOS FET继电器G3VM不含变阻器。 ?MOS FET继电器的名称 该商品为新型商品， 在各个公司有各种名称、商标。下表表示信号用(相当于G3VM) 的示例。 厂商名 样本上的名称 东芝 光继电器 松下电工 Photo MOS继电器 日本电气 光MOSFET继电器 冲电气 光MOS开关 冲田制作所 Photo DMOS-FET继电器 HP Solid State Relay 欧姆龙 MOS FET继电器 ?SSR的内部电路构成例 过零触发负载规格 绝缘方式 电路构成 型号 功能 G3H G3B 有 ,1 光电耦合器 G3F G3NA(AC输入) G3NE G3J 光电三端双向可控无 G3F 硅开关 G3H G3TA-OA G3PA-VD 光电三端双向可控G3PB(单相) 有 ,1 硅开关 G3NA(DC输入) G3NE 光电三端双向可控G3PB-2(N)(三相) 交流负载有 ,1 硅开关 ,2 用 光电三端双向可控G3PB-3(N)(三相) 有 ,1 硅开关 ,2 G3NA-4??B型 G3NH 有 ,1 光电耦合器 G3PA-4??B型 G3PB-5??B型 G3FD、 G3HD 直流负载G3BD 光电耦合器 —— 用 G3TA-OD G3NA-D 交流?直 流 无 光电?霍尔?耦合器 G3FM 负载用 ,1. 过零触发功能 具有过零触发功能的SSR在交流负载电压为零或接近零时动作。 具有过零触发功能的SSR有以下效果。 ?减小负载接通时的爆裂噪声。 ?在灯、加热器、马达等的负载中由于抑制了接通电流，可以减轻 对电源的影响，还可以减小接通电流保护电路。 ,2. 200V型的输出开关元件上使用了晶闸管。 固态继电器 用语说明 ?SSR用语集 固态继电器 用语说明 光电耦合器 光电三端双向开关耦传送输入信号的同时使输入和输出绝缘。 合器 电路功过零触发电路 在交流负载电压的零相位附近开始动作的电路。 能 (参照144页) 触发电路 控制开关负载电流的晶闸管开关的触发信号的电路。 缓冲电路 由R、C构成，抑制施加到晶闸管开关等上的急剧启动电压，防止SSR晶闸管开关误启动的电路。 额定电压 输入信号的 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 电压。 使用电压 输入信号的容许电压范围。 输入阻抗 输入电路、限制电阻的阻抗。恒电流输入电路方式随输入电压发生变动。 输入 动作电压 从输出断开状态到接通状态时的输入电压的最小值。 复位电压 从输出断开状态到接通状态时的输入电压的最大值。 输入电流 施加额定电压时流过的电流值。 负载电压 可以在负载开关及连续断开状态下使用的电源电压的有效值。 在指定的冷却条件(散热片的大小、材质、厚度、环境温度散热条件等)下可以连续流经输出端子的最最大负载电流 大电流的有效值。 漏电流 输出处于断开状态，施加指定负载电压时流经输出端子之间的电流。 输出 在指定的冷却条件(散热片的大小、材质、厚度、环境温度散热条件等)下通过最大负荷电流时出现在 输出ON电压下降 输出端子之间的电 压的有效值。 最小负载电流 SSR可以正常开关负载的最小负载电流。 动作时间 向输入施加规定的信号电压后，直到输出接通的延迟时间。 复位时间 切断施加到输入上的信号电压后，直到输出断开为止的延迟时间。 绝缘电阻 在输入端子,输出端子之间以及输入输出端子,金属外壳(散热片)之间施加直流电压时的电阻。 性能 输入端子,输出端子之间以及输入输出端子,金属外壳(散热片)之间可以忍耐1分钟以上的交流电耐压 压的有效值。 使用环境温度、湿度 在规定的冷却、输入输出电流条件下SSR可以正常动作使用的环境温度、湿度范围。 保存温度 不施加电压，可以放置保存的温度范围。 接通电流耐量 , SSR的可流动非反复的电流最大值。表示商用频率、1周期的波高值。 其他 反向电压 负载开关时、切断时产生的非常急剧的电压。 泄放电阻 为了正常开关极小负载而用于增加视在负载电流，与负载并联的电阻。 ,以往是以「投入电流耐量」 来表现的， 但这与负载的浪涌电流容易混淆， 因此改为「接通浪涌电流耐量」 。 固态继电器 使用注意事项 ?使用SSR前 ?实际使用SSR时，有时会发生预想不到的事故。为此，必须尽可能地进行测试。例如，考虑SSR特性时，经常必须考虑到各产品的差异。 ?有关目录中记载的各额定性能值，如果没有特别指明，则所有值都是在JIS C5442标准试验状态(温度15,30?、相对湿度25, 85%RH、气压86,106kPa)下的值。确认实际设备时，除了负载条件以外，还必须在和实际使用状态相同的条件下确认使用环境。 ?关于输入电路 ?关于输入侧的接线 SSR的输入阻抗有一定参差， 应避免若干个输入的串联连接， 否则容易造成误动作。 ?关于输入噪声 SSR 动作时间及动作所需的功率极小， 因此必须控制影响到 INPUT端子的噪声。如果噪声施加到端子， 会引起误动作。以下是针对脉冲性噪声和感应性噪声的对策举例。 ?脉冲性噪声 利用C、R吸收噪声非常有效。下图是针对光电耦合器方式的 SSR选择C、R的实例。 为满足SSR的输入电压， 在R和电源电压E的关系上确定R的上限。 C变大时，由于C的放电复位时间将变长。 请注意上述2点，确定C、R。 ?感应噪声 请不要将输入线路和动力线并排设置。感应噪声可能导致SSR 误动作。当感应噪声在SSR的输入端子处感生电压时，必须通过绞合线(电磁感应)、屏蔽线(静电感应)将影响SSR输入端子的感应噪声引起的感应电压控制在SSR的复位电压以下。 此外，对高频设备发出的噪声，请附加C、R滤波器。 ?关于输入条件 ?关于输入电压的纹波 输入电压中有纹波的场合， 请将峰值电压设定在使用电压的最大值以下， 谷值电压设定在使用电压最小值以上后使用。 ?漏电流对策 通过晶体管输出驱动SSR的场合， 有时会由于断开时晶体管的漏电流导致复位不良。作为对策， 请如下图所示， 连接泄放电阻R， 设置加在泄放电阻R两端的电压E在SSR复位电压的1/2以下。 利用下列 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 计算泄放电阻R。 R? E/(IL,I) E : 加在泄放电阻R两端的电压=SSR复位电压的1/2 IL : 晶体管的漏电流 I : SSR的复位电流 目录中没有记载SSR复位电流值， 因此要按以下公式计算。 SSR的复位电流,复位电压的最小值/输入阻抗 恒定电流输入电路的SSR(G3NA、G3PA、G3PB等)以0.1mA 计算。 下面以G3M-202P DC24为例进行计算。 复位电流 I,1V/1.6kΩ ,0.625mA 泄放电阻值 R, (1V×1/2)/(IL,0.625mA) ?开关频率 如果是交流负载开关， 请将开关频率控制在10Hz下使用， 如果是直流负载开关， 请将开关频率控制在100Hz以下使用。 如果超出上述开关频率使用， 则可能导致SSR的输出跟不上。 ?输入阻抗 在输入电压有一定宽度的SSR (如G3F、G3H) 中， 有些机种的输入阻抗会随着输入电压发生变化， 输入电流也随之发生变化。用半导体等驱动SSR的场合， 电压会导致半导体故障， 请对设备进行确认后使用。 下面是代表例。 ?关于输出电路 ?关于交流开关型SSR输出处的噪声、浪涌 ?SSR 使用的交流电源中叠加有能量较大的浪涌电压的场合， 由于插入SSR的LOAD端子之间的C、R缓冲电路(内置在SSR 中) 的抑制能力不足， 会超出SSR瞬态峰值电压， 导致SSR的过电压破坏。 要测定浪涌在很多情况下都是比较困难的， 基本上都是采用增加变阻器。最终使用阶段可确认没有浪涌的场合除外。 ?G3NA、G3S、G3PA、G3PB、G3PC、G3NE、G3J、G3NH、 G9H、G3DZ、G3RZ、G3FM以外的机种中没有内置浪涌吸收用可变电阻。请务必在开关感性负载时实施附加浪涌吸收元件等浪涌对策。 ?下面是附加了浪涌电压吸收元件时的对策举例。 本公司是在以下条件下通过耐冲击电压试验， 来确认SSR输出侧耐量的。 使用电压 可变电阻电压 浪涌耐量 AC100,120V用 240,270V AC200,240V用 440,470V 1000A以上 AC380,480V用 820,1000V ?关于输出侧的连接 请避免SSR输出侧的并联。SSR的场合， 不可能出现输出侧两头都为ON的情况， 因此负载电流不会增加。 ?关于直流开关型SSR的输出处的噪声?浪涌 连接螺线管、电磁阀等负载时， 请连接防止反电动势的二极管。施加超出SSR输出元件耐压的反电动势时， 会导致SSR输出元件的破坏。作为相应措施，可以将表1的元件和负载并联插入。(参照下图) 吸收元件中， 二极管方式是抑制反电动势效果最好的。但螺线管、电磁阀的复位时间会变长。请在实际使用电路上确认后使用。另外， 可以使用二极管和齐纳二极管缩短复位时间。在这种情况下， 齐纳二极管的齐纳电压(Vz) 越高复位时间越短。 表1 吸收元件例 (参考) ?二极管的选择方法 耐电压,VRM?电源电压×2 正向电流,IF?负载电流 ?齐纳二极管的选择方法 齐纳电压,VZ,SSR的集电极发射极之间电压 , (电源电压，2V) 齐纳浪涌功率,PRSM,VZ×负载电流×安全率(2,3) ,如果齐纳电压(Vz) 增高， 则齐纳二极管的容量(PRSM) 将变大。 ?关于DC输出型中的AND电路 在以下电路中，请使用G3DZ、G3RZ。在一般情况下， SSR也可能出现复位不良。 ?关于自保持电路 要使用自保持电路时， 请利用有接点继电器构成电路。 (SSR中不能组成自保持电路)。 ?关于各负载的SSR的选择 下面显示各负载中浪涌电流的实例。 ?加热器(阻性负载) 没有浪涌电流的负载。一般和电压输出的温度控制器组合用于开关加热器。还可以使用带过零触发功能的SSR， 大幅抑制噪声的 产生。 但是， 该种负载不包括纯金属类、陶瓷类的加热器。纯金属类、陶瓷类的加热器在常温下电阻值较低， 因此SSR中流过过载电 流， 可能导致SSR破坏。 开关纯金属类、陶瓷类的加热器时， 请选择电力调整器(G3PX) 的长时间软启动类型或恒定电流类型。 ?灯负载 白炽灯、卤素灯等接通电流很大。(额定电流的约10,15倍)请选择SSR， 使得该接通电流的峰值在SSR接通电流耐量的1/2 以下。(参照下图的重复曲线,虚线,) 重复施加超出接通电流耐量1/2的接通电流， 会导致SSR输出元件的电流破坏。 ?马达负载 马达启动时，会有相当于额定电流5,10倍的接通电流流过。另外， 接通电流流通的时间也会变长。因此， 测定实际使用状态下的接通电流及启动时间后， 选择SSR使得接通电流的峰值在 SSR接通电流耐量1/2以下。SSR关闭时由于马达发出的反电动势可能会导致SSR的破坏， 请实行过电压保护。 变压器负载 ? SSR关闭瞬间， 10,500ms之内会有10,20倍的励磁电流流过 SSR。如果次级无负载， 励磁电流最大。请选择SSR使得该励磁电流在SSR接通电流耐量1/2以下。 ?半波整流电路 有些交流用电磁计数器及螺线管内置有二极管， 半波整流。该负载中只加有SSR的输出电压的半波。为此， 在带过零触发功能的SSR中， 可能导致无法关闭。对此， 可以采取以下两种方法解决。 1. 连接流过SSR负载电流约20%的电流的泄放电阻。 2. 使用无过零触发功能的SSR。但半波整流的制动器线圈的开关则不受此限制， 请另行商谈。 ?全波整流负载 有些交流用电磁计数器及螺线管内置有二极管， 全波整流。这种负载中的负载电流会如下图所示， 变为接近于矩形波的波形。 因此， 交流用SSR在输出元件中使用晶闸管开关(电路电流不为0， 元件不断开) ， 如果负载电流波形为矩形波， 可能导致 SSR复位不良。 开关全波整流的负载时， 请选择-V型或功率MOSFET继电器。 (-V型SSR) (-V型SSR) G3F-203SL-V、G3H-203SL-V (功率MOS FET继电器) G3DZ、G3RZ、G3FM ?小容量负载 SSR中没有输入信号时， 输出(LOAD) 处会流过数mA的漏电流IL。为此， 如果该漏电流大于负载的复位电流， 会引起复位不良。请增加SSR开关电流的泄放电阻R和负载并联，以解决问题。 ?变频器负载 请不要将变频器控制的电源作为SSR的负载电源使用。变频器控制的波形会变为矩形波， 因此dV/dt非常大， 会引起SSR误启动， 导致复位不良。 在输入处使用变频器控制的电源的场合， 只要电源的有效值在 SSR的使用电压范围内， 就可以使用。 ?电容性负载 SSR关闭时， 电源电压+电容器的电荷电势施加到SSR的两端，因此请选择SSR使得可使用电压在电源电压的2倍以上， 同时使得充电电流在SSR接通电流耐量1/2以下。 ?关于使用负载电源 1. 关于整流的电源 通过全波整流或半波整流将交流电源作为直流负载电源使用时，请设定负载电源的峰值电源不超出SSR使用负载电源的最大值。在这样的情况下， 会变成过电压， 导致SSR输出元件破坏。 2. 关于交流负载电源的使用频率 关于交流负载电源的使用频率， 请控制在47,63Hz。 3. 关于交流低电压负载 在SSR的使用负载电压范围的最小值以下使用负载电源时， 施加到负载上的电压的损失时间比在SSR使用电压范围内使用负载电源时的时间长。 下图是负载例。(损失时间A三端双向可控硅开关。 在3.7kW级的电机中， 即使是感应负载， 也可以用三端双向可控硅开关进行充分开闭。以三端双向可控硅开关1个元件与晶闸 管的反并联具有同等的功能， 所以对 SSR的小型化也做出了贡献。 电阻负载 感应负载 40A以下 超过40A 3.7kW以下 3超过.7kW 三端双向 ? ? ? ? 可控硅开关 晶闸管×2 ? ? ? ? Q4: SSR的输出侧是否可以串联连接, A4: 可串联连接。 主要用于短路模式故障的补偿。 另外，浪涌电压分担各自的SSR，对过电压进行分压，减轻了SSR的负担。 但是， 进行串联连接时， 无法提高使用电压。 由于动作时间、复位时间的差，开闭时不能分担负载电压。 Q5: 直流负载用SSR的浪涌吸收电路怎么样会比较好, A5: 关于直流负载开闭型SSR的输出侧干扰、浪涌对策。 连接螺线管、电磁阀等的L负载时，请连接避免产生反向电压的二极管。 施加超出SSR输出元件耐电压的反向电压时，会导致SSR 的输出元件损坏。 作为对策， 请将表1的元件与负载并联接入。 吸收元件中， 二极管方式抑制反向电压的效果最佳。但是螺线管、电磁阀的复位时间较长。实际使用电路时请先确认后再使用。 另外，作为缩短复位时间的对策，可以使用二极管和稳压二极管。此时， 稳压二极管的稳压电压(Vz) 越高， 其复位时间就越短。 参考 ? 二极管的选择方法 耐电压,VRM?电源电压×2 顺电流,IF?负载电流 ? 稳压二极管的选择方法 稳压电压=Vz< (SSR的集电极-发射极间电压) — (电源电压，2V) 稳压? 浪涌电力,PRSM>Vz×负载电流×安全率(2-3) 注. 若稳压电压(Vz) 较高， 则稳压二极管的容量(PRSM) 也将变大。 固态继电器 施工?保养?检查 ?故障安全防护方法 1. 关于故障模式 必须进行高频率开闭、高速开闭时， SSR是最佳的继电器， 但是， 若使用条件、操作错误， 可能会导致元件破坏等问题。 SSR是由半导体元件构成的继电器， 浪涌电压、过电流等会导致元件破损等故障。此时， 元件的故障模式基本上是短路故障， 会导致负载不能切断。 因此， 在使用了SSR的控制电路中， 考虑故障安全防护方法时，不是仅通过SSR切断负载电源的电路， 请通过设置于负载电源侧的接点、断路器， 设为在SSR异常时切断负载的电路。 例如， AC电机作为负载的电路中， SSR发生半波故障时， 变为 DC励磁的过电流流向电机， 电机可能会烧坏。这种情况下， 请通过断路器， 切断通向电机的电流电路。 部位 原因 结果 输入部 施加过电压 输入元件损坏 施加过电压 输出部 输出元件损坏 过电流通电 环境温度超出规定值 全体 输出元件损坏 散热状态较差 2. 关于过电流保护 SSR的负载(LOAD) 侧流入短路电流或过电流时， 会损坏SSR 的输出元件。 作为短路保护的对策例， 请添加与负载串联的速断保险丝。 作为速断保险丝的保护协调条件， SSR的浪涌容量(Is)、速断保险丝的限流特性(If) 、负载的冲击电流(IL) 均需设计为满足如下图所示关系的电路。 类型 推荐保险丝型号 厂商 5A型 60PFF5U 株式会社京三制作所 60PFF10U 10A型 CR2LS-10 富士电机株式会社 BLC012-1 15A型 60PFF15U 20A型 60PFF20U 25A型 60PFF25U 30A型 60PFF30U 25SHA40 40A型 25LKA40B 株式会社京三制作所 25SHA50 50A型 25LKA50B 60A型 25LKA60B 75A型 25LKA75B 100A型 25LKB100B 150A型 25LKB150B 注. 上述保险丝可保护SSR 不受意外事故引起的短路电流的影响。 对于过电流保护， 请根据每台使用设备选择合适的NF断路器等的保护对策。 3. 关于动作显示灯 如下图所示， 动作显示灯所显示的是输入电路的通电， 并不显示输出元件的接通。 4. 关于SSR的耐久性 SSR没有机械磨损。 因此， SSR的耐久性以所使用的内置零件的故障率表示。例如， G3M-202P时， 内置零件的故障率为321Fit (1Fit=10-9=λ (故 障/时间))。 根据这一值计算出的MTTF如下所示。 MTTF,321/λ60,3.12×106 (时间) 关于SSR的耐久性锡焊、热应力， 也必须考虑其综合耐久性。 也有可能因热应力导致锡焊老化等各种问题。 本公司已在下述条件的加热器循环试验中进行了可靠性评价。 条件: ,30,，100?、200循环 ?应用电路图 1. 与传感器的连接 SSR可直接连接接近开关、光电开关等传感器。 2. 白炽灯的闪烁控制 3.电气炉的温度控制 4. 单相感应电动机的正反运转 注1. SR1、SSR2其中一个为断开侧SSR的LOAD端子间电压， 由于通过 LC结合， 电压约为电源电压的2倍， 请务必使用具备电源电压2倍以上的输出额定电压的SSR (例) 电源电压交流100,的单相感应电动机的正反运转， 应使用有交流200,以上输出电压的SSR 注2. 切换SW1和SW2时， 请务必确保有30ms以上的时滞。 5. 三相感应电动机的接通、断开控制 6. 三相电机的正反运转 SSR三相电机正反运转时， 请注意SSR的输入信号。如右上图所示， 同时切换SW1和SW2时， 负载侧发生相间短路， 会 损坏SSR 的输出元件。这是由于即使没有至SSR输入端子的输入信号， 输出元件(三端双向可控硅开关) 仍处于导通状态， 直至负载电流为0。因此， 切换SW1和SW2时， 请务必设定30ms以上的时滞。 另外， 由于至SSR输入电路的干扰等导致的SSR误动作， 也会导致相间短路、SSR损坏。作为此时的对策例， 在电路中接入防止产生短路事故的保护电阻R。对于保护电阻R， 请根据SSR的浪涌接通电流容量确定。例如， G3NA-220B的浪涌接通电流容量为 220Apeak， 因此为R>220V×?2/220A,1.4Ω。另外， 考虑到电路电流、通电时间等， 请插到消耗功率较小的一侧。 另外， 对于电阻的功率， 请根据P,I2R×安全率进行计算。 (I,负载电流、R,保护电阻、安全率3,5) 7. 变压器负载的冲击电流 变压器负载时的冲击电流，在电抗不运作的2次侧开放状态下为最大。另外， 由于其最大电流是电源频率的1/2周， 若不用示波器将很难进行测定。为此， 应测定变压器一次侧的直流电阻， 据此预测冲击电流。(实际上， 由于固有电抗运作， 其结果比该计算值还少)。 I peak,V peak/R,(?2×V)/R 假设在负载电源电压220V 使用一次侧的直流电阻3 欧姆的变压器， 则此时的冲击电流为， I peak,(1.414×220)/3,103.7A 本公司规定SSR的浪涌接通电流容量为非反复(1天1-2次)， 请选择能反复使用具备该I peak的2倍的浪涌接通电流容量的SSR。此时， 请选择具备207.4A以上浪涌接通电流容量、G3??-220? 以上的SSR。 另外， 若对此进行逆运算， 即可算出满足SSR的变压器一次侧的直流电阻值。 R,V peak/I peak,(?2×V)/I peak 有关变压器一次侧的直流电阻值适用SSR的一览表， 请参考附件。 另外，该一览表表示「满足冲击电流的SSR」，还必须结合「变压器的稳定电流满足各SSR的额定电流」。 G3??-240? 下划线2位的数字显示稳定电流。(此时为40A) 仅G3NH时 : G3NH-?075B=75A、 G3NH-?150B=150A 条件1 : SSR的环境温度(=柜内温度) 应在各SSR 的额定温度以内。 条件2 : 应为安装正规散热器的状态。 负载电源电压100V时 变压器一 SSR的浪 适用SSR 冲击电流 次侧的直 涌接通电 (A) G3P? G3NA G3NE G3NH 流电阻(Ω) 流容量(A) 4.8以上 30 60 —— -205? -205? —— -210? 1.9,4.7 75 150 -210? -210? —— -215? -220? 1.3,1.8 110 220 -220? -220? —— -225? -235? -240? 0.65,1.2 220 440 -240? —— —— -245? -260? 0.36,0.64 400 800 —— —— —— -2075? 0.16,0.35 900 1,800 —— —— —— -2150? 负载电源电压110V时 变压器一 SSR的浪 适用SSR 冲击电流 次侧的直 涌接通电 (A) G3P? G3NA G3NE G3NH 流电阻(Ω) 流容量(A) 5.2以上 30 60 —— -205? -205? —— -210? 2.1,5.1 75 150 -210? -210? —— -215? -220? 1.5,2.0 110 220 -220? -220? —— -225? -235? -240? 0.71,1.4 220 440 -240? —— —— -245? -260? 0.39,0.70 400 800 —— —— —— -2075? 0.18,0.38 900 1,800 —— —— —— -2150? 负载电源电压120V时 变压器一 SSR的浪 适用SSR 冲击电流 次侧的直 涌接通电 (A) G3P? G3NA G3NE G3NH 流电阻(Ω) 流容量(A) 5.7以上 30 60 —— -205? -205? —— -210? 2.3,5.6 75 150 -210? -210? —— -215? -220? 1.6,2.2 110 220 -220? -220? —— -225? -235? -240? 0.78,1.5 220 440 -240? —— —— -245? -260? 0.43,0.77 400 800 —— —— —— -2075? 0.19,0.42 900 1,800 —— —— —— -2150? 负载电源电压200V时 变压器一 SSR的浪 适用SSR 冲击电流 次侧的直 涌接通电 (A) G3P? G3NA G3NE G3NH 流电阻(Ω) 流容量(A) 9.5以上 30 60 —— -205? -205? —— -210? 3.8,9.4 75 150 -210? -210? —— -215? -220? 2.6,3.7 110 220 -220? -220? —— -225? -235? -240? 1.3,2.5 220 440 -240? —— —— -245? -260? 0.71,1.2 400 800 —— —— —— -2075? 0.32,0.70 900 1,800 —— —— —— -2150? 负载电源电压220V时 变压器一 SSR的浪 适用SSR 冲击电流 次侧的直 涌接通电 (A) G3P? G3NA G3NE G3NH 流电阻(Ω) 流容量(A) 10.4以上 30 60 —— -205? -205? —— -210? 4.2,10.3 75 150 -210? -210? —— -215? -220? 2.9,4.1 110 220 -220? -220? —— -225? -235? -240? 1.5,2.8 220 440 -240? —— —— -245? -260? 0.78,1.4 400 800 —— —— —— -2075? 0.35,0.77 900 1,800 —— —— —— -2150? 负载电源电压240V时 变压器一 SSR的浪 适用SSR 冲击电流 次侧的直 涌接通电 (A) G3P? G3NA G3NE G3NH 流电阻(Ω) 流容量(A) 11.4以上 30 60 —— -205? -205? —— -210? 4.6,11.3 75 150 -210? -210? —— -215? -220? 3.1,4.5 110 220 -220? -220? —— -225? -235? -240? 1.6,3.0 220 440 -240? —— —— -245? -260? 0.85,1.5 400 800 —— —— —— -2075? 0.38,0.84 900 1,800 —— —— —— -2150? 负载电源电压400V时 变压器一 SSR的浪 适用SSR 冲击电流 次侧的直 涌接通电 (A) G3P? G3NA G3NE G3NH 流电阻(Ω) 流容量(A) 7.6以上 75 150 —— -410? —— —— -420? 5.2,7.5 110 220 -420? —— —— -430? -435? 2.6,5.1 220 440 —— —— —— -445? 1.5,2.5 400 800 —— —— —— -4075? 0.63,1.4 900 1,800 —— —— —— -4075? 负载电源电压440V时 变压器一 SSR的浪 适用SSR 冲击电流 次侧的直 涌接通电 (A) G3P? G3NA G3NE G3NH 流电阻(Ω) 流容量(A) 8.3以上 75 150 —— -410? —— —— -420? 5.7,8.2 110 220 -420? —— —— -430? -435? 2.9,5.6 220 440 —— —— —— -445? 1.6,2.8 400 800 —— —— —— -4075? 0.70,1.5 900 1,800 —— —— —— -4075? 负载电源电压480V时 变压器一 SSR的浪 适用SSR 冲击电流 次侧的直 涌接通电 (A) G3P? G3NA G3NE G3NH 流电阻(Ω) 流容量(A) 9.1以上 75 150 —— -410? —— —— -420? 6.2,9.0 110 220 -420? —— —— -430? 3.1,6.1 220 440 -450? —— —— —— 8. 变压器的分接头转换 通过SSR切换变压器的分接头时， 请注意感应OFF侧SSR的电压。感应电压与卷数( 分接头电压) 成比例。 下图中，电源电压200V， N1,100次、N2,100次，若SSR2置于 ON， 则会在SSR1两端施加电源电压2倍的电压400V， 因此， 对于SSR1， 务必使用400V的SSR。 ?SSR的使用方法 ?散热设计 ?SSR的发热量 作为输出半导体用于SSR的三端双向可控硅开关、晶闸管、功率晶体管， 即使在接通时， 半导体内部仍有残留电压。这是输出 接通电压下降。为此， 流入负载电流时SSR会产生焦耳热。 此时的发热量,如下计算: 发热量, (W)=输出接通电压下降(V)×通电电流(A) 例如， 使用G3NA-210B通负载电流8A的话为: P,1.6V×8A,12.8W 功率MOS FET在输出半导体上使用的MOS FET继电器， 不是残留电压， 用ON电阻计算发热量。 发热量, (W) 如下计算: , (W) ,负载电流2 (A) ×ON电阻(Ω) 用G3RZ负载电流为0.5A时， 为 P(W),0.52A×2.4Ω,0.6W 电源MOS FET有根据温度上升ON电阻的特性。因此， 通电中 ON电阻是变化的。负载电流为额定的80,以上时，简易算法为 用ON电阻的1.5倍来计算。 P(W),12A×2.4Ω×1.5,3.6W SSR一般到5A程度没有散热器也可以， 但超过的话就一定要有散热器。随着负载电流的变大， 需要更大型的散热器。与有接点 的继电器相比10A以上含散热器的尺寸差很显著， 小型化的特点会变得不利。 ?散热器的选择 另行安装散热器的SSR (G3NA、G3NE、G3PB (三相)等)中备有标准散热器， 请从商品样本上选择符合负载电流的标准散热器。 例如， G3NA-220B: Y92B-N100 G3NE-210T(L): Y92B-N50 G3PB-235B-3H-VD: Y92B-P200 使用市场上销售的散热器时， 请选用热电阻小于本公司标准散热器的散热器。 例如、Y92B-N100 的热电阻值为 Y92B-N100的热电阻值=1.631?/W 如果散热器的热电阻值比该值更小(如1.5?/W)， 则可在额定的条件下使用G3NA-220B。 热电阻值表示每单位热量(W) 的温度上升， 该值越小则散热性越好。 ?散热板面积的计算方法 将另行安装散热器的SSR直接安装在控制柜等框架上使用时，必须注意下列事项。 ?将用于一般柜上的铁材料作为散热板使用时， 请尽量避免10A以上的连续通电。 这是因为， 与铝材相比， 铁的热传导率较低。热传导率(单位:W?m? ?) 根据材料不同，如下所示。 铁材料,20,50 铝材料,150,220 推荐使用铝板作为直接安装SSR的散热板。必要的散热面积请参见样本中各机种的数据。 ?在SSR的安装面(全部) 和散热板之间， 请务必涂敷散热用的硅酮润滑脂 (东芝硅酮YG6260、信越硅酮G746等) 及热传导薄板。若仅将SSR安装在散热板上， 会留有空隙， 来自SSR的发热不能完全散热， 可能会导致SSR的过热破坏及热老化。 ?控制柜的散热设计 不仅SSR， 使用半导体的控制设备均会自我发热。一旦环境温度上升， 半导体的故障率就会大幅增加， 若温度上升10?， 则故障率会增加至2倍(阿伦纽斯模型)因此， 要抑制控制柜内的温度上升， 很重要的一点是要确保控制设备的长期可靠性。 控制柜内存在着各种发热设备， 因此必须考虑局部的温度上升。表示作为控制柜整体的散热设计的思路。 假设固体墙两侧的高温流体和低温流体的温度分别为th、tc，传热面积为,时， 通过固体墙移动的传热量Q可表示为下式。 Q=K(th—tc)A 这里的,为热通过系数(W/m2?) ,该方式也称为热通过的方式。 对于控制柜发出的传热量， 若根据热通过的公式， 控制柜的平均热通过率K(W/m2?)、 控制柜内温度Th (?) 控制柜外温度Tc (?) 控制柜的表面积,(m2) 则控制柜发出的热通过的传热量Q为 Q,k×(Th—Tc)×S 因此， 控制柜内的期望温度 Th 控制柜风的总发热量 P1 (W) 所需冷却能力 P2 (W) 则， 必要冷却能力根据下列公式计算。 P2,P1—k×(Th—Tc)×S 空气中的一般固体墙自然对流时， 热通过率k为4,12 (W/m2?)。为通常的控制柜(冷却风扇等完全没有时) 时， 若以4,6 (W/m2?) 来计算，以经验来判断， 则与实际基本一致。 使用该值计算实际控制柜的必要冷却能力， 如下所示。 例 ? 控制柜内期望设定温度 40? ? 控制柜外温度 30? ? 控制柜尺寸 宽2.5m×高2m×深0.5m的 自立型控制柜(底面部应从表面积中除去) ? SSR G3PA-240B 以30A连续使用20台 ? SSR以外的控制设备的总发热量500W 控制柜内总发热量P1 P1,输出ON电压下降1.6V×负载电流30A×20台，SSR以外的控制设备的总发热量,960W+500W,1460W 控制柜发出的散热量Q2 Q2,热通过率5×(40?-30?)×(2.5m×2m×2+0.5m×2m×2+2.5m×0.5m)=662.5W 因此， 所需冷却能力P2为 P2,1460-663,797W 仅控制柜表面发出的散热还不充分，必须采取将797W以上的热量排放至控制柜外的措施。 通常应设置必要能力换气用的风扇， 但是。仅通过风扇冷却能力仍不足时， 还应设置控制柜用冷气。控制柜用冷气不仅能制冷、 还对防湿、防尘也很有效， 对长期使用控制柜是很有效的。 轴流风扇 欧姆龙制 R87B/F/T系列 控制柜用冷气 APISTE制 ENC系列 ?冷却装置的种类 换气用风扇 用于通常的换气冷却。 本公司准备了R87F、R87T等的AC轴流风扇系列商品。 热转换器 将控制柜内的热通过热管排放的构造， 可以隔离控制柜内和柜外， 因此也可在多灰尘多油污的地方使用。 控制柜用冷气 可以实现最高冷却能力的同时， 通过隔离控制柜内、柜外， 具有防尘及除湿效果。 ?SSR的安装方法 ?安装到控制柜 若为密闭柜， 则SSR所产生的热积聚在内部， 由于SSR的通电能力降低， 还会对其他的电子设备产生不好的影响。使用时请务必在柜的上部和下部设置通风用的孔。以下以G3PA的推荐例进行说明。下述示例仅为标准， 最终使用时请执行?项的「设置后的确认」。 ?设置后的确认 上述条件是本公司已确认过的代表例。根据其使用环境也有不同的情况， 需测定最终通电中的环境温度， 并请确认满足各型号所规定的「负载电流-环境温度额定」。 环境温度的测定条件 (1)控制柜内的温度作为最高的通电条件， 请在饱和状态下测定环境温度。 (2)环境温度测定位置请参见图1。若在测定100mm距离以内有导管或其他设备时， 请参见图2。另外， 无法测定侧面温度时， 请参见图3。 (3)在柜内2层以上安装SSR时，请测定所有层的环境温度，并以温度最高的地方为基准。 但是， 测定条件达不到上述要求时，请另外咨询。 环境温度的定义 SSR以通过自然对流形成散热为基本。为此， 将SSR进行散热的空气温度作为环境温度。 电厂分散控制系统故障 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 与处理 作者: 单位: 摘要:归纳、分析了电厂DCS系统出现的故障原因，对故障处理的过程及注意事项进行了说明。为提高分散控制系统可靠性，从管理角度提出了一些预防措施建议，供参考。 关键词:DCS 故障统计分析 预防措施 随着机组增多、容量增加和老机组自动化化改造的完成，分散控制系统以其系统和网络结构的先进性、控制软件功能的灵活性、人机接口系统的直观性、工程设计和维护的方便性以及通讯系统的开放性等特点，在电力生产过程中得到了广泛应用，其功能在DAS、MCS、BMS、SCS、DEH系统成功应用的基础上，正逐步向MEH、BPC、ETS和ECS方向扩展。但与此同时，分散控制系统对机组安全经济运行的影响也在逐渐增加;因此如何提高分散控制系统的可靠性和故障后迅速判断原因的能力，对机组的安全经济运行至关重要。本文通过对浙江电网机组分散控制系统运行中发生的几个比较典型故障案例的分析处理，归纳出提高分散系统的可靠性的几点建议，供同行参考。 1 考核故障统计 浙江省电力行业所属机组，目前在线运行的分散控制系统，有TELEPERM-ME、MOD300，INFI-90，NETWORK-6000， MACS?和MACS-?，XDPS-400，A/I。DEH有TOSAMAP-GS/C800， DEH-IIIA等系统。笔者根据各电厂安全简报记载，将近几年因分散控制系统异常而引起的机组故障次数及定性统计于表1 表1 热工考核故障定性统计 2 热工考核故障原因分析与处理 根据表1统计，结合笔者参加现场事故原因分析查找过程了解到的情况，下面将分散控制系统异常(浙江省电力行业范围内)而引起上述机组设备二类及以上故障中的典型案例分类浅析如下: 2.1 测量模件故障典型案例分析 测量模件“异常”引起的机组跳炉、跳机故障占故障比例较高，但相对来讲故障原因的分析查找和处理比较容易，根据故障现象、故障首出信号和SOE记录，通过分析判断和试验，通常能较快的查出“异常”模件。这种“异常”模件有硬性故障和软性故障二种，硬性故障只能通过更换有问题模件，才能恢复该系统正常运行;而软性故障通过对模件复位或初始化，系统一般能恢复正常。比较典型的案例有三种: (1)未冗余配置的输入/输出信号模件异常引起机组故障。如有台130MW机组正常运行中突然跳机，故障首出信号为“轴向位移大?”，经现场检查，跳机前后有关参数均无异常，轴向位移实际运行中未达到报警值保护动作值，本特利装置也未发讯，但LPC模件却有报警且发出了跳机指令。因此分析判断跳机原因为DEH主保护中的LPC模件故障引起，更换LPC模件后没有再发生类似故障。另一台600MW机组，运行中汽机备用盘上“汽机轴承振动高”、“汽机跳闸”报警，同时汽机高、中压主汽门和调门关闭，发电机逆功率保护动作跳闸;随即高低压旁路快开，磨煤机B跳闸，锅炉因“汽包水位低低”MFT。经查原因系,1高压调门因阀位变送器和控制模件异常，使调门出现大幅度晃动直至故障全关，过程中引起,1轴承振动高高保护动作跳机。更换,1高压调门阀位控制卡和阀位变送器后，机组启动并网，恢复正常运行。 (2)冗余输入信号未分模件配置，当模件故障时引起机组跳闸:如有一台600MW机组运行中汽机跳闸，随即高低压旁路快开，磨煤机B和D相继跳闸，锅炉因“炉膛压力低低”MFT。当时因系统负荷紧张，根据SOE及DEH内部故障记录，初步判断的跳闸原因而强制汽机应力保护后恢复机组运行。二日后机组再次跳闸，全面查找分析后，确认2次机组跳闸原因均系DEH系统三路“安全油压力低”信号共用一模件，当该模件异常时导致汽轮机跳闸，更换故障模件后机组并网恢复运行。另一台200MW机组运行中，汽包水位高?值，?值相继报警后MFT保护动作停炉。查看CRT上汽包水位，2点显示300MM，另1点与电接点水位计显示都正常。进一步检查显示300MM 的2点汽包水位信号共用的模件故障，更换模件后系统恢复正常。针对此类故障，事后热工所采取的主要反事故措施，是在检修中有针对性地对冗余的输入信号的布置进行检查，尽可能地进行分模件处理。 (3)一块I/O模件损坏，引起其它I/O模件及对应的主模件故障:如有台机组 “CCS控制模件故障"及“一次风压高低”报警的同时， CRT上所有磨煤机出口温度、电流、给煤机煤量反馈显示和总煤量百分比、氧量反馈，燃料主控BTU输出消失，F磨跳闸(首出信号为“一次风量低”)。4分钟后 CRT上磨煤机其它相关参数也失去且状态变白色，运行人员手动MFT(当时负荷410MW)。经检查电子室制粉系统过程控制站(PCU01柜MOD4)的电源电压及处理模件底板正常，二块MFP模件死机且相关的一块CSI模件((模位1-5-3，有关F磨CCS参数)故障报警，拔出检查发现其5VDC逻辑电源输入回路、第4输出通道、连接MFP的I/O扩展总线电路有元件烧坏(由于输出通道至BCS(24VDC)，因此不存在外电串入损坏元件的可能)。经复位二块死机的MFP模件，更换故障的CSI模件后系统恢复正常。根据软报警记录和检查分析，故障原因是CSI模件先故障，在该模件故障过程中引起电压波动或I/O扩展总线故障，导致其它I/O模件无法与主模件MFP03通讯而故障，信号保持原值，最终导致 主模件MFP03故障(所带A-F磨煤机CCS参数)，CRT上相关的监视参数全部失去且呈白色。 2.2 主控制器故障案例分析 由于重要系统的主控制器冗余配置，大大减少了主控制器“异常”引发机组跳闸的次数。主控制器“异常”多数为软故障，通过复位或初始化能恢复其正常工作，但也有少数引起机组跳闸，多发生在双机切换不成功时，如: (1)有台机组运行人员发现电接点水位计显示下降，调整给泵转速无效，而CRT上汽包水位保持不变。当电接点水位计分别下降至甲-300mm，乙-250mm，并继续下降且汽包水位低信号未发，MFT未动作情况下，值长令手动停炉停机，此时CRT上调节给水调整门无效，就地关闭调整门;停运给泵无效，汽包水位急剧上升，开启事故放水门，甲、丙给泵开关室就地分闸，油泵不能投运。故障原因是给水操作站运行DPU死机，备用DPU不能自启动引起。事后热工对给泵、引风、送风进行了分站控制，并增设故障软手操。 (2)有台机组运行中空预器甲、乙挡板突然关闭，炉膛压力高MFT动作停炉;经查原因是风烟系统I/O站DPU发生异常，工作机向备份机自动切换不成功引起。事后电厂人员将空预器烟气挡板甲1、乙1和甲2、乙2两组控制指令分离，分别接至不同的控制站进行控制，防止类似故障再次发生。 2.3 DAS系统异常案例分析 DAS系统是构成自动和保护系统的基础，但由于受到自身及接地系统的可靠性、现场磁场干扰和安装调试质量的影响，DAS信号值瞬间较大幅度变化而导致保护系统误动，甚至机组误跳闸故障在我省也有多次发生，比较典型的这类故障有: (1)模拟量信号漂移:为了消除DCS系统抗无线电干扰能力差的缺陷，有的DCS厂家对所有的模拟量输入通道加装了隔离器，但由此带来部分热电偶和热电阻通道易电荷积累，引起信号无规律的漂移，当漂移越限时则导致保护系统误动作。我省曾有三台机组发生此类情况(二次引起送风机一侧马达线圈温度信号向上漂移跳闸送风机，联跳引风机对应侧)，但往往只要松一下端子板接线(或拆下接线与地碰一下)再重新接上，信号就恢复了正常。开始热工人员认为是端子柜接地不好或者I/O屏蔽接线不好引起，但处理后问题依旧。厂家多次派专家到现场处理也未能解决问题。后在机组检修期间对系统的接地进行了彻底改造，拆除原来连接到电缆桥架的AC、DC接地电缆;柜内的所有备用电缆全部通过导线接地;UPS至DCS电源间增加1台20kVA的隔离变压器，专门用于系统供电，且隔离变压器的输出端N线与接地线相连，接地线直接连接机柜作为系统的接地。同时紧固每个端子的接线;更换部份模件并将模件的软件版本升级等。使漂移现象基本消除。 (2)DCS故障诊断功能设置不全或未设置。信号线接触不良、断线、受干扰，使信号值瞬间变化超过设定值或超量程的情况，现场难以避免，通过DCS模拟量信号变化速率保护功能的正确设置，可以避免或减少这类故障引起的保护系统误动。但实际应用中往往由于此功能未设置或设置不全，使此类故障屡次发生。如一次风机B跳闸引起机组RB动作，首出信号为轴承温度高。经查原因是由于测温热电阻引线是细的多股线，而信号电缆是较粗的 单股线，两线采用绞接方式，在震动或外力影响下连接处松动引起轴承温度中有点信号从正常值突变至无穷大引起(事后对连接处进行锡焊处理)。类似的故障有:民工打扫现场时造成送风机轴承温度热电阻接线松动引起送风机跳闸;轴承温度热电阻本身损坏引起一次风机跳闸;因现场干扰造成推力瓦温瞬间从99?突升至117?，1秒钟左右回到99?，由于相邻第八点已达85?，满足推力瓦温度任一点105?同时相邻点达85?跳机条件而导致机组跳闸等等。预防此类故障的办法，除机组检修时紧固电缆和电缆接线，并采用手松拉接线方式确认无接线松动外，是完善DCS的故障诊断功能，对参与保护连锁的模拟量信号，增加信号变化速率保护功能尤显重要(一当信号变化速率超过设定值，自动将该信号退出相应保护并报警。当信号低于设定值时，自动或手动恢复该信号的保护连锁功能)。 (3)DCS故障诊断功能设置错误:我省有台机组因为电气直流接地，保安1A段工作进线开关因跳闸，引起挂在该段上的汽泵A的工作油泵A连跳，油泵B连锁启动过程中由于油压下降而跳汽泵A，汽泵B升速的同时电泵连锁启动成功。但由于运行操作速度过度，电泵出口流量超过量程，超量程保护连锁开再循环门，使得电泵实际出水小，B泵转速上升到5760转时突然下降1000转左右(事后查明是抽汽逆止阀问题)，最终导致汽包水位低低保护动作停炉。此次故障是信号超量程保护设置不合理引起。一般来说，DAS的模拟量信号超量程、变化速率大等保护动作后，应自动撤出相应保护，待信号正常后再自动或手动恢复保护投运。 2.4 软件故障案例分析 分散控制系统软件原因引起的故障，多数发生在投运不久的新软件上，运行的老系统发生的概率相对较少，但一当发生，此类故障原因的查找比较困难，需要对控制系统软件有较全面的了解和掌握，才能通过分析、试验，判断可能的故障原因，因此通常都需要厂家人员到现场一起进行。这类故障的典型案例有三种: (1)软件不成熟引起系统故障:此类故障多发生在新系统软件上，如有台机组80%额定负荷时，除DEH画面外所有DCS的CRT画面均死机(包括两台服务器)，参数显示为零，无法操作，但投入的自动系统运行正常。当时采取的措施是:运行人员就地监视水位，保持负荷稳定运行，热工人员赶到现场进行系统重启等紧急处理，经过30分钟的处理系统恢复正常运行。故障原因经与厂家人员一起分析后，确认为DCS上层网络崩溃导致死机，其过程是服务器向操作员站发送数据时网络阻塞，引起服务器与各操作员站的连接中断，造成操作员站读不到数据而不停地超时等待，导致操作员站图形切换的速度十分缓慢(网络任务未死)。针对管理网络数据阻塞情况，厂家修改程序考机测试后进行了更换。另一台机组曾同时出现4台主控单元“白灯”现象，现场检查其中2台是因为A机备份网停止发送，1台是A机备份网不能接收，1台是A机备份网收、发数据变慢(比正常的站慢几倍)。这类故障的原因是主控工作机的网络发送出现中断丢失，导致工作机发往备份机的数据全部丢失，而双机的诊断是由工作机向备份机发诊断申请，由备份机响应诊断请求，工作机获得备份机的工作状态，上报给服务器。由于工作机的发送数据丢失，所以工作机发不出申请，也就收不到备份机的响应数据，认为备份机故障。临时的解决方法是 当长时间没有正确发送数据后，重新初始化硬件和软件，使硬件和软件从一个初始的状态开始运行，最终通过更新现场控制站网络诊断程序予以解决。 (2)通信阻塞引发故障:使用TELEPERM-ME系统的有台机组，负荷300MW时,运行人员发现煤量突减，汽机调门速关且CRT上所有火检、油枪、燃油系统均无信号显示。热工人员检查发现机组EHF系统一柜内的I/O BUS接口模件ZT报警灯红闪，操作员站与EHF系统失去偶合，当试着从工作站耦合机进入OS250PC软件包调用EHF系统时，提示不能访问该系统。通过查阅DCS手册以及与SIEMENS专家间的电话分析讨论，判断故障原因最大的可能是在三层CPU切换时，系统处理信息过多造成中央CPU与近程总线之间的通信阻塞引起。根据商量的处理方案于当晚11点多在线处理，分别按三层中央柜的同步模件的SYNC键，对三层CPU进行软件复位:先按CPU1的SYNC键，相应的红灯亮后再按CPU2的SYNC键。第二层的同步红灯亮后再按CPU3的同步模件的SYNC键，按3秒后所有的SYNC的同步红灯都熄灭，系统恢复正常。 (3)软件安装或操作不当引起:有两台30万机组均使用Conductor NT 5.0作为其操作员站，每套机组配置3个SERVER和3个CLIENT，三个CLIENT分别配置为大屏、值长站和操作员站,机组投运后大屏和操作员站多次死机。经对全部操作员站的SERVER和CLIENT进行全面诊断和多次分析后，发现死机的原因是:1)一台SERVER因趋势数据文件错误引起它和挂在它上的CLIENT在当调用趋势画面时画面响应特别缓慢(俗称死机)。在删除该趋势数据文件后恢复正常。2)一台SERVER因文件类型打印设备出错引起该SERVER的内存全部耗尽，引起它和挂在它上的CLIENT的任何操作均特别缓慢，这可通过任务管理器看到DEV.EXE进程消耗掉大量内存。该问题通过删除文件类型打印设备和重新组态后恢复正常。3)两台大屏和工程师室的CLIENT因声音程序没有正确安装，当有报警时会引起进程CHANGE.EXE调用后不能自动退出，大量的CHANGE.EXE堆积消耗直至耗尽内存，当内存耗尽后，其操作极其缓慢(俗称死机)。重新安装声音程序后恢复正常。此外操作员站在运行中出现的死机现象还有二种:一种是鼠标能正常工作，但控制指令发不出，全部或部分控制画面不会刷新或无法切换到另外的控制画面。这种现象往往是由于CRT上控制画面打开过多，操作过于频繁引起，处理方法为用鼠标打开VMS系统下拉式菜单，RESET应用程序，10分钟后系统一般就能恢复正常。另一种是全部控制画面都不会刷新，键盘和鼠标均不能正常工作。这种现象往往是由操作员站的VMS操作系统故障引起。此时关掉OIS电源，检查各部分连接情况后再重新上电。如果不能正常启动，则需要重装VMS操作系统;如果故障诊断为硬件故障，则需更换相应的硬件。 (4)总线通讯故障:有台机组的DEH系统在准备做安全通道试验时，发现通道选择按钮无法进入，且系统自动从“高级”切到“基本级”运行，热控人员检查发现GSE柜内的所有输入/输出卡(CSEA/CSEL)的故障灯亮, 经复归GSE柜的REG卡后，CSEA/CSEL的故障灯灭，但系统在重启“高级” 时，维护屏不能进入到正常的操作画面呈死机状态。根据报警信息分析，故障原因是系统存在总线通讯故障及节点故障引起。由于阿尔斯通DEH系统无冗余 配置，当时无法处理，后在机组调停时，通过对基本级上的REG卡复位，系统恢复了正常。 (5)软件组态错误引起:有台机组进行#1中压调门试验时，强制关闭中间变量IV1RCO信号，引起#1-#4中压调门关闭，负荷从198MW降到34MW，再热器压力从2.04MP升到4.0Mpa,再热器安全门动作。故障原因是厂家的DEH组态，未按运行方式进行，流量变量本应分别赋给IV1RCO-IV4RCO，实际组态是先赋给IV1RCO，再通过IV1RCO分别赋给IV2RCO-IV4RCO。因此当强制IV1RCO=0时，所有调门都关闭，修改组态文件后故障消除。 2.5 电源系统故障案例分析 DCS的电源系统，通常采用1:1冗余方式(一路由机组的大UPS供电，另一路由电厂的保安电源供电)，任何一路电源的故障不会影响相应过程控制单元内模件及现场I/O模件的正常工作。但在实际运行中，子系统及过程控制单元柜内电源系统出现的故障仍为数不少，其典型主要有: (1)电源模件故障:电源模件有电源监视模件、系统电源模件和现场电源模件3种。现场电源模件通常在端子板上配有熔丝作为保护，因此故障率较低。而前二种模件的故障情况相对较多:1)系统电源模件主要提供各不同等级的直流系统电压和I/O模件电压。该模件因现场信号瞬间接地导致电源过流而引起损坏的因素较大。因此故障主要检查和处理相应现场I/O信号的接地问题，更换损坏模件。如有台机组负荷520MW正常运行时MFT，首出原因“汽机跳闸"。CRT画面显示二台循泵跳闸，备用盘上循泵出口阀,86?信号报警。5分钟后运行巡检人员就地告知循泵A、B实际在运行，开关室循泵电流指示大幅晃动且A大于B。进一步检查机组PLC诊断画面，发现控制循泵A、B的二路冗余通讯均显示“出错”。43分钟后巡检人员发现出口阀开度小就地紧急停运循泵A、B。事后查明A、B两路冗余通讯中断失去的原因，是为通讯卡提供电源支持的电源模件故障而使该系统失电，中断了与PLC主机的通讯，导致运行循泵A、B状态失去，凝汽器保护动作，机组MFT。更换电源模件后通讯恢复正常。事故后热工制定的主要反事故措施，是将两台循泵的电流信号由PLC改至DCS的CRT显示，消除通信失去时循泵运行状态无法判断的缺陷;增加运行泵跳闸关其出口阀硬逻辑(一台泵运行，一台泵跳闸且其出口阀开度,30度，延时15秒跳运行泵硬逻辑;一台泵运行，一台泵跳闸且其出口阀开度,0度，逆转速动作延时30秒跳运行泵硬逻辑);修改凝汽器保护实现方式。2)电源监视模件故障引起:电源监视模件插在冗余电源的中间，用于监视整个控制站电源系统的各种状态，当系统供电电压低于规定值时，它具有切断电源的功能，以免损坏模件。另外它还提供报警输出触点，用于接入硬报警系统。在实际使用中，电源监视模件因监视机箱温度的2个热敏电阻可靠性差和模件与机架之间接触不良等原因而故障率较高。此外其低电压切断电源的功能也会导致机组误跳闸， 如有台机组满负荷运行，BTG盘出现“CCS控制模件故障”报警，运行人员发现部分CCS操作框显示白色，部分参数失去，且对应过程控制站的所有模件显示白色，6s后机组MFT，首出原因为“引风机跳闸”。约2分钟后CRT画面显示恢复正常。当时检查系统未发现任何异常(模件无任何故障痕迹，过程控制站的通讯卡切换试验正常)。机组重新启动并网运行也未发现任何问题。事后与厂家技术人员一起专题分析讨论，并利用其它机组小修机会对控制系统模拟试验验证后，认为事件原因是由于该过程控制站的系统供电电压瞬间低于规定值时，其电源监视模件设置的低电压保护功能作用切断了电源，引起控制站的系统电源和24VDC、5VDC或15VDC的瞬间失去，导致该控制站的所有模件停止工作(现象与曾发生过的24VDC接地造成机组停机事件相似)，使送、引风机调节机构的控制信号为0，送风机动叶关闭(气动执行机构)，引风机的电动执行机构开度保持不变(保位功能)，导致炉膛压力低，机组MFT。 (2)电源系统连接处接触不良:此类故障比较典型的有:1)电源系统底板上5VDC电压通常测量值在5.10,5.20VDC之间，但运行中测量各柜内进模件的电压很多在5V以下，少数跌至4.76VDC左右，引起部分I/O卡不能正常工作。经查原因是电源底板至电源母线间连接电缆的多芯铜线与线鼻子之间，表面上接触比较紧，实际上因铜线表面氧化接触电阻增加，引起电缆温度升高，压降增加。在机组检修中通过对所有5VDC电缆铜线与线鼻子之间的焊锡处理，问题得到解决。2)MACS-?DCS运行中曾在两个月的运行中发生2M801工作状态显示故障而更换了13台主控单元，但其中的多数离线上电测试时却能正常启动到工作状态，经查原因是原主控5V电源，因线损和插头耗损而导致电压偏低;通过更换主控间的冗余电缆为预制电缆;现场主控单元更换为2M801E-D01，提升主控工作电源单元电压至5.25V后基本恢复正常。3)有台机组负荷135MW时，给水调门和给水旁路门关小，汽包水位急速下降引发MFT。事后查明原因是给水调门、给水旁路门的端子板件电源插件因接触不良，指令回路的24V电源时断时续，导致给水调门及给水旁路门在短时内关下，汽包水位急速下降导致MFT。4)有台机组停炉前，运行将汽机控制从滑压切至定压后，发现DCS上汽机调门仍全开，主汽压力4260kpa，SIP上显示汽机压力下降为1800kpa，汽机主保护未动作，手动拍机。故障原因系汽机系统与DCS、汽机显示屏通讯卡件BOX1电源接触点虚焊、接触不好，引起通讯故障，使DCS与汽机显示屏重要数据显示不正常，运行因汽机重要参数失准手动拍机。经对BOX1电源接触点重新焊接后通讯恢复。5)循泵正常运行中曾发出#2UPS失电报警，20分钟后对应的#3、#4循泵跳闸。由于运行人员处理及时，未造成严重后果。热工人员对就地进行检查发现#2UPS输入电源插头松动，导致#2UPS失电报警。进行专门试验结果表明，循泵跳闸原因是UPS输入电源失去后又恢复的过程中，引起PLC输入信号抖动误发跳闸信号。 (3)UPS功能失效:有台机组呼叫系统的喇叭有杂音，通信班人员关掉该系统的主机电源查原因并处理。重新开 启该主机电源时，呼叫系统杂音消失，但集控室右侧CRT画面显示全部失去，同时MFT信号发出。经查原因是由于呼叫系统主机电源接至该机组主UPS，通讯人员在带载合开关后，给该机组主UPS电源造成一定扰动，使其电压瞬间低于195V，导致DCS各子系统后备UPS启动，但由于BCS系统、历史数据库等子系统的后备UPS失去带负荷能力(事故后试验确定)，造成这些系统失电，所有制粉系统跳闸，机组由于“失燃料”而MFT 。 (4)电源开关质量引起:电源开关故障也曾引起机组多次MFT，如有台机组的发电机定冷水和给水系统离线，汽泵自行从“自动”跳到“手动”状态;在MEH上重新投入锅炉自动后，汽泵无法增加流量。1分钟后锅炉因汽包水位低MFT动作。故障原因经查是DCS 给水过程控制站二只电源开关均烧毁，造成该站失电，导致给水系统离线，无法正常向汽泵发控制信号，最终锅炉因汽包水位低MFT动作。 2.6 SOE信号准确性问题处理 一旦机组发生MFT或跳机时，运行人员首先凭着SOE信号发生的先后顺序来进行设备故障的判断。因此SOE记录信号的准确性，对快速分析查找出机组设备故障原因有着很重要的作用。这方面曾碰到过的问题有: (1)SOE信号失准:由于设计等原因，基建接受过来的机组，SOE信号往往存在着一些问题(如SOE系统的信号分辨力达不到指标要求却因无测试仪器测试而无法证实，信号源不是直接取自现场，描述与实际不符，有些信号未组态等等)，导致SOE信号不能精确反映设备的实际动作情况。有台机组MFT时，光字牌报警“全炉膛灭火”，检查DCS中每层的3/4火检无火条件瞬间成立，但SOE却未捉捕到“全炉膛灭火”信号。另一台机组MFT故障，根据运行反映，首次故障信号显示“全炉膛灭火”，同时有“DCS电源故障”报警，但SOE中却未记录到DCS电源故障信号。这使得SOE系统在事故分析中的作用下降，增加了查明事故原因的难度。为此我省各电厂组织对SOE系统进行全面核对、整理和完善，尽量做到SOE信号都取自现场，消除SOE系统存在的问题。同时我们专门开发了SOE信号分辨力测试仪，经浙江省计量测试院测试合格后，对全省所属机组SOE系统分辨力进行全部测试，掌握了我省DCS的SOE系统分辨力指标不大于1ms的有四家，接近1ms的有二家，4ms的有一家。 (2)SOE报告内容凌乱:某电厂两台30万机组的INFI-90分散控制系统，每次机组跳闸时生成的多份SOE报告内容凌乱，启动前总是生成不必要的SOE报告。经过1)调整SEM执行块参数， 把触发事件后最大事件数及触发事件后时间周期均适当增大。2)调整DSOE Point 清单，把每个通道的Simple Trigger由原来的BOTH改为0TO1，Recordable Event。3)重新下装SEM组态后，问题得到了解决。 (3)SOE报表上出现多个点具有相同的时间标志:对于INFI-90分散控制系统，可能的原因与处理方法是:1)某个SET或SED模件被拔出后在插入或更换，导致该子模件上的所有点被重新扫描并且把所有状态为1的点(此时这些点均有相同的跳闸时间)上报给SEM。2)某个MFP主模件的SOE缓冲区设置太小产生溢出，这种情况下，MFP将会执行内部处理而复位SOE，导致其下属的所有SET或SED子模件中，所有状态为1的点(这些点均有相同跳闸时间)上报给了SEM模件。处理方法是调整缓冲区的大小(其值由FC241的S2决定，一般情况下调整为100)。3)SEM收到某个MFP的事件的时间与事件发生的时间之差大于设定的最大等待时间(由FC243的S5决定)，则SEM将会发一个指令让对应的MFP执行SOE复位，MFP重新扫描其下属的所有SOE点，且将所有状态为1 的点(这些点均有相同的跳闸时间)上报给SEM，。在环路负荷比较重的情况下(比如两套机组通过中央环公用一套SEM模件)，可适当加大S5值，但最好不要超过60秒。 2.7 控制系统接线原因 控制系统接线松动、错误而引起机组故障的案例较多，有时此类故障原因很难查明。此类故障虽与控制系统本身质量无关，但直接影响机组的安全运行，如: (1)接线松动引起:有台机组负荷125MW，汽包水位自动调节正常，突然给水泵转速下降，执行机构开度从64%关至5%左右，同时由于给水泵模拟量手站输出与给水泵液偶执行机构偏差大(大于10%自动跳出)给水自动调节跳至手动，最低转速至1780rpm，汽包水位低低MFT动作。原因经查是因为给水泵液偶执行机构与DCS的输出通道信号不匹配，在其之间加装的信号隔离器，因24VDC供电电源接线松动失电引起。紧固接线后系统恢复正常。事故后对信号隔离器进行了冗余供电。 (2)接线错误引起:某#2 机组出力300MW时,#2B汽泵跳闸(无跳闸原因首出、无大屏音响报警)，机组RB动作，#2E磨联锁跳闸，电泵自启，机组被迫降负荷。由于仅有ETS出口继电器动作记录, 无#2B小机跳闸首出和事故报警，且故障后的检查试验系统都正常，当时原因未查明。后机组检修复役前再次发生误动时，全面检查小机现场紧急跳闸按钮前接的是电源地线，跳闸按钮后至PLC，而PLC后的电缆接的是220V电源火线，拆除跳闸按钮后至PLC的电缆,误动现象消除，由此查明故障原因是是跳闸按钮后至PLC的电缆发生接地，引起紧急跳闸系统误动跳小机。 (3)接头松动引起:一台机组备用盘硬报警窗处多次出现“主机EHC油泵2B跳闸”和“开式泵2A跳闸”等信号误报警，通过CRT画面检查发现PLC的 A路部分I/O柜通讯时好时坏，进一步检查发现机侧PLC的3A、4、5A和6的4个就地I/O柜二路通讯同时时好时坏，与此同时机组MFT动作，首出原因为汽机跳闸。原因是通讯母线B路在PLC4柜内接头和PLC5、PLC4柜本身的通讯分支接头有轻微松动，通过一系列的紧固后通讯恢复正常。 针对接线和接头松动原因引起的故障，我省在基建安装调试和机组检修过程中，通过将手松拉接线以以确认接线 是否可靠的方法，列入质量验收内容，提高了接线质量，减少了因接线质量引起的机组误动。同时有关电厂 制定了热工控设备通讯电缆随机组检修紧固制度，完善控制逻辑，提高了系统的可靠性。 2.8 控制系统可靠性与其它专业的关系 需要指出的是MFT和ETS保护误动作的次数，与有关部门的配合、运行人员对事故的处理能力密切相关，类似的故障有的转危为安，有的导致机组停机。一些异常工况出现或辅机保护动作，若运行操作得当，本可以避免MFT动作(如有台机组因为给煤机煤量反馈信号瞬时至零，30秒后逻辑联锁磨煤机热风隔离挡板关闭，引起一次风流量急降和出口风温持续下跌，热风调节挡板自动持续开至100%，冷风调节挡板由于前馈回路的作用而持续关小，使得一次风流量持续下降。但由于热风隔离挡板有卡涩，关到位信号未及时发出，使得一次风流量小至造成磨煤机中的煤粉积蓄，第5分钟时运行减少了约10%的煤量，约6分钟后热风隔离挡板突然关到位，引起一次风流量的再度急剧下降，之后按设计连锁逻辑，冷风隔离挡板至全开，使得一次风流量迅速增大，并将磨煤机C中的蓄煤喷向炉膛，造成锅炉燃烧产生局部小爆燃，引风机自动失控于这种异常情况，在三个波的扰动后(约1分钟)，炉膛压力低低MFT。当时MFT前7分钟的异常工况运行过程中，只要停运该台磨煤机就可避免MFT故障的发生)。此外有关部门与热工良好的配合，可减少或加速一些误动隐患的消除;因此要减少机组停组次数，除热工需在提高设备可靠性和自身因素方面努力外，还需要热工和机务的协调配合和有效工作，达到对热工自动化设备的全方位管理。需要运行人员做好事故预想，完善相关事故操作指导，提高监盘和事故处理能力。 3 提高热工自动化系统可靠性的建议 随着热工系统覆盖机、电、炉运行的所有参数，监控功能和范围的不断扩大以及机组运行特点的改变和DCS技术的广泛应用，热控自动化设备已由原先的配角地位转变为决定机组安全经济运行的主导因素，其任一环节出现问题，都有导致热控装置部分功能失效或引发系统故障，机组跳闸、甚至损坏主设备的可能。因此如何通过科学的基础管理，确保所监控的参数准确、系统运行可靠是热工安全生产工作中的首要任务。在收集、总结、吸收同仁们自动化设备运行检修、管理经验和保护误动误动原因分析的基础上，结合热工监督工作实践，对提高热工保护系统可靠性提出以下建议，供参考: 3.1 完善热工自动化系统 (1)解决操作员站电源冗余问题:过程控制单元柜的电源系统均冗余配置，但所有操作员站的电源通常都接自本机组的大UPS，不提供冗余配置。如果大UPS电压波动，将可能引起所有操作员站死机而不得不紧急停运机组，但由于死机后所有信号都失去监视，停机也并非易事。为避免此类问题发生，建议将每台机组的部份操作员站与另一台机组的大UPS交叉供电，以保证当本机大UPS电压波动时，仍有2台OIS在正常运行。 (2)对硬件的冗余配置情况进行全面核查，重要保护信号尽可能采取三取二方式，消除同参数的多信号处理和互为备用设备的控制回路未分模件、分电缆或分电源(对互为备用的设备)现象，减少一模件故障引起保护系统误 动的隐患。 (3)做好软报警信号的整理:一台600MW机组有近万个软报警点，这些软报警点往往未分级处理，存在许多描述错误，报警值设置不符设计，导致操作画面上不断出现大量误报警，使运行人员疲倦于报警信号，从而无法及时发现设备异常情况，也无法通过软报警去发现、分析问题。为此组织对软报警点的核对清理，整理并修改数据库里软报警量程和上、下限报警值;通过数据库和在装软件逻辑的比较，矫正和修改错误描述，删除操作员站里重复和没有必要的软报警点，对所有软报警重新进行分组、分级，采用不同的颜色并开通操作员站声音报警，进行报警信号的综合应用研究，使软报警在运行人员监盘中发挥作用。 (4)合理设置进入保护联锁系统的模拟量定值信号故障诊断功能的处理，如信号变化速率诊断处理功能的利用，可减少因接线松动、干扰信号或设备故障引起的信号突变导致系统故障的发生，未设置的应增加设置。 (5)继续做好热工设备电源回路的可靠性检查工作，对重要的保护装置及DCS、DEH系统，定期做好电源切换试验工作，减少或避免由于电源系统问题引起机组跳机等情况发生。 (6)加强对测量设备现场安装位置和测量管路敷设的检查，消除不满足规程要求隐患，避免管路积水和附加的测量误差，导致机组运行异常工况的再次发生。 (7)加强对电缆防损、和敷设途径的防火、防高温情况检查，不符要求处要及时整改，尤其是燃机机组，要避免因烟道漏气烧焦电缆，导致跳机故障的发生。 (8)电缆绝缘下降、接线不 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 (松动、毛刺等)、通讯电缆接头松动、信号线拆除后未及时恢复等，引起热工系统异常情况的屡次发生，表明随着机组运行时间的延伸，电缆原先紧固的接头和接线，可能会因气候、氧化等因素而引起松动，电缆绝缘可能会因老化而下降。为避免此类故障的发生，各电厂应将热工重要系统电缆的绝缘测量、电缆接线和通讯电缆接头紧固、消除接线外露现象等，列入机组检修的热工常规检修项目中，并进行抽查验收，对所有接线用手松拉，确认接线紧固，消除接线松动而引发保护系统误动的隐患。 (9)开展热工保护、连锁信号取样点可靠性、保护逻辑条件及定值合理性的全面梳理评估工作，经过论证确认，进行必要的整改，(如给泵过量程信号设计为开再循环门的，可能会引起系统异常，应进行修改)。完善机组的硬软报警、报警分级处理及定值核对，确保其与经审核颁发的热工报警、保护定值表相符。保警信号综合利用 3.2 加强热控自动化系统的运行维护管理 (1)模件吹扫:有些DCS的模件对灰和静电比较敏感，如果模件上的积灰较多可能会造成该模件的部分通道不能正常工作甚至机组MFT，如我省曾有台机组，一个月内相继5次MFT，前四次MFT动作因GPS校时软件有问题，导致历史库、事故追忆、SOE记录时间不一致，事故原因未能查明。在GPS校时软件问题得到处理后发生第五次MFT时，根据记录查明MFT动作原因系DCS主控单元一内部模件未进行喷涂绝缘漆处理，表面积灰严重使内部模件板上元器件瞬间导通，导致控制单元误发网络信号引起。更换该控制单元模件和更改组态软件后，系统 恢复正常运行。因此要做好电子室的孔洞封堵，保持空气的清洁度，停机检修时及时进行模件的清扫。但要注意，有些机组的DCS模件吹扫、清灰后，往往发生故障率升高现象(有电厂曾发生过内部电容爆炸事件)，其原因可能与拨插模件及吹扫时的防静电措施、压缩空气的干燥度、吹扫后模件及插槽的清洁度等有关，因此进行模件工作时，要确保防静电措施可靠，吹扫的压缩空气应有过滤措施(最好采用氮气吹扫)，吹扫后模件及插槽内清洁。 (2)风扇故障、不满足要求的环境温湿度和灰尘等小问题，有可能对设备安全产生隐患，运行维护中加强重视。 (3)统计、分析发生的每一次保护系统误动作和控制系统故障原因(包括保护正确动作的次数统计)，举一反三，消除多发性和重复性故障。 (4)对重要设备元件，严格按规程要求进行周期性测试。完善设备故障、运行维护和损坏更换登记等台帐。 (5)完善热工控制系统故障下的应急处理措施(控制系统故障、死机、重要控制系统冗余主控制器均发生故障)。 (6)根据系统和设备的实际运行要求，每二年修订保护定值清册一次，并把核对、校准保护系统的定值作为一项标准项目列入机组大小修项目中。重要保护系统条件、定值的修改或取消，宜取得制造厂同意，并报上级主管部门批准、备案。 (7)通过与规定值、出厂测试数据值、历次测试数据值、同类设备的测试数据值比较，从中了解设备的变化趋势，做出正确的综合分析、判断，为设备的改造、调整、维护提供科学依据。 3.3 规范热工自动化系统试验 (1)完善保护、联锁系统专用试验操作卡(操作卡上对既有软逻辑又有硬逻辑的保护系统应有明确标志);检修、改造或改动后的控制系统，均应在机组起动前，严格按照修改审核后的试验操作卡逐步进行试验。 (2)各项试验信号应从源头端加入，并尽量通过物理量的实际变化产生。试验过程中如发现缺陷，应及时消除后重新试验(特殊试验项目除外)直至合格。 (3)规范保护信号的强制过程(包括强制过程可能出现的事故事前措施，信号、图纸的核对，审批人员的确认把关，强制过程的监护及监护人应对试验的具体操作进行核实和记录等)，强调信号的强置或解除强置，必须及时准确地作好记录和注销工作。 (4)所有试验应有试验方案(或试验操作单)、试验结束后应规范的填写试验报告(包括试验时间、试验内容、试验步骤、验收结果及存在的问题)，连同试验方案、试验曲线等一起归档保存。 3.4 继续做好基建机组、改造机组、检修机组的全过程热工监督工作 (1)对设备选型、采购、验收、安装、调试、竣工图移交等各个环节严把质量关，确保控制系统和设备指标满足要求。 (2)充分做好控制系统改造开工前的准备工作(包括设计、出厂验收、图纸消化等)。 (3)严格执行图纸 管理制度 档案管理制度下载食品安全管理制度下载三类维修管理制度下载财务管理制度免费下载安全设施管理制度下载 ，加强检修、改造施工中的图纸修改流程管理，图纸修改应及时在计算机内进行，以 保证图纸随时符合实际;试验图纸应来自确认后的最新版本。 (4)计算机软件组态、保护的定值和逻辑需进行修改或改进时，应严格执行规定的修改程序;修改完毕应及时完成对保护定值清册和逻辑图纸的修改，组态文件进行拷贝，并与保护修改资料一起及时存档。 (5)机组检修时进行控制系统性能与功能的全面测试，确保检修后的控制系统可靠。 3.5 加强培训交流 (1)定期进行人员的安全教育和专业技术培训，不断提高人员的安全意识和专业水平，提高人员对突发事件的准确判断和迅速处理能力。减少检修维护和人为原因引起的热工自动化系统故障。 (2)加强电厂间交流，针对热工中存在的问题，组织专业讨论会，共同探讨解决问题办法。 (3)完善热工保护定值及逻辑修改制度;认真组织学习、严格执行热工保护连锁投撤制度;实行热工保护定值及逻辑修改、热工保护投撤、热工保护连锁信号强制与解除强制监护制。