满堂模板和支架设计

某立交桥就地浇注模板和支架设计 1 绪论 1.1引言 桥梁就地浇筑施工是一种古老的施工方法，由于施工需要大量的模板支架，一般仅在小跨径桥或交通不便的边远地区采用[1]。随着桥梁结构型式的发展，出现了一些变宽桥、弯桥等复杂结构，又由于今年来临时钢构件和万能杆件系统的大量应用，以及业主对工程工期的要求，在其他施工方法都比较困难时，也有在大、中桥梁中采用就地浇筑的施工方法。就地浇筑施工的核心是支架，支架要承受大部分恒载并保证结构位置和尺寸的准确，因此必须具有足够的强度、刚度和稳定性。 现浇梁支架跨度、承受的荷载也大幅增大。作为设计单位对现浇梁支架一般不作设计，此项工作一般由施工单位完成，由于施工单位的技术力量缺乏、思想上不重视和施工过于粗放等，例如:京福高速公路福建省境内三明至福州段某互通立交桥，采用梁柱式支架作现浇箱梁支架，在现浇梁支架采用砂袋预压过程中，支架突然发生坍塌，造成7人死亡的重大事故；南京某高架桥施工工地，采用立柱式支架作现浇箱梁支架，在现浇箱梁混凝土即将结束时，立柱式钢管支架突然坍塌，造成2人重伤，城市交通中断的安全问题。 1.1.1现浇梁支架概述 就地浇筑是一种古老的施工方法，由于施工需要大量的模板支架，以前一般仅在小跨径桥或交通不便的边远地区采用[1]。70年代以后，由于有限单元法的推广和应用以及电子计算机的发展，越来越多地解决复杂结构问题，出现了越来越多的变宽桥、弯桥等复杂的预应力混凝土结构，又由于近年来临时钢构件的大量应用，在其他施工方法都比较困难或经过比较施工方便、费用较低时，在中、大桥梁中采用就地浇筑的施工方法也越来越多。如高速公路上的各种互通立交桥，城市中的互通立交桥、高架道路等，其中的简支箱梁、连续箱梁，大多采用现浇施工，这样有支架现浇技术得到了广泛的应用。现浇梁支架按构造可分为支柱式、梁式和梁柱式；按材料分可分为木支架、钢支架、钢木混合支架和万能杆件拼装的支架等。通常支架按其构造划分。 1.1.2立柱式支架 立柱式支架构造简单，常用于陆地或不通航河道以及桥墩不高的小跨径桥梁施工。支架通常由排架和纵梁等构件组成。排架由枕木或桩、立柱和盖梁组成(如图1-1、图1-2示).一般排架间距4m，[2]桩的入土深度按施工要求设置，但不小于3m。当水深大于3m时，柱要用拉杆加强。一般需在纵梁下布置卸落设备.(立柱式支架也可采用} 48mm，壁厚3.5mm的钢管搭设，水中支架需先设基础、排架桩，钢管支架在排架上设置。陆地现浇桥梁，可在整平的地基上铺设碎石层或砾石层，在其上浇筑混凝土作为支架的基础，钢管排架纵横向密排，下设槽钢支撑钢管，钢管间距依桥高及现浇梁自重、施工荷载的大小而定，通常为0.4.-0.8m .钢管由扣件接长或搭接，上端用可调节的槽形顶托固定纵、横木龙骨，形成立柱式支架。搭设钢管支架要设置纵横杆加劲桥较高时还需加尖刀撑,水平加劲 ..与剪刀撑均需扣件与立柱钢管联成整体。排架顶标高应考虑设置预拱度。方塔式重力支撑脚手架是一种轻型支架，采用焊接钢管制成的方塔，上下均有可调底座和顶托，高度可由 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 架组拼调整，方塔间用连接杆连成整体。通过测试，每个单元塔架安全承载力约180kN。这种支架装拆方便。 钢量少，通常可在高度5m以下的支架上使用。塔架一般需加设水平加劲及剪刀加劲杆；高桥重载不宜采用。 图1-1立柱 图1-2 盖梁 1.1.3梁式支架 梁式支架则是在两端设立柱，上方设承重梁，模板直接支撑在承重梁上。依其跨径可采用工子钢、钢板梁或钢精架作承重梁，当跨径小于10米时可采用工字钢梁，如图1-3示:跨径大于20m一般采用钢枪架，如图1-4示。梁可于支撑在墩旁支柱上，也可支撑在桥墩上预留的托架或桥墩处临时设置的横梁上。 图1-3工字钢梁 图1-4钢枪架 1.1.4梁柱式支架 当梁式支架跨度比较大时，在跨的中间再设置几个立柱，它可在大跨径的桥上使用，梁支撑在多个立柱或临时墩上而形成多跨梁柱式支架。如图1-5、图1-6示 图1-5 梁柱式支架 图1-6 梁柱式支架 1.1.5支架设计的要求 （1）支架虽为临时结构，但它要在施工过程中承受桥梁的大部分荷载，因此从受力和使用性能上要求必须有足够的强度和刚度，同时支架的基础应可靠，构件之间的结合要紧密，并要有足够的纵，横，斜向的连接杆件，是支架成为空间稳定的整体。 （2）对河道中的支架要充分考虑洪水和漂流物的影响。支架组拼后，应考虑洪水的影响及漂流物对支架安全的威胁。 （3）支架在受荷后将有变形和挠度，在安装前要进行计算，以变设置合理的预拱度，使结构的外形尺寸和标高符合设计要求。 （4）支架上要设置落架设备，落架时要对称，均匀，不应使主梁局部受力 （5）构造和制作简单，拆卸方便要能增加周转次数。 1.1.6支架计算要点 （1）作用在支架上的荷载有桥跨结构的重力，浇筑设备的重力（包括振动荷载），风力及施工人员的重力，连同模板和支架自重均由支架承受。 （2）支架的各构件应按其计算图式进行强度计算，容许应力可按临时结构予以提高。 （3）支架的挠度需要演算，并小于其容许值。 （4）支架的预拱度计算包括梁自重所产生的挠度，支架受载后产生的弹性变形和非弹性变形，支架基础的沉降量等。 （5）支架卸架设备的选用及受力计算。 1.1.7施工的方法 由于就地浇筑施工在简支梁中较为简单，因此这里主要介绍预应力混凝土连续梁桥采用有支架就地浇筑。 预应力混凝土连续梁桥需要按一定的施工顺序完成混凝土的就地浇筑，待混凝土上达到所要求的强度后，拆除模板，进行预应力筋的张拉，管道压浆工作[3]。至于何时可以落架，则应与施工程序和预应力筋的张拉工序相配合。当在张拉后横载自重已能由梁本身承受时可以落架。对多联桥梁，支架拆除后可周转使用。有时为了减轻支架的负担，可省临时工程材料用量，主梁截面的某些非主要受力部分可在落架后利用主梁自身进行支撑，继续浇筑第二 期结构的混凝土，但由此要增加梁的受力，并使浇筑和张拉的工序有所反复。 小跨径预应力混凝土连续梁桥，一般采用从一端向另一端分层，分段的施工程序。大跨径预应力混凝土连续梁桥常采用箱形截面，施工时要采用分层或分段进行。一种是水平分层方法，先浇筑底板，待达到一定强度后进行腹板施工，或直接先浇筑成槽形梁，然后浇筑顶板。当工程量较大时，各部位可分数次完成浇筑。另一种施工方法是分段施工法，根据施工能力每隔20-45m设置连接缝，该连接缝一般设在梁的弯距较小的区域，连接缝宽约1m待各段混凝土浇筑完成后，最后在接缝处施工合龙。为使接缝处结合紧密，通常在梁的腹板上做齿槽或留企口缝。分段施工法大部分混凝土重力在梁合龙之前已作用，这样可减少支架早期变形和由此原因而引起的梁的开裂。 1.1.8满堂支架法施工的优缺点 （1）桥梁的整体性好，施工平稳，可靠不需大型起重设备。 （2）施工中无体系转换。 （3）预应力混凝土连续梁桥可以采用强大预应力体系，使结构构造简化，方便施工。 （4）需要使用大量施工支架，跨河桥梁搭设支架影响河道的通航与排洪，施工期间支架可能受到洪水和漂流物的威胁。 （5）施工工期长，费用高，需要有较大的施工场地，施工管理复杂。 1.2 某立交桥引桥工程概况 1.2.1主要技术指标 （1）主线道路标准: 城市主干道 （2）设计车速: 主线 40 km/h （3）设计荷载: 城-A级 人群:4kn/m2 （4）最大纵坡: 6.0% （5）桥下净空: 站前 4.5米 黄河路> 5.0米 （6）横断面: 主桥 净-19.5+2×1.75米 双向四车道 全宽23.5米（包括3.5米拉索区） 主线桥上变宽段 23.5米-19.6米 花园街侧引道及引桥 净-19.5+2×0.5米防火墙双 向四车道 黄河路 侧引道及引桥 净-15.6+2×1.75米人行道 . 双向四车道 WS1, .NW1 匝道 净-12+2米 WS2, .NW2 匝道 9.0米 车行道 （7） 横坡: 主线 双向坡 1.5% WS1, .NW1 匝道 单向坡 1.5% WS2, .NW2 匝道 单向坡 2.0% （8） 铁路界限: 净空 施工不小于 6.5米 运营不小于 7.0米 净距 不小于 6.5米 1.2.2沿线自然地理概况 （1）地形、地貌 本区地形为两山夹一沟，起伏明显，（多有居民区和基础设施，交通方便），海拔高程为447-480米，坡度陡20-15度.地貌单元为低山区，次一级地貌单元为: 构造剥蚀区+160+560， 海拔高程变化 448-464米， 侵蚀堆积区+160+040，+560+720海拔高程从448-455米. 南沟河蜿蜒其中，但无漫滩地貌。 （2） 工程地质 根据地貌和地层条件工程地质分区分为二区 I 区: 桩号+160+040+560+720， 构造剥蚀区，地层分为四层为从上至下 ①新近沉积土: 黑色，有植物根系，含碎石，大部分被路基取代。 ② 黏土:绿色或黄色，硬塑状态，含 2-3cm的碎石，略含沙，成因类型为坡积。 ③ 黏土: 组织结构层全部破坏，但尚可辨认，已风化成土状，有残余结构强度。成因残积。 ④ 全风化: 结构已全部破坏，仅外观保持原岩状态，岩体被风化裂隙分割成散体状，除石英外，其他矿物均变质成次生矿物。 ⑤ 强风化:结构已部分破坏，构造层理不甚清晰， 岩体节理裂缝分割成碎块，（2-20cm）矿物成分已发生显著变化。 ⑥ 弱风化: 结构未破坏，构造层理清晰， 岩体节理裂缝分割成碎块，（20-40cm）裂隙中填充少量风化物，矿物成分基本未发生变化，仅沿节理面出现次生矿物。 II区： +160-56+560，侵蚀堆积区 ① 新近沉积土: 杂色，主要成分为生活垃圾，包括煤灰，碎砖及少量的粘性土。 ② 黏土: 绿色或黄色，硬塑状态， 含 2-3cm的碎石，略含沙， 成因类型为坡积。 ③ 碎石: 灰色，多为碎石土中卵石集中段，卵石起骨架作用，粘性土的成分较少。 ④ 碎石:处于土，石砂的混合的一种状态，起骨架作用的是砂，本层的底部多夹有一层黏土。砾石占30%，中粗砂占40%，粘性土30%，砾石多为玄武岩碎屑，其次为角砾岩碎屑，粒竟径一般3-5cm， 略有磨圆，次圆状，最大可达150cm。 ⑤ 全风化: 结构已全部破坏，仅外观保持原岩状态，岩体被风化裂隙分割成散体状，除石英外，其他矿物均变质成次生物 ⑥ 强风化:结构已部分破坏，构造层理不甚清晰， 岩体节理裂缝分割成碎块，（2-20cm）矿物成分已发生显著变化。 ⑦ 弱风化: 结构未破坏，构造层理清晰， 岩体节理裂缝分割成碎块，（20-40cm）裂隙中填充少量风化物，矿物成分基本未发生变化，仅沿节理面出现次生矿物。 1.2.3沿线自然地理概况 (1.) 平面 1）主跨跨越铁路站广场 2）主线分离式直行 本立交桥自花园路由东向西延伸，跨越站前前路，黄河路及黑瞎子河。其中黄河路为南北向主要干道，本设计实现了黄河路与新华街分离直行，从而保证了两方向主要干道直行车辆的快速和畅通。 (2).纵断 1）主线纵断 k0+020-k0+130m 纵坡为0.3%，坡厂为110m k0+130-k0+380m 纵坡为-0.2%，坡厂为250m k0+380-k0+750m 纵坡为-1.8%，坡厂为370m k0+750-k0+880m 纵坡为6%， 坡厂为130m 两相临纵坡段之间衔接处均设置竖曲线，最小凸曲线半径分别为R=2000m 最小凹曲线半径R=700m。 2） 匝道纵断 ①NW1匝道纵断 k0+610.84-k0+842.1m 纵坡为5.8% 坡厂为.231.26m ②NW2匝道纵断 k0+000-k0+034.43m 纵坡为3.06% 坡厂为.34.43m 主线上起点，终点里程桩均为k0+750m ③WS1匝道纵断 k0+600.1-k0+750m 纵坡为4.06% 坡厂为.150m k0+750-k0+842.1m 纵坡为5.8% 坡厂为.92m 最小凹曲线半径1400m ④WS2匝道纵断 k0+000-k0+034.43m 纵坡为3.35% 坡厂为34.43m 主线上起点，终点里程桩均为k0+750m。 (1.)梁部构造 1）​ 箱梁横断面 横断面根据桥面宽度的不同，采用不同的单箱结构：主线分单箱四室和单箱五室两种箱形截面，梁高均为1.4m。箱底平齐，梁顶面作成人字斜坡以利排水，节省材料并减轻自重。两侧悬臂各长2.5m两腹板外侧为流线行设计，与斜拉主桥箱梁外型风格保持一致。箱梁跨中截面梁顶板0.22m底板0.2m及腹板厚0.6m支点处梁顶板加厚为0.4m底板0.4m及腹板厚0.9m 2）​ 结构体系 3）​ 引桥主梁均设纵，横双向预应力体系，采用群锚体系。 (2).墩台形式及基础 所有桥墩均采用双柱结构，下接承台，桩基础，双桩对单柱，桩柱直径均为1.5m各连续梁中间不设盖梁，各联之间过度墩设明盖梁；桥台为扶臂式桥台壁厚80cm，基础为桩基，承台桩径为1.2米。 (3)引道部分设计 引道采用重力砌石挡墙,蘑菇石贴面,道路结构为引道采用沥青混凝土路面,结构层自上而下为4cmAC-161型中粒式沥青混凝土； 5cmAC-251型粗粒式沥青混凝土； 6cmAC-30II型粗粒式沥青混凝土； 20cm水泥稳定碎石（水泥含量6%） 20cm水泥稳定碎石（水泥含量3%） 1.3本文的主要工作 （1）了解现浇梁支架的发展概况，认识现浇梁支架的常见分类方法、结构形式，以及适用何种情况。 （2）了解现浇梁支架的施工荷载计算方法，验算现浇梁支架的强度、刚度使用何种组合。 （3）根据结构设计图纸对现浇梁支架各组成部分分别进行强度、刚度及稳定性计算分析。 （4）现浇梁支架预拱度的计算及设置方法。 （5）归纳 总结 初级经济法重点总结下载党员个人总结TXt高中句型全总结.doc高中句型全总结.doc理论力学知识点总结pdf 了本 论文 政研论文下载论文大学下载论文大学下载关于长拳的论文浙大论文封面下载 所做的工作和研究结果 2就地浇注模板、支架设计 2.1现浇梁支架类型的选择 应根据桥型结构特点[4]，桥梁所在位置处的地形、地貌及工程地质情况，以及施工单位所具有的材料设备等，本着安全、经济、适用的原则，综合确定现浇箱梁的支架类型。 2.2现浇梁支架设计内容 在进行现浇梁支架设计计算时要注意，荷载计算要准确，各种因素要考虑到，不能遗漏；支撑支架的地基情况要探测清楚，必要时进行处理；要尽可能利用定型的钢支架以提高工作效率。 现浇梁支架的设计主要内容有： （1）绘制现浇梁支架的总装图和细部构造图； （2）在计算荷载作用下，对现浇梁支架结构按受力状态分别验算其强度、挠度及稳定性（工程范围较小的、采用标准构件组装的可凭经验决定，免于验算）； 2.3现浇梁支架的设计荷载及组合 2.3.1竖向荷载 （1）模板、支架的自身重力，应按支架和模板的设计图纸进行计算； （2）新浇筑结构混凝土的重力（包括钢筋和预应力筋的重力），普通混凝土取25kN/m3；钢筋混凝土:含筋量（按体积计）》2%时，取25 kN/m3；含筋量（按体积计）>2%时，取26 kN/m3； （3）施工人员、机具、材料及其它临时荷载，一般可按下列原则计算: ①在计算模板及其下面的肋条时，按均布荷载为1.5kN/m2计算，并以集中荷载1.5 kN进行比较，取两者产生的弯矩较大者； ②计算肋条下的梁或支架时，可按均布荷载为1.5 kN/m2计； ③计算支架立柱及其他支撑构件时，可按均布荷载为1.0 kN/m2计； ④对大型浇筑设备如上料平台、混凝土输送泵等应按实际计算；混凝土堆积料高度超过lm时，应按实际计算；模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布在相邻的两块板上； （4）振捣混凝土时产生的荷载取1 kN/m2； （5）倾倒混凝土拌和物时产生的冲击荷载，当用0.2m3容积的容器或用溜槽、导管倾倒时取2 kN/m2；当用0.2－0.8m3容器倾倒时取4 kN/m2:当用大于0.8m3的容器倾倒时取6 kN/m2。当混凝土层厚达到lm以上时，本项荷载可不必计算。 （6）冬期施工时的保温设施荷载和雪载可按实际情况考虑。 2.4强度验算 现浇梁支架属于临时结构[5]，一般采用容许应力法进行其强度的设计验算。 一些常用材料的容许应力见下表 （1）​ 木材的容许应力见表2-1 表2-1 常用木材的容许应力和弹性模量（Mpa） 木材种类 顺纹容许弯应力 [6w] 顺纹容许受压及承压应力 [6s] 容许弯曲剪应力 [τw] 弹性模量E （103） 松木 12 12 1.9 9 杉木 11 11 1.7 9 （2）用于制造钢模板,钢管支架,型钢所用的钢材一般为A3号普通碳素钢,其容许应力见表2-2 表2-2 A3钢材的容许应力及相关属性 材种 属性 符号 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 规定 A3钢材 轴向容许应力 [6] 140 Mpa 容许弯曲应力 [6w] 145 Mpa 容许应力 [τ] 85 Mpa 弹性模量 E 2.1x105 Mpa 剪切模量 G 0.81 x105Mpa 泊松比 μ 0.3 密度 ρ 0.81x103kg/m3 2.5刚度验算 现浇梁支架的设计除按强度考虑外，还应验算其挠度和杆件的长细比，不得超过下列数值: （1）容许挠度 现浇梁支架受载后承受挠曲的杆件（盖梁、纵梁），其弹性挠度或下沉度为相应结构自由跨度的1/400 a （2）容许长细比 ①主要受压杆件（立柱）的长细比不大于1000 ②次要受压杆件的长细比不大于150a 2.6预拱度设置 2.6.1设置预拱度的因素 在支架上现浇上部结构时[6]，在施工荷载的作用下支架会产生一定的弹性和非弹性的压缩、地基会产生一定的沉陷、结构物在正常荷载作用下也会产生一定的挠度和徐变，为了使结构物在正常使用期限能获得满意的设计线型，应在施工时设置一定数值的预拱度。确定设置预拱度需考虑以下因素: （1）部结构本身及活载一半产生的挠度s1（又叫设计预拱度）； （2）支架在施工荷载作用下的弹性压缩s 2； （3）支架在施工荷载作用下的非弹性压缩s3； （4）支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷s 4； （5）超静定结构由混凝土收缩及温度变化引起的挠度s5； 2.6.2预拱度的计算 （1）桥跨结构应设置的预拱度，即为恒载和活载（不计冲击力）的一半所产生的竖向挠度，当其挠度计算值不超过跨径的1/1600时，可不设预拱度。 当为预应力结构时，尚应考虑张拉拱度值。此值一般由设计院在设计图纸上提供。 （2）对于立柱式支架: s2=PL/E 式中: S2一立柱式支架的弹性压缩； P—杆件所受的压应力； L一支架杆件的长度: E—杆件的弹性模量。 对于支架等其他形式的支架应根据具体情况计算其弹性变形。 2.6.3预拱度的设置 现浇梁支架模板的综合预拱度，由设计预拱度和施工预拱度叠加修正而得到，最好列表进行计算。 对于设计预拱度，设计院一般只提供跨中最大值。其他各点的设计预拱度，以跨中为最大点，以梁板的两端为零，按二次抛物线进行分配，取一端支点为坐标原点，跨径为L，跨中最大预拱度为S1，则曲线方程为: f=s1× [1-4 ×（X一0. 5L） 2/L2] 式中: f — 计算位置的设计预拱度数值； s1 — 跨中最大预拱度值； X — 计算位置至梁端（坐标原点）的距离； L — 跨径。 对于梁柱式支架或梁式支架中支架纵梁的挠度，一般只计算每跨支架纵梁的跨中最大值s，其他各点的挠度值，以支架跨中为最大点，以支架纵梁为两端为零，按二次抛物线进行分配，取一端支点为坐标原点，支架的跨径为t，跨中最大预拱度为s，则曲线方程为: f= s × [1-4 ×（ X一0. 5t.）2/t2] 式中:f一计算位置的设计预拱度数值: s—跨中最大预拱度值； X—计算位置至梁端（坐硕原点）的距离: t—支架的跨径。 2.7 小节 通过对以上就地浇筑模板,支架的设计支架类型的选择及刚度,强度,稳定性,预拱度应满足的条件可以看出支架在桥梁施工及设计的过程中都起到了非常关键的作用,所以以后在进行施工时应特别注意此问题. 3立交桥就地浇注模板和支架计算 3.1立交桥桥跨布置和支架设计 此桥采用30+2×31+30连续梁结构主跨采用斜拉桥型现进行支架的一些有关强度及稳定性的计算如下: 3.1支架刚度及强度验算 结合绥芬河市新华街立交桥工程进行支架的受力验算如下[7]: （1） 采用满布式木支架: ①模板计算（忽略模板自重） 板桥厚度d=0.35m,模板跨径L1=2.35m,假定模板宽度b=0.2m钢筋混凝土板桥单位容重γ=25KN/m 。模板每米宽,每米长上的荷载: 钢筋混凝土板桥: 施工人员: gr=2.0KN/m2 而钢筋混凝土板桥上布自重为1863.4x2.5=4658.5t 倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KN/m2 考虑。 板上每米长上的荷载为: =5.318KN/m 模板跨中弯距: 按集中力p=1.5KN计算M = = 临时木结构采用鱼鳞云杉,其容许弯应力[6W]=13.0Mpa,并可提高1.2模板需要的截面模量: W= = =2.014×10‑4m2 根据W,b得h为: h= = =0.0777m=7.77m 模板截面尺寸采用0.05mx0.20m核算其挠度,则有: 木材弹性模量: E=9.0×106KN/m2 I= = =2.0833×10-6m4 f= × = =0.1126m = = ＜ =[ ] 满足要求 ②纵梁计算（忽略纵梁自重） 按简支梁计算: 纵梁跨度:L2= 3.10m,横桥向宽度L1=2.35m那么有: 纵梁单位荷载:g=（g1+gr+2×2.0） L1=14.75×2.35=34.66KN/m 跨中弯距:M1/2=GL22/8=17.72KN.M 需要的截面模量: w= = =1.23×10-3 纵梁宽度b预设为0.18m那么有: h= = =0.20m 初步取截面为 0.18m×0.20m,根据选定的截面尺寸核算其挠度,则有: I= = =0.00012 m4 f= × = =0.016m = = ＜ =[ ] ③立柱计算 设立柱长度为5.0m, P=GL=14.75×3.10=45.725KN,柱子截面采用0.18×0.20M2的方木,演算其稳定性。 截面最小回转半径: r= = =0.054m 杆件长细比: x= = =92.60＞80 φ= = =0.350 截面A=0.18x0.20=0.036 M2 强度验算: 6a= = =1270.1kpa≤1.2[6a] =14400kpa 稳定验算: 6a= = = 3628.97＜1.2[6a] =14400kpa （2） 采用扣件式钢管支架计算: 1）第一种情况 ①小横杆计算 钢管立柱的纵向间距为0.90m,横向间距为1.20m,因此小横杆的计算跨径L1= 1.20m，,在顺桥向单位长度内混凝土重量为:g1=0.90×20.90=18.80 KN/m,倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KN/m2 考虑。 横桥向作用在小横杆的均布荷载:g= g1+2×2.0×0.90=22.4KN/m 弯曲强度: 6= = =142.285＜[6]=215mpa 抗弯刚度: f= = =1.21mm＜3mm ②.方木强度验算 q=0.9×7.5×0.15+0.9×26×0.42+1×0.9=13.5N/mm M=qL2/10=13.5×12002/10=1944000Nmm W=bh2/6=90×1202/6=216000mm 6=M/W=1944000/216000=9.0Mpa<[6]=13 Mpa 挠度: f=1.883 =1.883× =0.0095mm＜3mm ③.立杆计算 立杆承受由大横杆传递的荷载,因此N=26.88 KN ,由于大横杆步距为1.5m，长细比 = = =95, 查表得φ=0.552,那麽有:[N]=φA[6]=0.552×489×215=58。0KN由N<[N],满足要求。 2）第二种情况 ①.小横杆计算 钢管立柱的纵向间距为0.90m,横向间距为0.60m,因此小横杆的计算跨径L1= 0.60m，,在顺桥向单位长度内混凝土重量为:g1=0.60×20.90=12.54 KN/m,倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载均按2KN/m2 考虑。 横桥向作用在小横杆的均布荷载:g= g1+2×2.0×0.90=16.14KN/m 弯曲强度: 6= = =114.4＜[6]=215mpa 抗弯刚度: f= = =0.015mm＜3mm ②.方木强度验算 q=（0.15×7.5+1.4×26x0.42+1+2）×0.2=8.1N/mm M=qL2/10=8.1×9002/10=656100Nmm W=bh2/6=60×902/6=81000mm 6=M/W=656100/281000=8.1Mpa<[6]=13 Mpa 挠度: f=1.883 =1.883× =0.0072mm＜3mm ③立杆计算 立杆承受由大横杆传递的荷载,因此N=9.684 KN ,由于大横杆步距为1.5m,长细比 = = =95,查表得φ=0.552,那么有:[N]=φA[6]=0.552×489×215=58.0KN由N<[N],满足要求。 压杆稳定验算 P1j=π2EI/（μl）2 I=0.0491×（484-414）=121898.4mm4 P1j=3.142×2.0×12.1898/（2x1.2）2=41.8 KN 在支点处: P=26.88×1.2×0.9=29.03<41.8 KN 在其他位置：P=26.88×0.9×0.6=14.52<41.8 KN,满足抗压稳定性 3.2. 模板刚度及强度验算（以荷载最不利处即横梁底模板处计算） （1）刚度验算 取模板宽 b=1.0m作为计算单元，则均布荷载q=1.4×26×1=36.4N/mm I=bh3/12=1000x123/12=144000mm4 胶合板 E=12Gpa=12000N/mm2 f=qL4/128EI=36.4×2004/128×12×103×144000=0.26