斜塘大桥修复加固施工方案及计算分析

斜塘大桥修复加固施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 及计算分析方案的编制依据及引用 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 （1）上海市政工程 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 研究总院《斜塘钢构－连续梁桥施工图》及有关 说明 关于失联党员情况说明岗位说明总经理岗位说明书会计岗位说明书行政主管岗位说明书 。（2）《公路工程技术标准》JTGB01-2003；（3）《混凝土结构加固设计规范》GB50367－2006；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTJ041－2000；（5）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204－2002）。符合设计要求及有关规范及技术标准。修复施工总体安排2.2.1左线东侧中跨箱梁底板混凝土剥落区修补：（1）先在南侧底板混凝土剥落区将未灌浆的钢束，全部放张。（2）底板放张8束后进行剥落区混凝土清除。（3）箱梁底板局部剥落区根据预应力管道位置及混凝土剥落深度确定清除范围，用水冲法清除剥落区既有底板混凝土。（4）通过东侧中跨PmL38＃墩东侧12＃节段～PmL39＃墩西侧12＃节段，共计29米范围进行桥面均布堆载方式进行应力调整，使修补区域混凝土应力状态接近零应力状态，以保证修补后的混凝土应力状态基本达到原设计标准，（5），恢复预应力管道，钢筋，之后浇筑纤维混凝土。（6）混凝土养护达到设计强度后再补张预应力8束（恢复预应力管道时根据管道穿束情况，预穿14~15Φ15.2钢束作为预应力储备）。（7）在修补混凝土内设置应力应变传感器，采用荷载试验结合计算分析方式检验修补混凝土是否有压应力储备，如果检测结果反映压应力储备不足，再组织专家会商粘贴碳纤维补强的具体方案。左线东侧混凝土剥落区修复流程图允预应力储备不足出现拉应力利用挂篮搭设施工平台砼剥落区预应力放张8根束水冲法凿除剥落区混凝土、界面修整绑扎钢筋、立模涂刷界面剂、浇注纤维自流平混凝土养护桥面分级堆载、检测重新张拉放张的8根束桥面分级卸载、检测荷载试验试验拆除挂篮及施工平台碳纤维加固施工桥面铺装、防撞墙体外预应力桥面铺装、防撞墙碳纤维补强预应力张拉8根束2.2.2左线西侧中跨箱梁底板混凝土剥落区修补（1）左线西侧中跨箱梁预应力根据目前现场钻孔情况调查以及腹板无损检测情况确认。（2）位于侧墙及侧墙八字脚的底板束6束无上浮现象。腹板束、顶板束，位于侧墙及侧墙八字脚的底板束按正常程序施工。（3）对跨中靠近底板中线的7根钢束，我们进一步采用钻洞调查和水冲法相结合的办法检测管道位置，确认线性平顺的无突变的予以保留，同时加强监控，以确保施工的正常。（4）对于预应力管道位置变化起伏较大的，我们将明确范围后，我们将用水冲法进一步抽槽清除预应力管道周边混凝土，更换波纹管，调顺预应力管道，恢复钢筋，再进行浇筑混凝土，养护期到后进行张拉。（5）西侧所有预应力束在调整管道修补之后，统一按设计图要求次序张拉。针对修复方案的计算分析技术标准<1>荷载等级：公路—I级；<2>安全等级：一级，γ0＝1.1；计算依据<1>自重：预应力混凝土容重：26KN/m3。<2>二期恒载：铺装采用100mm沥青混凝土＋60mm钢筋混凝土；其中沥青混凝土容重：23KN/m3、钢筋混凝土容重：25KN/m3；二期恒载集度86KN/m<3>荷载等级：公路—I级；<4>预应力：钢绞线锚下控制应力；塑料波纹管，；单端锚具回缩量：6mm；钢绞线松弛率按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)取用。采用真空灌浆技术。<5>混凝土徐变及收缩计算：混凝土收缩应变终极值和徐变系数按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)中表6.2.7取用：各个阶段混凝土收缩应变和徐变系数，按规范附录F提供的方法计算。<6>温度影响：体系升、降温30℃；桥面板升、降温温度梯度：按市政院提供的梯度温度效应计算，其中，桥面升温T1＝16.4℃，T2＝6℃；桥面降温T1＝-8.2℃，T2＝-3℃。<7>基础变位影响：不均匀沉降差：20mm。采用规范<1>《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）<2>《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)<3>《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)<4>《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)主要材料混凝土（1）箱梁采用C55混凝土抗压弹性模量：E＝3.55×104MPa抗压强度标准值：抗拉强度标准值：抗压强度设计值：抗拉强度设计值：容重：γ＝26KN/m3线膨胀系数：k＝1.0×10-5（2）桥面铺装：沥青混凝土容重：γ＝23KN/m3C30混凝土容重：γ＝25KN/m3预应力钢材采用符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）中1×7-15.20-1860高强度钢绞线：抗拉强度标准值：张拉控制应力：；抗拉弹性模量：E＝1.95×105MPa平面杆系计算结果（1）计算说明平面杆系分析采用桥梁博士V3.1.0网络版进行纵向整体分析，不考虑由于部分断面破损导致的应力集中，也未考虑断面破损后截面有效宽度的变化。共建立两个整体平面杆系模型。其中模型一按设计状态考虑，按全截面计算，底板预应力钢束全部考虑。模型二按修复过程进行考虑，第二跨14＃节段断面考虑底板部分破损计算，底板破损范围为横桥向从底板加腋根部向内2.5m，顺桥向为小桩号侧整个14号节段4.5m范围的矩形区域，具体剥落位置见图2.3.1、图2.3.2，底板预应力钢束考虑放张8根。图2.3-1顺桥向混凝土剥落位置示意图图2.3-2横断面混凝土剥落位置图通过对上部结构及三个中墩进行离散，将结构划分为141个节点，共140个单元。平面杆系计算模型如图2.3.3所示。图2.3-3平面杆系分析计算模型图（2）施工方式本桥采用挂篮悬臂浇注施工。（3）荷载组合=1\*GB3①结构自重＋预应力＋施工荷载=2\*GB3②结构自重＋预应力＋施工荷载＋压重荷载（4）按设计状态分析的计算结果1、短暂状况构件的应力验算中跨合拢后张拉合拢段全部钢束的截面内力分布如下图所示（注：此时挂篮未拆除，单个挂篮重量按88吨计），其中轴力以KN计，正值为压；弯距以kN.m计。由图中知，14＃节段端点位置断面轴力为63687kN，弯距为-41088kN.m。图2.3.4-1轴力分布图图2.3.4-2弯距分布图按上述内力计算结果整理得14＃节段端截面的应力分布图如下：图2.3.5断面应力分布图2、持久状况正常使用极限状态正截面抗裂验算正截面抗裂验算通过计算，得正常使用状态正截面上、下缘混凝土的正应力包络图如图2.3.6。图中应力单位以MPa计，正值代表压应力，负值代表拉应力。图2.3.6运营阶段结构上、下缘最小应力包络图根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）中第6.3.1条，正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应该符合下列规定：对于全预应力混凝土构件，在短期效应组合下，混凝土拉应力应该满足：由上图可见，结构在短期效应组合下截面上、下缘基本全截面受压，在第二跨第14＃节段端截面下缘存在3.39MPa的压应力。斜截面抗裂验算结构斜截面混凝土主拉应力图如图2.3.7所示。图中单位以MPa计，负值代表主拉应力。图2.3.7使用阶段斜截面抗裂计算主拉应力包络图对于全预应力混凝土构件，在短期效应组合下，混凝土主拉应力应该满足：由图2.3.7知，截面均满足全预应力构件允许的主拉应力限值。3、持久状况正常使用极限状态结构的应力验算正截面混凝土的法向压应力验算经计算，得持久状况正截面混凝土的法向压应力包络图如图2.3.8所示。图中应力单位以MPa计，正值代表拉应力，负值代表压应力。图2.3.8使用阶段上、下缘正截面最大正应力包络图根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）中第7.1.5条，使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的压应力应该符合下列规定：对于未开裂构件，受压区混凝土的最大压应力应满足：由图2.3.8知，图中正截面混凝土最大压应力为17.68MPa，小于规范规定的17.75MPa。斜截面混凝土的主压应力验算经计算，得结构斜截面混凝土的主压应力如图2.3.9所示。图中应力单位以MPa计，正值代表主压应力。图2.3.9使用阶段斜截面最大主压应力包络图根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）中第7.1.6条，使用阶段预应力混凝土受弯构件斜截面混凝土的主压应力应该符合下列规定：受压区混凝土的最大主压应力应满足：由图2.3.9知，图中斜截面混凝土最大压应力为16.47MPa，小于规范规定的21.3MPa。4、持久状况承载能力极限状态验算正截面承载能力验算经过计算分析，得结构正截面承载能力及承载能力极限状态荷载效应包络图如图2.3.10所示（注：未计入普通钢筋的承载能力）。图中的单位均以KN.m计，正值代表正弯矩，负值代表负弯矩。图2.3.10抗弯承载能力与荷载效应包络图由图2.3.10可见，结构正截面承载能力极限状态荷载效应包络图完全处于结构正截面承载能力包络图中。（5）模型二计算结果由以上计算结果可知，在正常使用极限状态各工况下，结构应力均能满足规范的相应要求。在结构发生底板局部剥落后，考虑按以下步骤进行结构的修补，修补完毕后新浇注的底板混凝土的压应力会与原有底板混凝土压应力存在应力上的差别，因此针对此问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 进行下列分析。图2.3.11修补方案步骤示意图1、步骤一分析结果中跨合拢后断面发生破损，同时放张8束底板预应力束的截面内力分布如图2.3.12、图2.3.13所示（注：此时挂篮未拆除，单个挂篮重量按88吨计），其中轴力以KN计，正值为压；弯距以kN.m。由图中知，14＃节段端点位置轴力为47247kN，弯距为-26221kN.m。图2.3.12轴力分布图图2.3.13弯距分布图按上述内力计算结果整理得14＃节段端截面的应力分布图如图2.3.14：图2.3.14断面应力分布图2、步骤二分析结果如对中跨12＃～12＃节段共29m范围内进行压重（此时挂篮未拆除），使得14＃节段下缘断面应力基本为零，则需施加189kN/m的均布荷载，此时全桥的平均应力和内力分布图分别如图2.3.15、图2.3.16所示。其中，应力单位为MPa，弯距单位为kN.m。图2.3.15应力分布图图2.3.16弯距分布图此时，14＃节段端截面应力分布图如下图2.3.17：图2.3.17放张8束钢束压重后14＃节段端截面应力分布图计算表明：加载引起的断面应力均是符合规范要求，东侧14＃节段区域的加载不会对西侧桥的结构产生不利影响。在箱梁顶缘堆载情况下，顶板的横桥向应力如图2.3.18所示。计算时偏安全地将堆载都施加在箱体范围内。顶板跨中为应力控制点，上缘压应力2.98MPa，下缘拉应力2.52MPa。折算成弯矩为50kNm。图2.3.18桥面板横向应力分布图板中横向配筋为φ16@125（计算中暂不考虑横向预应力钢束），裂缝计算结果如下：图2.3.19裂缝计算宽度经计算知裂缝宽度0.14mm，满足规范0.2mm的要求。3、步骤三分析结果断面修补后补张拉底板8束预应力钢束，由补张预应力钢束产生的弯距和轴力分布图分别如以下两图所示。其中，轴力单位为kN，弯距单位为kN.m。图2.3.20轴力分布图图2.3.21弯距分布图由补张的预应力钢束在14＃节段端截面产生的应力分布图如图2.3.22：图2.3.22补张的预应力钢束产生的断面应力分布图4、步骤四分析结果卸除桥面压重后，14＃节段端截面应力分布如图2.3.23：图2.3.23卸载后断面应力分布图通过以上四步的计算分析知，通过修补后，在第14＃节段底板新浇注的混凝土与老混凝土之间存在约1.3MPa的应力差值。5、持久状况正常使用极限状态正截面抗裂验算正截面抗裂验算通过计算，得正常使用状态正截面抗裂验算工况下第14＃节段断面应力分布图如图2.3.24。图中应力单位以MPa计，正值代表压应力，负值代表拉应力。图2.3.24正常使用状态正截面抗裂断面应力分布图体外预应力布置体外束的布置原则：体外索布设方案仅针对东侧桥；体外索布设与否以及布设数量待荷载试验后视结果再行确定。体外索的锚固采用在原断面的底板上植筋，浇注锚固块来实现，具体实施将安排在荷载试验后再进行。锚固块的构造如图2.4.1所示：图2.4.1体外索布置示意图施工流程及工期安排施工工艺流程搭设施工平台→南侧底板束放张→桥面堆载→凿除松散混凝土→钢筋恢复、预应力管道恢复重新穿束→立模→涂刷界面剂→浇筑混凝土→混凝土养护→底板束张拉、灌浆→拆模→卸载→荷载试验→（不满足则贴碳纤维或体外索）→拆除挂篮及施工平台。施工工期