18m钢结构课程设计之三角形钢屋架设计

18m三角形钢屋架设计1设计资料及说明设计一位于惠州市郊区的单跨屋架结构（封闭式），主要参数如下：1、单跨屋架，平面尺寸为36m×18m，S=4m，即单跨屋架结构总长度为36m，跨度为18m，柱距为4m。2、屋面材料为规格1820×725×8的波形石棉瓦。3、屋面坡度i=1：3。恒载为0.3kN/m2,活（雪）载为0.60.3kN/m2。4、屋架支承在钢筋混凝土柱顶，混凝土标号C20，柱顶标高6m。5、钢材标号为Q235-B.F，其设计强度值为f=215N/mm2。6、焊条型号为E43型。7、荷载计算按全跨永久荷载+全跨可变荷载（不包括风荷载）考虑，荷载分项系数取：γG=1.2，γQ=1.4。2屋架杆件几何尺寸的计算根据所用屋面材料的排水需求及跨度参数，采用芬克式三角形屋架。屋面坡度为i=1：3,屋面倾角α=arctg（1/3）=18.435°，sinα=0.3162，cosα=0.9487屋架计算跨度l0=l－300＝18000－300=17700mm屋架跨中高度h=l0×i/2=17700/(2×3)=2950mm上弦长度L=l0/2cosα≈9329mm节间长度a=L/6=9329/6≈1555mm节间水平段投影尺寸长度a＇=acosα=1555×0.9487=1475mm根据几何关系，得屋架各杆件的几何尺寸如图1所示图1屋架形式及几何尺寸3屋架支撑布置3.1屋架支撑1、在房屋两端第一个之间各设置一道上弦平面横向支撑和下弦平面横向支撑。2、因为屋架是有檩屋架，为了与其他支撑相协调，在屋架的下弦节点设计三道柔性水平系杆，上弦节点处的柔性水平系杆均用该处的檩条代替。3、根据厂房长度36m,跨度为4m，在厂房两端第二柱间和厂房中部设置三道上弦横向水平支撑，下弦横向水平支撑及垂直支撑。如图2所示。图2屋盖支撑布置3.2屋面檩条及其支撑波形石棉瓦长1820mm,要求搭接长度≥150mm，且每张瓦至少要有三个支撑点，因此最大檩条间距为半跨屋面所需檩条数考虑到上弦平面横向支撑节点处必须设置檩条，为了便于布置，实际取半跨屋面檩条数13根，则檩条间距为：可以满足要求。图3屋面檩条及其支撑布置示意图3.2.1截面选择试选用普通槽钢[8，查 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 得m=0.08kN/m,Ix=101cm4,Wx=25.3cm3,Wy=5.8cm3;截面塑性发展系数为γx=1.05,γy=1.2。恒载0.3×0.778=0.233（kN/m）石棉瓦0.2×0.778=0.156（kN/m）檩条和拉条0.080（kN/m）合计gk=0.469（kN/m）可变荷载qk=0.600×0.778=0.467（kN/m）檩条的均布荷载设计值q=Ggk+Qqk=1.2×0.469+1.4×0.467=1.217kN/mqx=qsin=1.217×0.3162=0.379kN/mqy=qcos=1.217×0.9487=1.155kN/m3.2.2强度计算檩条的跨中弯距X方向：Y方向：（在跨中设了一道拉条）檩条的最大拉力（拉应力）位于槽钢下翼缘的肢尖处满足要求。3.2.3强度验算载荷标准值沿屋面方向有拉条，所以只验算垂直于屋面方向的挠度：能满足刚度要求。3.2.4荷载计算恒载0.3×0.778=0.233（kN/m）石棉瓦0.2×0.778=0.156（kN/m）檩条和拉条0.080（kN/m）合计gk=0.469（kN/m）可变荷载qk=0.600×0.778=0.467（kN/m）檩条的均布荷载设计值q=Ggk+Qqk=1.2×0.469+1.4×0.467=1.217kN/m节点荷载设计值P=qa＇s=1.217×1.475×4=7.18kN4屋架的内力计算4.1杆件的轴力芬克式三角形桁架在半跨活（雪）荷载作用下，腹杆内力不变号，故只按全跨雪荷载和全跨永久荷载组合计算桁架杆件内力。根据《建筑结构静力计算手册》，对于十二节间芬克式桁架，n=17700/2950=6。先差得内力系数，再乘以节点荷载P=7.18kN,屋架及荷载是对称的，所以只需计算半个屋架的杆件轴力。计算出的内力如表1所示。表1桁架杆件内力组合设计值杆件内力系数内力设计值/kN(P=7.18kN)上弦杆ABBCCDDEEFFG-17.39-16.13-16.76-16.44-15.18-15.81-124.86-115.81-120.34-118.04-108.99-113.5下弦杆AHHIIJ+16.50+13.50+9.00+118.47+96.93+64.62腹杆DIBH、CHEK、FKHD、DKIKKGGJ-2.85-1.34-1.34+3.00+4.50+7.500-20.46-9.62-9.62+21.54+32.31+53.830注：负为压杆，正为拉杆。4.2上弦杆的弯矩由《钢结构与组合结构》查的，上弦杆端节间最大正弯矩：M1=0.8M0，其它节间最大正弯矩和节点负弯矩为M2=±0.6M0。上弦杆节间集中载荷P=7.18kN节间最大弯矩M0=Pl/4=7.18×1.475/4=2.648kN·m端节间M1=0.8M0=0.8×2.648=2.118kN·m中间节间及节点M2=±0.6M0=±0.6×2.648=1.589kN·m5屋架杆件截面设计在设计屋架杆件截面前，首先要确定所选节点板的厚度。在三角形屋架中，节点板厚度与弦杆的最大内力有关。根据弦杆最大内力Nmax=124.86kN,查《钢结构设计及实用计算》P83页表5-1单壁式桁架节点板厚度选用表可选择支座节点板厚为8mm,其它节点板厚为6mm。5.1上弦杆整个上弦杆采用等截面通长杆，由两个角钢组成T形截面压弯构件，以避免采用不同截面时的杆件拼接。弯矩作用平面内的计算长度lox=1555mm侧向无支撑长度l1=2×1555=3110mm首先试选上弦截面为2∟70×6，查《钢结构》得其主要参数：,，,截面塑性发展系数γx1=1.05,γx2=1.2。5.1.1强度验算取AB段上弦杆（最大内力杆段）验算：轴心压力：N=124.86kN最大正弯矩（节间）：Mx=M1=2.118kN·m；My=M2=1.589kN·m截面强度验算由负弯矩控制。5.1.2弯矩作用平面内的稳定性验算λx=l0x/ix=155.5/2.14=72.66＜150，按GB50017附录C表C-2查得=0.734按有端弯矩和横向荷载同时作用使弦杆产生反向曲率，故取等效弯矩系数为补充验算：故平面内的稳定性得以保证。5.1.3弯矩作用平面外的稳定性验算此稳定性由负弯矩控制，验算上弦杆ABC段在弯矩作用下平面外的稳定性轴心压力N1=124.86kN，N2=115.81kN。loy=l1(0.75+0.25N2/N1)=2×155.5×(0.75+0.25×115.81/124.86)=305.36λy=loy/iy=305.36/3.13=97.56＜150查《钢结构》附表得，对弯矩使角钢水平肢受压的双角T形截面，查相关 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 得整体稳定系数可用下式计算：在计算长度范围内弯矩和曲率多次改变向号，为偏于安全，取。平面外长细比和稳定性均满足要求。5.1.4局部稳定验算对由2∟70×7组成的T形截面压弯构件翼缘：满足局部稳定要求。腹板：亦满足要求。所选上弦杆截面完全满足各项要求，截面适用。5.2下弦杆（轴心受拉杆件）整个下弦钢不改变截面，采用等截面通长杆。在下弦节点I处，下弦杆角钢水平肢上开有直径为17.5mm的安装螺栓扩孔。因此，计算下弦杆强度时，必须考虑及此。此外，选截面时还要求角钢水平肢（开孔肢）的边长≥63mm，以便开d0=17.5mm的安装螺栓孔。首先按段AH的轴心拉力N=118.47kN下弦杆的计算长度lox=393.4cm（取下弦杆IJ段的长度）loy=2×393.4=786.8cm需要选用2∟56×4的角钢，其截面相关参数为A=8.78cm2，ix=1.73cm，iy=2.52cm。5.2.1长度验算杆段AHAn=A=8.78cm2杆段HI杆段IJ5.2.2长细比验算下弦杆长细比满足要求，所以所选下弦杆截面适用。5.3腹杆5.3.1中间竖腹杆JG对于中间竖腹杆，N=0，=295cm对连接垂直支撑的桁架，采用2∟50×4组成十字形截面，单个角钢∟50×4，=0.99cm=0.9l=0.9×295=265.5cm可满足要求。5.3.2主斜腹杆IK、KG主斜腹杆IK、KG两杆采用相同截面，lox=245.8cm，loy=2245.8=491.6cm，内力设计值N=+53.85kN所需净截面面积选用2∟30×4，T形截面A=2×2.76=5.52cm2＞2.5cm2，ix=0.90cm＞0.7cm，iy=1.49＞1.40cm可以使用5.3.3腹杆DINDI=-23.19kN，lox=0.8l=0.8×155.5=124.4cm，loy=l=155.5cm选用∟40×4，A=3.09cm2,ix=1.22cm，iy=1.96cm刚度验算：按b类截面查表得可满足要求。5.3.4腹杆BH、CH、EK、FK4根杆均为压杆，受力及长度均有小于DI杆，故可按DI杆选用∟40×4，只不采用填板。5.3.5腹杆HD、DK两者均为拉杆。N=+212.54kN,l=24.58cm。仍选用∟30×4，A=2.76cm2验算如下：λx=lox/ix=0.8×245.8/0.9=218.49＜350可满足要求。5.4填板设置与尺寸选择双角钢杆件的填板设置与尺寸选择如表2表2填板设置与尺寸选择杆件名称杆件截面节间杆件几何长度（mm)i(mm)40i(压杆）或80i（拉杆）(mm)实际填板间距(mm)每一节间填板数量(块)填板尺寸b×t×h(mm)上弦杆2∟70×7155521.4856778160×6×70下弦杆AH、HI2∟56×4245817.313841229160×6×76IJ393413112腹杆GJ2∟50×429509.9792658560×6×80IK、KG2∟30×4245897201153540×6×506屋架节点设计角焊缝强度设计（E43型焊条）屋架各杆件轴线至各杆件角钢背面的距离Z0＇如表3，表中Z0为杆件重心线至角钢背面的距离。表3屋架各杆件轴线至角钢背面的距离Z0＇杆件名称杆件截面重心距离Z0(mm)轴线距离Z0＇(mm)备注上弦杆2∟70×719.920下弦杆2∟56×415.315腹杆JG2∟50×413.815IK、KG2∟30×48.910DI2∟40×411.315单面连接BH、CH、EK、FK2∟40×411.315单面连接DH、DK2∟30×48.910单面连接6.1支座节点A6.1.1下弦杆与节点板间连接焊缝计算N=118.47kN取角钢北部焊脚尺寸，角钢趾部焊脚尺寸，按焊缝连接强度要求得背部趾部实际焊缝长度采用角钢背部l1=90mm趾部l2=50mm6.1.2绘制节点详图按以下 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 、步骤和要求画节点大样，并确定节点板尺寸（1）严格按几何关系画出汇交于节点A的各杆件轴线（轴线至杆件角钢背面的距离Z0＇按表3采用）。（2）下弦杆与支座底板之间的净距取140mm（符合大于130mm和大于下弦杆角钢水平肢宽的要求）。（3）按构造要求预定底板平面尺寸为a×b=220×220mm，使节点A的垂直轴线通过底板的形心。（4）节点板上部缩进上弦杆角钢背面t1/2+2mm=6mm(式中t1=8mm为节点板厚度），取上、下弦杆端部边缘轮廓线间的距离为20mm和根据下弦杆与节点板间的连接焊缝长度等，确定节点板尺寸如图4所示。图4支座节点A6.1.3上弦杆与节点板间连接焊缝计算N=124.86kN，P1=P/2=7.18/2=3.59kN节点板与角钢背部采用塞焊缝连接（取hf1=t/2=4），设仅承受节点荷载P1。因P1值很小，焊缝强度不必计算，一定能满足要求。令角钢趾部角焊缝承受全部轴心力N及其偏心弯矩M的共同作用：其中取焊脚尺寸=4，由节点图中量得实际焊缝长度l=474mm(全长焊满时），计算长度lw2=l2-8mm=474-8=466mm＞60hf2=240mm，取最小lw2=60，hf2=240mm计算，焊缝强度可满足要求。6.1.4底板计算支座反力R=6P=6×7.18=43.08kN，采用C20混凝土柱=10N/。锚栓直径采用20，底板上留矩形带半圆形孔，尺寸-220×220，锚栓套板用-40×10×40，孔径22。（1）底板面积A底板与钢筋混凝土柱面间的接触面面积A=22×22-2×（4×5+0.5××/4）=424.4；接触面压应力：可满足混凝土轴心抗压强度要求，预定底板尺寸a×b=220mm×220mm适用。（2）底板厚度t底板被节点板和加劲肋划分成四块相邻边支承德小板，板中最大弯矩（取单位板宽计算）（j）斜边斜边上之高，查表得=0.06，代入（j）所需底板厚度，取t=12mm。底板选用-22012220。6.1.5节点板、加劲肋与底板间的水平连接焊缝的计算（1）节点板与底板间水平连接焊缝承受轴心力N=R/2=43.08/2=21.54kN焊缝计算长度需要构造要求采用hf=6mm，满足要求。（2）加劲肋与底板间水平连接焊缝N=R/2=43.08/2=21.54kN需要采用hf=6mm，满足要求。6.1.6加劲肋与节点板间竖向连接焊缝计算加劲肋厚度采用6mm，与中间节点板等厚。每块加劲肋与节点板间竖向连接焊缝受力：焊缝计算长度lw=(40+63)-10=93mm需要构造要求采用hf=6mm，满足要求。由以上计算可见，底板和加劲肋及其连接焊缝均是构造控制。6.2上弦一般节点B、C、E、F、D6.2.1按一下方法、步骤和要求绘制节点详图（1）严格按几何关系画出汇交于节点B的各杆件轴线（轴线至杆件角钢背面的距离Z0＇按表3）；（2）节点板上部缩进上弦杆角钢背面10mm、取上弦杆与短压杆轮廓间距离为15mm和根据短压杆与节点板间的连接焊缝尺寸等，确定节点板尺寸如图5所示；（3）标注节点详图所需各种尺寸。6.2.2上弦杆与节点板间连接焊缝计算N1=124.86kNN2=115.81kNP=7.18kN节点荷载P假定全部由上弦杆角钢背部塞焊承受，取焊脚尺寸=3mm，（为节点板厚度），因P值很小，焊缝强度不必计算。上弦杆角钢趾部角焊缝假定承受节点两侧弦杆内力差及其偏心弯矩M的共同作用，其中⊿=124.86-115.81=9.05kN图5上弦杆一般节点详图(a)节点B、E(b)节点C、F(c)节点D由图中量得实际焊缝长度l2=141mm,计算长度lw2=l2-8mm=141-8=133mm需要构造要求采用hf=6mm，满足要求。其他上弦一般节点（节点C、D、E和F）的设计方法、步骤等与节点B相同，节点详图见图5所示。因节点E和节点B的几何关系、受力等完全相同，故节点详图也完全相同。节点C和节点F的详图也完全相同。6.3屋脊拼接节点GN=113.5kNP=7.18kN6.3.1拼接角钢的构造和计算拼接角钢采用与上弦杆截面相同的2∟70×7。拼接角钢与上弦杆间连接焊缝的焊脚尺寸取hf=6mm。拼接接头每侧的连接焊缝共有四条，按连接强度条件需要每条焊缝的计算长度拼接处左右弦杆端部空隙40mm，需要拼接角钢长度为了保证拼接处的刚度，实际采用拼接角钢长度La=350mm。此外，因屋面坡度较大，应将拼接接角钢的竖肢剖口△3=2×（70-7-18）/2.5=36mm采用40mm，如图6所示，先钻孔在切割，然后冷弯对齐焊接。6.3.2绘制节点详图绘制方法、步骤和要求与上弦一般节点B基本相同，腹杆与节点板间连接焊缝尺寸按表4采用。为便于工地拼接，拼接处工地焊一侧的弦杆一拼接角钢和受拉主斜杆与跨中吊环杆上分别设置直径为17.5mm和13mm的安装螺栓孔，节点详图如图6所示。图6屋脊拼接节点G6.3.3拼接接头每侧上弦杆与节点板间连接焊缝计算拼接接头每侧上弦轴力的竖向分力Nsina与节点荷载P/2的合力V=Nsina-P/2=113.5×0.3162-7.18/2=32.3kN设角钢背部的塞焊缝承受竖向合力V的一半，取hf1=5mm，需要焊缝计算长度（因P/2很小，不计其偏心影响）由图量得实际焊缝长度远大于，因此热内焊缝满足计算要求。在计算需要的时没有考虑斜焊缝的强度设计值增大系数。6.4下弦一般节点H6.4.1绘制节点详图（如图所示）图7下弦一般节点H6.4.2下弦杆与节点板间连接焊缝计算N1=118.47kNN2=96.93kN⊿=118.47-96.93=21.54kN由节点详图中量得实际焊缝长度,其计算长度需要构造要求采用，满足要求。6.5下弦拼接节点I6.5.1下弦杆与节点板间连接焊缝计算拼接角钢采用与下弦杆截面相同的2∟56×4。拼接角钢与下弦杆间连接焊缝的焊脚尺寸取。拼接头每侧的连接焊缝共有四条，按连接强度条件需要每条焊缝的计算长度拼接处弦杆端部空隙取为10mm，需要拼接角钢长度为保证拼接处的刚度，实际采用拼接角钢长度。6.5.2绘制节点详图汇交于节点I的屋架各杆轴线至角钢背面的距离按表采用，腹杆与节点板间的连接焊缝尺寸按表采用。为便于工地拼接，拼接处弦杆和拼接角钢的水平肢上设置直径为17.5mm的安装螺栓孔。节点详图如图8所示。图8下弦拼接节点I6.5.3拼接接头一侧下弦杆与节点板间连接焊缝计算取接头两侧弦杆的内力差△N和0.15Nmax两者中的较大值进行计算。取△N=32.31kN进行计算。△N由内力较大一侧的下弦杆传给节点板，由图中量得实际焊缝长度，其计算长度需要采用，满足要求。6.6下弦中央节点J均按构造要求确定各杆与节点板间的连接焊缝。节点详图如图9所示。图9下弦中央节点J6.7受拉主斜杆中间节点K设计计算与下弦一般节点H相同，节点详图如图10所示。图10受拉主斜杆中间节点K8参考资料1.《钢结构设计例 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 集》（中国建筑工业出版社）2.《钢结构设计与计算》（机械工业出版社）3.《钢结构》（中国建筑工业出版社）4.《钢结构设计指导与实例精选》（中国建筑工业出版社）5.《钢结构设计及实用计算》（中国电力出版社）6.