混凝土热工计算软件

一.       混凝土拌和温度的计算混凝土热工计算项目强度等级参数1水泥用量砂用量石用量水用量砂含水石含水砂游离水重(Kg)石游离水重（Kg）C3525875310831750.050.0137.6510.83参数2水泥温度砂温度石温度水温度粉煤灰用量矿粉用量601720156947混凝土拌合物计算温度21.62混凝土拌合物浇筑温度计算项目温度损失系数出机温度环境温度装料、转运、卸料搅拌车平仓振捣21.62240.0320.00420.003时间：min155090θ：0.480.210.27总θ0.96二，混凝土浇筑温度计算：浇筑温度TP=T0+（Ta-T0）θTP——混凝土浇筑温度（℃）；23.90T0——混凝土拌和温度（℃）；Ta——混凝土运输和浇筑时的室外温度（℃）；取15℃θ——θ1+θ2+θ3+……+θn（温度损失系数）三。计算混凝土最大水化热绝热温升值单方水泥用量水泥水化热砼比热砼密度2583300.962425Tmax=mc×Q/（C×ρ）mc――每立方米砼水泥用量(Kg)最大水化热绝热温升值36.57Q――每千克水泥水化热量(KJ/Kg),取330C――砼的比热，取0.96kJ/kg.Kρ――砼的质量密度，取2400Kg/m3四，计算混凝土内部实际最高温度及实际最高温升值T（t）=TmaxξT(t)――砼浇筑完成t段时间，砼的绝热温升值(℃)。t――砼浇筑后至计算时的天数(d)ξ——不同浇筑块厚度的温降系数1.4MT（t）时间ξ16.8230.4614.6360.411.1290.3047.97120.2185.63150.1543.88180.1063.07210.0842.93240.081.83270.051.46300.04内部实际最高温度时间40.73338.53635.02931.881229.541527.781826.982126.832425.732725.3730混凝土内部实际最高温升值2.19T3-T63.51T6-T93.15T9-T122.34T12-T151.76T15-T180.80T18-T210.15T21-T241.10T24-T270.37T27-T30五、各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差：ξy（t）=ξy0（（1-e-0.01t）×M1×M2×…M10M1=1.00，M2=1.05M3=1.00，M4=1.00，M5=1.20，ξy（t）——非 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 状态下混凝土任意龄期（d）的收缩变形值M6=1.11M7=1.00，M8=1.40（水利半径倒数），M9=1.00,M10=0.80(配筋率)ξy0——标准状态下最终收缩值C35混凝土为3.24×10-4e——常数，为2.718M11t——混凝土浇筑后至计算时的天数（d）M21.05M1M2…M9——考虑各种非标准条件，与水泥品种细度、骨料品种、水灰比、水泥浆量、养护条件、环境相对湿度、构件尺寸、混凝土振实方法、配筋率等有关的修正系数。M31M41M51.2M61.11M71M81.4M91M100.8M*M1.566ξy03.24E-04e-0.01tξy（t）5.08E-04*（1-e-0.01t）收缩值t(浇筑后计时天数)ξy（30）1.32E-0430ξy（27）1.20E-0427ξy（24）1.08E-0424ξy（21）9.61E-0521ξy（18）8.36E-0518ξy（15）7.07E-0515ξy（12）5.74E-0512ξy（9）4.37E-059ξy（6）2.96E-056ξy（3）1.50E-053Ty（t）=ξy（t）/α=ξy（t）/1.0×10-5Ty（t）收缩当量温差ξy（t）不同龄期收缩值α混凝土线性膨胀系数取1.0*10-5当量温度30d收缩值1.32E-0413.1527d收缩值1.20E-0412.0124d收缩值1.08E-0410.8321d收缩值9.61E-059.6118d收缩值8.36E-058.3615d收缩值7.07E-057.0712d收缩值5.74E-055.749d收缩值4.37E-054.376d收缩值2.96E-052.963d收缩值1.50E-051.50六.各龄期混凝土收缩当量温差当量温差t30-t271.15t27-t241.18t24-t211.22t21-t181.25t18-t151.29t15-t121.33t12-t91.37t9-t61.41t6-t31.46七、总综合温差T=Ty（3-6）+Ty（6-9）+Ty（9-12）+Ty（12-15）+Ty（15-18）+Ty（18-21）+Ty（21-24）+Ty（24-27）+Ty（27-30）11.7八、混凝土温度变形值计算ΔT=L（t2-t1）αΔT——随温度变化而伸长或缩短的变形值（mm）；L——结构长度（mm），为mm；t2-t1——温度差，取25℃；内外温差要计算ΔTLα=1.0×10-5t2-t118.5740000.0000125九、钢筋混凝土极限拉伸计算：计算书11.2εpa=0.5ft（1+ρ/d）×10-4εpa——钢筋混凝土的极限拉伸；ft——混凝土抗拉设计强度，C35为1.65N/mm2ρ——截面配筋率，计算取0.774%d——钢筋直径，取3.2cmεpaftρd1.080E-041.650.7742.5十、各龄期混凝土弹性模量E（t）=βE0（1-e-0.09t）式中：——混凝土龄期为t时，混凝土的弹性模量（N/mm2）；——混凝土的弹性模量，一般近似取标准条件下养护28d的弹性模量，可按表B.3.1-1取用；β——掺合料修正系数，该系数取值应以现场试验数据为准，在施工准备阶段和现场无试验数据时，可参考下述方法进行计算β＝β1·β2（B.3.1-2）β1——粉煤灰掺量对应系数，取值参见表B.3.1-2；β2——矿粉掺量对应系数，取值参见表B.3.1-2；φ——系数，应根据所用混凝土试验确定，当无试验数据时，可近似地取φ=0.09表B.3.1-1混凝土在标准养护条件下龄期为28天时的弹性模量混凝土强度等级混凝土弹性模量（N/mm2）C252.80×104C303.0×104C353.15×104C403.25×104表B.3.1-2不同掺量掺合料弹性模量调整系数掺量020%30%40%粉煤灰(β1)10.990.980.96矿渣粉(β2)11.021.031.04此处β=β1·β2=0.99*1.02=1.0098E（t）βE0t7.527E+031.00983.15E+0431.327E+041.00983.15E+0461.766E+041.00983.15E+0492.101E+041.00983.15E+04122.356E+041.00983.15E+04152.551E+041.00983.15E+04182.700E+041.00983.15E+04212.814E+041.00983.15E+04242.901E+041.00983.15E+04272.967E+041.00983.15E+043011、结构计算温差=（混凝土内部实际最高温升值+各龄期混凝土收缩当量温差）混凝土内部实际最高温升值各龄期混凝土收缩当量温差结构计算温差（℃）2.191.53.653.511.44.923.151.44.522.341.33.671.761.33.050.801.32.060.151.21.361.101.22.280.371.11.5112、各龄期混凝土应力松弛系数：Sh(t)=1-A1/R1(1-e-R1t)-A2/R2(1-e-R2t)相关参数：A1,R1,A2,R2分别为经验系数A1A2R1R20.0237d-13.45167d-1(-0.067419d-1)9.4379d-1e为常数=2.718S（30）=1.00；S（27）=0.57；S（24）=0.436；S（21）=0.301；S（18）=0.252；S（15）=0.233；S（12）=0.215；S（9）=0.214；S（3）0.186S（6）=0.208；S（3）=0.186S（6）0.208此应力松弛系数可直接引用S（9）0.214S（12）0.21513、混凝土的内部温度应力计算S（15）0.233σ（t）=E（i）×α×T（i）×〔1-1/chβL/2〕Si(t)S（18）0.252S（21）0.301σ（t）——各龄期混凝土基础所承受的温度应力；S（24）0.436α混凝土线性膨胀系数1.0*10-5S（27）0.57E（i）——各龄期混凝土的弹性模量；（如3天和6天的平均值）S（30）1T（i）——各龄期综合温度；(即结构计算温差)Si(t)——各龄期混凝土松弛系数；(如3天和6天的平均值)($G$249/H252*B252)chβL/2——双曲余弦函数，可由表查得；β——系数β=（CX/HE（t））0.5L——基础长度L=74000mmH——基础底板厚度H=1400mmCX——地基水平阻力系数取CX=0.03N/mm3β（3-6）=（CX/HE（3-6））0.5CX=0.03N/mm3D209σ（t）(N/mm)E（i）αT（i）(即结构计算温差)Si(t)β系数LHβL/2CH(βL/2)0.04991.040E+041.00E-053.650.1970.00004003328820018001.7654627053.0076917530.08911.547E+041.00E-054.920.2110.00003282818820018001.4477178792.2442514420.09181.933E+041.00E-054.520.21450.00002936178820018001.294849311.9621924950.08262.228E+041.00E-053.670.2240.00002734788820018001.2060365891.8198006110.07692.454E+041.00E-053.050.24250.00002606178820018001.1493216711.7364514850.06062.626E+041.00E-052.060.27650.00002519358820018001.1110346061.683358780.05442.757E+041.00E-051.360.36850.00002458628820018001.0842518411.64769060.12562.857E+041.00E-052.280.5030.00002415118820018001.0650615491.6228620850.13122.934E+041.00E-051.510.7850.0000238348820018001.0510789571.605148225混凝土内部最大温度应力为0.7621N/mm2混凝土抗拉强度设计值为1.65N/mm2抗裂安全度为0.462是否安全安全14、混凝土表面保温材料所需厚度：δi=0.5hλi(Tb-Ta)K/λ(Tmax-Tb)Tmax=T0+Q/10+F/50δi——保温材料所需厚度（m）;h——结构厚度（m），取0.11m；λi——保温材料导热系数（W/mk），查表得保温被为0.14；λ——混凝土导热系数，取2.3W/mk；Tmax——混凝土中心最高温度（℃）；Tb——混凝土表面温度（℃）取X℃；Ta——混凝土浇筑后3～5d空气平均温度（℃）取25℃；0.5——指中心温度向两边散热的距离，为结构厚度的一半；K——传热系数的修正值，采用塑料布和保温被时，取2.3；T0——混凝土浇筑温度，前面计算为X℃。Q——每立方米混凝土中水泥（矿渣）的用量（kg/m3）；F——每立方米混凝土中粉煤灰的用量（kg/m3）；Tmax=T0+Q/10+F/50此列中混凝土最大温度计算法温度=55.78℃第四节计算内部实际最高温度40.73℃hλiλTmax0.120.142.330.00TbTaKT020-52.35.00QF28169保温材料所需厚度=0.02m表C.1传热系数修正值Kb保温层种类K1K2由易透风材料组成，但在混凝土面层上再铺一层不透风材料22.3在易透风保温材料上铺一层不易透风材料1.61.9在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料1.31.5由不易透风的材料组成（如：油布、帆布、棉麻毡、胶合板）1.31.515、伸缩缝间距计算Lmax=1.5（HE/Cx）0.5arch︱αT︱/（︱αT︱-εp）Lmax——底板允许最大伸缩缝间距；H——底板厚度，取mm；1800L——底板的全长，取长跨mm；740000E——底板的混凝土弹性模量，C35为3.15×104N/mm2；Cx——反应地基对结构约束程度的系数，0.03N/mm3，考虑到灌注基础桩约束增加35%，取Cx=0.03（1+0.35）=0.0405N/mm3；T——结构相对地基的综合温差，包括水化热温差、气温差和收缩当量温差；T=Ty(t)+T2+T3Ty(t)——收缩当量温差，由收缩相对变形。Ty(t)=ξy(t)/α；T1--保温条件下混凝土表面温度取20度T2——水化热引起的温差；T3——气温差；α——混凝土和钢筋混凝土线膨胀系数，取1.0×105；一般以降温与收缩共同作用为不利状态，在公式中取绝对值︱αT︱；εp——各龄期混凝土收缩变形值；arch——双曲线余弦函数的反函数，用下式直接计算archx=ln〔x±（x2-1）0.5〕混凝土极限拉伸值εp=εpa+εnεpa——混凝土的瞬时极限拉伸值εn——混凝土的徐变变形εpa=0.5ft（1+μ/d）×10-4lnt/ln28εp=εpa+εnεn——混凝土的徐变变形t2=表面温度+2/3*（实际中心温度-表面温度）表面温度取20ft——混凝土抗拉设计强度，C35为1.65N/mm21.65d；钢筋直径CM2.5μ:混凝土配筋率%0.7740%龄期（d）εp=εpa+εnt2(水化热引起温差)收缩当量温差(℃)-Ty(t)εpa(瞬时极限拉伸值)H(mm)1400333.821.50.0000271157L(mm)74000632.363.00.0000442237E3.15E+04930.024.40.0000542313Cx(考虑管桩对结构约束成度35%)0.04051227.925.70.0000613318Cx(未考虑管桩对结构约束成度)0.031526.367.10.0000668394T（包括水花热，气温，收缩当量温差的和）1825.198.40.0000713394α混凝土线性膨胀系数0.000012124.659.60.0000751441t时间（天）2424.5510.80.00007843992723.8212.00.0000813473023.5813.20.0000839474混凝土的极限拉伸按两倍混凝土瞬时极限拉伸值考虑，即εp=2*εpaE（无计算值时取3.15*105）本列取计算值T水花热，气温，收缩当量温差的和）εp=5.423E-053d7.454E+03公式35.278.845E-056d1.314E+04E=3.15*104*（1-e-0.01*t）33.771.085E-049d1.749E+0431.391.227E-0412d2.080E+0429.251.337E-0415d2.333E+0427.651.427E-0418d2.527E+0426.441.503E-0421d2.674E+0425.871.569E-0424d2.787E+0425.731.627E-0427d2.873E+0424.971.679E-0430d2.938E+0423.58结论：Lmax值(mm)m314302.214.30混凝土底板各龄期允许最大收缩缝间距626197.126.20936404.236.401245827.345.831554496.754.501862553.362.552169135.569.142474179.074.182781104.081.103091632.791.63本工程结构全长74m因此保证27天以内没有收缩裂缝必须设置伸缩缝和后浇带16，混凝土表面温度计算式中:Tb(τ)——龄期τ时,混凝土的表面温度（℃）；TqTq——龄期τ时,大气的平均温度（℃）,取15℃；HH——混凝土的计算厚度(m)，H=h+2h′；hh——混凝土的实际厚度(m)；h'β=1/（Σδi/λi+1/βa）dTh`=K·λ/βH=h+2h`=1.8+2×0.0666=1.93(m)h′——混凝土的虚厚度（m）；λ——混凝土的导热系数，取2.33W/m·K；K——计算折减系数，可取0.666；β——保温层的传热系数（W/m·K）；δi——保温材料的厚度（按蓄水养护考虑）；λi——保温材料的导热系数，取0.58W/m·K（按蓄水养护考虑）；βq——空气层传热系数，取23.3W/m·K。混凝土热工计算项目强度等级参数1水泥用量砂用量石用量水用量砂含水石含水C2532777110601900.060.01参数2水泥温度砂温度石温度水温度水比热C1冰比热C21035-5602.1335混凝土拌合物计算温度13.84混凝土拌合物岀机温度计算项目搅拌机棚内温度混凝土拌合物计算岀机温度1013.22混凝土拌合物经运输到浇筑时温度计算项目混凝土出站时间混凝土浇筑时间混凝土运转次数混凝土运输时环境温度温度损失系数13:2014:002-50.25浇筑温度12.18模板和钢筋吸热影响-完成混凝土浇筑时测温计算项目混凝土比热容模板比热容钢筋比热容单方混凝土重每方混凝土接触模板重量每方混凝土接触钢筋重量模板温度钢筋温度2001001002450200500201512.71426185一.       混凝土拌和温度的计算混凝土热工计算项目强度等级参数1水泥用量砂用量石用量水用量砂含水石含水砂游离水重(Kg)石游离水重（Kg）C3525875310831750.050.0137.6510.83参数2水泥温度砂温度石温度水温度粉煤灰用量矿粉用量601720156947混凝土拌合物计算温度21.62混凝土拌合物浇筑温度计算项目温度损失系数出机温度环境温度装料、转运、卸料搅拌车平仓振捣21.62240.0320.00420.003时间：min155090θ：0.480.210.27总θ0.96二，混凝土浇筑温度计算：浇筑温度TP=T0+（Ta-T0）θTP——混凝土浇筑温度（℃）；23.90T0——混凝土拌和温度（℃）；Ta——混凝土运输和浇筑时的室外温度（℃）；取15℃θ——θ1+θ2+θ3+……+θn（温度损失系数）三。计算混凝土最大水化热绝热温升值单方水泥用量水泥水化热砼比热砼密度2583300.962425Tmax=mc×Q/（C×ρ）mc――每立方米砼水泥用量(Kg)最大水化热绝热温升值36.57Q――每千克水泥水化热量(KJ/Kg),取330C――砼的比热，取0.96kJ/kg.Kρ――砼的质量密度，取2400Kg/m3四，计算混凝土内部实际最高温度及实际最高温升值T（t）=TmaxξT(t)――砼浇筑完成t段时间，砼的绝热温升值(℃)。t――砼浇筑后至计算时的天数(d)ξ——不同浇筑块厚度的温降系数1.4MT（t）时间ξ16.8230.4614.6360.411.1290.3047.97120.2185.63150.1543.88180.1063.07210.0842.93240.081.83270.051.46300.04内部实际最高温度时间40.73338.53635.02931.881229.541527.781826.982126.832425.732725.3730混凝土内部实际最高温升值2.19T3-T63.51T6-T93.15T9-T122.34T12-T151.76T15-T180.80T18-T210.15T21-T241.10T24-T270.37T27-T30五、各龄期混凝土收缩值及收缩当量温差：ξy（t）=ξy0（（1-e-0.01t）×M1×M2×…M10M1=1.00，M2=1.05M3=1.00，M4=1.00，M5=1.20，ξy（t）——非标准状态下混凝土任意龄期（d）的收缩变形值M6=1.11M7=1.00，M8=1.40（水利半径倒数），M9=1.00,M10=0.80(配筋率)ξy0——标准状态下最终收缩值C35混凝土为3.24×10-4e——常数，为2.718M11t——混凝土浇筑后至计算时的天数（d）M21.05M1M2…M9——考虑各种非标准条件，与水泥品种细度、骨料品种、水灰比、水泥浆量、养护条件、环境相对湿度、构件尺寸、混凝土振实方法、配筋率等有关的修正系数。M31M41M51.2M61.11M71M81.4M91M100.8M*M1.566ξy03.24E-04e-0.01tξy（t）5.08E-04*（1-e-0.01t）收缩值t(浇筑后计时天数)ξy（30）1.32E-0430ξy（27）1.20E-0427ξy（24）1.08E-0424ξy（21）9.61E-0521ξy（18）8.36E-0518ξy（15）7.07E-0515ξy（12）5.74E-0512ξy（9）4.37E-059ξy（6）2.96E-056ξy（3）1.50E-053Ty（t）=ξy（t）/α=ξy（t）/1.0×10-5Ty（t）收缩当量温差ξy（t）不同龄期收缩值α混凝土线性膨胀系数取1.0*10-5当量温度30d收缩值1.32E-0413.1527d收缩值1.20E-0412.0124d收缩值1.08E-0410.8321d收缩值9.61E-059.6118d收缩值8.36E-058.3615d收缩值7.07E-057.0712d收缩值5.74E-055.749d收缩值4.37E-054.376d收缩值2.96E-052.963d收缩值1.50E-051.50六.各龄期混凝土收缩当量温差当量温差t30-t271.15t27-t241.18t24-t211.22t21-t181.25t18-t151.29t15-t121.33t12-t91.37t9-t61.41t6-t31.46七、总综合温差T=Ty（3-6）+Ty（6-9）+Ty（9-12）+Ty（12-15）+Ty（15-18）+Ty（18-21）+Ty（21-24）+Ty（24-27）+Ty（27-30）11.7八、混凝土温度变形值计算ΔT=L（t2-t1）αΔT——随温度变化而伸长或缩短的变形值（mm）；L——结构长度（mm），为mm；t2-t1——温度差，取25℃；内外温差要计算ΔTLα=1.0×10-5t2-t118.5740000.0000125九、钢筋混凝土极限拉伸计算：计算书11.2εpa=0.5ft（1+ρ/d）×10-4εpa——钢筋混凝土的极限拉伸；ft——混凝土抗拉设计强度，C35为1.65N/mm2ρ——截面配筋率，计算取0.774%d——钢筋直径，取3.2cmεpaftρd1.080E-041.650.7742.5十、各龄期混凝土弹性模量E（t）=βE0（1-e-0.09t）式中：——混凝土龄期为t时，混凝土的弹性模量（N/mm2）；——混凝土的弹性模量，一般近似取标准条件下养护28d的弹性模量，可按表B.3.1-1取用；β——掺合料修正系数，该系数取值应以现场试验数据为准，在施工准备阶段和现场无试验数据时，可参考下述方法进行计算β＝β1·β2（B.3.1-2）β1——粉煤灰掺量对应系数，取值参见表B.3.1-2；β2——矿粉掺量对应系数，取值参见表B.3.1-2；φ——系数，应根据所用混凝土试验确定，当无试验数据时，可近似地取φ=0.09表B.3.1-1混凝土在标准养护条件下龄期为28天时的弹性模量混凝土强度等级混凝土弹性模量（N/mm2）C252.80×104C303.0×104C353.15×104C403.25×104表B.3.1-2不同掺量掺合料弹性模量调整系数掺量020%30%40%粉煤灰(β1)10.990.980.96矿渣粉(β2)11.021.031.04此处β=β1·β2=0.99*1.02=1.0098E（t）βE0t7.527E+031.00983.15E+0431.327E+041.00983.15E+0461.766E+041.00983.15E+0492.101E+041.00983.15E+04122.356E+041.00983.15E+04152.551E+041.00983.15E+04182.700E+041.00983.15E+04212.814E+041.00983.15E+04242.901E+041.00983.15E+04272.967E+041.00983.15E+043011、结构计算温差=（混凝土内部实际最高温升值+各龄期混凝土收缩当量温差）混凝土内部实际最高温升值各龄期混凝土收缩当量温差结构计算温差（℃）2.191.53.653.511.44.923.151.44.522.341.33.671.761.33.050.801.32.060.151.21.361.101.22.280.371.11.5112、各龄期混凝土应力松弛系数：Sh(t)=1-A1/R1(1-e-R1t)-A2/R2(1-e-R2t)相关参数：A1,R1,A2,R2分别为经验系数A1A2R1R20.0237d-13.45167d-1(-0.067419d-1)9.4379d-1e为常数=2.718S（30）=1.00；S（27）=0.57；S（24）=0.436；S（21）=0.301；S（18）=0.252；S（15）=0.233；S（12）=0.215；S（9）=0.214；S（3）0.186S（6）=0.208；S（3）=0.186S（6）0.208此应力松弛系数可直接引用S（9）0.214S（12）0.21513、混凝土的内部温度应力计算S（15）0.233σ（t）=E（i）×α×T（i）×〔1-1/chβL/2〕Si(t)S（18）0.252S（21）0.301σ（t）——各龄期混凝土基础所承受的温度应力；S（24）0.436α混凝土线性膨胀系数1.0*10-5S（27）0.57E（i）——各龄期混凝土的弹性模量；（如3天和6天的平均值）S（30）1T（i）——各龄期综合温度；(即结构计算温差)Si(t)——各龄期混凝土松弛系数；(如3天和6天的平均值)($G$249/H252*B252)chβL/2——双曲余弦函数，可由表查得；β——系数β=（CX/HE（t））0.5L——基础长度L=74000mmH——基础底板厚度H=1400mmCX——地基水平阻力系数取CX=0.03N/mm3β（3-6）=（CX/HE（3-6））0.5CX=0.03N/mm3D209σ（t）(N/mm)E（i）αT（i）(即结构计算温差)Si(t)β系数LHβL/2CH(βL/2)0.04991.040E+041.00E-053.650.1970.00004003328820018001.7654627053.0076917530.08911.547E+041.00E-054.920.2110.00003282818820018001.4477178792.2442514420.09181.933E+041.00E-054.520.21450.00002936178820018001.294849311.9621924950.08262.228E+041.00E-053.670.2240.00002734788820018001.2060365891.8198006110.07692.454E+041.00E-053.050.24250.00002606178820018001.1493216711.7364514850.06062.626E+041.00E-052.060.27650.00002519358820018001.1110346061.683358780.05442.757E+041.00E-051.360.36850.00002458628820018001.0842518411.64769060.12562.857E+041.00E-052.280.5030.00002415118820018001.0650615491.6228620850.13122.934E+041.00E-051.510.7850.0000238348820018001.0510789571.605148225混凝土内部最大温度应力为0.7621N/mm2混凝土抗拉强度设计值为1.65N/mm2抗裂安全度为0.462是否安全安全14、混凝土表面保温材料所需厚度：δi=0.5hλi(Tb-Ta)K/λ(Tmax-Tb)Tmax=T0+Q/10+F/50δi——保温材料所需厚度（m）;h——结构厚度（m），取1.4m；λi——保温材料导热系数（W/mk），查表得保温被为0.14；λ——混凝土导热系数，取2.3W/mk；Tmax——混凝土中心最高温度（℃）；Tb——混凝土表面温度（℃）取X℃；Ta——混凝土浇筑后3～5d空气平均温度（℃）取25℃；0.5——指中心温度向两边散热的距离，为结构厚度的一半；K——传热系数的修正值，采用塑料布和保温被时，取2.3；T0——混凝土浇筑温度，前面计算为X℃。Q——每立方米混凝土中水泥（矿渣）的用量（kg/m3）；F——每立方米混凝土中粉煤灰的用量（kg/m3）；Tmax=T0+Q/10+F/50此列中混凝土最大温度计算法温度=55.78℃第四节计算内部实际最高温度40.73℃hλiλTmax0.120.142.355.78TbTaKT05-52.35.00QF28169保温材料所需厚度=0.00m表C.1传热系数修正值Kb保温层种类K1K2由易透风材料组成，但在混凝土面层上再铺一层不透风材料22.3在易透风保温材料上铺一层不易透风材料1.61.9在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料1.31.5由不易透风的材料组成（如：油布、帆布、棉麻毡、胶合板）1.31.515、伸缩缝间距计算Lmax=1.5（HE/Cx）0.5arch︱αT︱/（︱αT︱-εp）Lmax——底板允许最大伸缩缝间距；H——底板厚度，取mm；1800L——底板的全长，取长跨mm；740000E——底板的混凝土弹性模量，C35为3.15×104N/mm2；Cx——反应地基对结构约束程度的系数，0.03N/mm3，考虑到灌注基础桩约束增加35%，取Cx=0.03（1+0.35）=0.0405N/mm3；T——结构相对地基的综合温差，包括水化热温差、气温差和收缩当量温差；T=Ty(t)+T2+T3Ty(t)——收缩当量温差，由收缩相对变形。Ty(t)=ξy(t)/α；T1--保温条件下混凝土表面温度取20度T2——水化热引起的温差；T3——气温差；α——混凝土和钢筋混凝土线膨胀系数，取1.0×105；一般以降温与收缩共同作用为不利状态，在公式中取绝对值︱αT︱；εp——各龄期混凝土收缩变形值；arch——双曲线余弦函数的反函数，用下式直接计算archx=ln〔x±（x2-1）0.5〕混凝土极限拉伸值εp=εpa+εnεpa——混凝土的瞬时极限拉伸值εn——混凝土的徐变变形εpa=0.5ft（1+μ/d）×10-4lnt/ln28εp=εpa+εnεn——混凝土的徐变变形t2=表面温度+2/3*（实际中心温度-表面温度）表面温度取20ft——混凝土抗拉设计强度，C35为1.65N/mm21.65d；钢筋直径CM2.5μ:混凝土配筋率%0.7740%龄期（d）εp=εpa+εnt2(水化热引起温差)收缩当量温差(℃)-Ty(t)εpa(瞬时极限拉伸值)H(mm)1400333.821.50.0000271157L(mm)74000632.363.00.0000442237E3.15E+04930.024.40.0000542313Cx(考虑管桩对结构约束成度35%)0.04051227.925.70.0000613318Cx(未考虑管桩对结构约束成度)0.031526.367.10.0000668394T（包括水花热，气温，收缩当量温差的和）1825.198.40.0000713394α混凝土线性膨胀系数0.000012124.659.60.0000751441t时间（天）2424.5510.80.00007843992723.8212.00.0000813473023.5813.20.0000839474混凝土的极限拉伸按两倍混凝土瞬时极限拉伸值考虑，即εp=2*εpaE（无计算值时取3.15*105）本列取计算值T水花热，气温，收缩当量温差的和）εp=5.423E-053d7.454E+03公式35.278.845E-056d1.314E+04E=3.15*104*（1-e-0.01*t）33.771.085E-049d1.749E+0431.391.227E-0412d2.080E+0429.251.337E-0415d2.333E+0427.651.427E-0418d2.527E+0426.441.503E-0421d2.674E+0425.871.569E-0424d2.787E+0425.731.627E-0427d2.873E+0424.971.679E-0430d2.938E+0423.58结论：Lmax值(mm)m314302.214.30混凝土底板各龄期允许最大收缩缝间距626197.126.20936404.236.401245827.345.831554496.754.501862553.362.552169135.569.142474179.074.182781104.081.103091632.791.63本工程结构全长74m因此保证27天以内没有收缩裂缝必须设置伸缩缝和后浇带16，混凝土表面温度计算式中:Tb(τ)——龄期τ时,混凝土的表面温度（℃）；TqTq——龄期τ时,大气的平均温度（℃）,取15℃；HH——混凝土的计算厚度(m)，H=h+2h′；hh——混凝土的实际厚度(m)；h'β=1/（Σδi/λi+1/βa）dTh`=K·λ/βH=h+2h`=1.8+2×0.0666=1.93(m)h′——混凝土的虚厚度（m）；λ——混凝土的导热系数，取2.33W/m·K；K——计算折减系数，可取0.666；β——保温层的传热系数（W/m·K）；δi——保温材料的厚度（按蓄水养护考虑）；λi——保温材料的导热系数，取0.58W/m·K（按蓄水养护考虑）；βq——空气层传热系数，取23.3W/m·K。