钢结构原理与设计第2版__课后答案

仅供个人参考Forpersonaluseonlyinstudyandresearch;notforcommercialuse4-1解：焊缝质量为三级，用引弧板施焊。查 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 得E43焊条的fW185N/mm2，tQ235钢的f215N/mm2。故取t12mm。4-2解：焊缝质量为二级，fW215N/mm2未用引弧板施焊tNfW，NfWlt1.36NtlttWkW4-4解：1）焊脚 尺寸 手机海报尺寸公章尺寸朋友圈海报尺寸停车场尺寸印章尺寸 hfh1.5t1.5104.74mm背部尺寸f1maxh1.2t1.289.6mmf1minh1.5t1.5104.74mm趾部尺寸f2maxht1~281~26~7mmf2min为方便备料，取hhh6mm，满足上述要求。f1f2f2）轴心力N的设计值按角钢背与趾部侧面角焊缝内力分配系数可知:等边角钢内力分配系数对角钢趾部取力矩平衡得:NbNe123)焊缝长度。当构件截面为一只角钢时，考虑角钢与节点板单面连接所引起的偏心不得用于商业用途仅供个人参考影响，fW应乘以折减系数0-85。tN74.52103角钢趾：l1130mm8h48mmW10.7h0.85fW0.760.85160fff取l140mm（1302h142mm，取10mm的整数倍）1fN173.88103角钢背：l2304mm60h360mmW20.7h0.85fW0.760.85160fff取l320mm（3042h316mm，取10mm的整数）2f4-5解：腹板受到轴心拉力N作用k焊脚尺寸hfh1.5t5.6mmht(1~2)8~9mmfmax，fminN598.4103取h6mm时，l445.2mm60h360mmfW20.7hfW20.76160fff不可行；取h7mm时，l381.6mm，l60h420mmfwwf可行，l381.62h395.6mm，取l400mmf取h9mm时，l296.8mm，l60h540mmfwwf可行，l296.82h314.8mm，取l320mmf故最小的焊脚尺寸可取7mm，钢板搭接长度为400mm最大的焊脚尺寸可取9mm，钢板搭接长度为320mm4-7解：（1）直接计算法解得：h7.85mmf不得用于商业用途仅供个人参考1.5t1.5186.36mm采用h8mmmax，可ft1~28~9mmmin（2）试算法取h8mmf21862f237.22156.9N/mm2fW160N/mm2，可f1.22ff故h8mmf4-8解：取焊脚尺寸h6mmh0.7h4.2mmfef（1）几何关系水平焊缝计算长度llh70664mmWhhf全部焊缝计算长度ll2l300264428mmWWh全部焊缝有效截面AhlWeWl2hlWh22h6.46.42形心位置xeWhe0.96cmAh42.8We略去h3项e焊缝有效截面对形心O的极惯性矩（2）强度验算剪力和扭矩共同作用下的强度条件2TV35.3112.72ffT297.42155.6N/mm2fW160N/mm2f1.22ff，可5-1解：NNN则：N1.210%5601.490%560772.8kNGGKQQK不得用于商业用途仅供个人参考查表，得：钢板螺栓孔壁承压承载力设计值：fb405N/mm2c螺栓的强度设计值为：fb190N/mm2v取Nmin{Nb,Nb}119.32(kN)bvcN772.8需要的螺栓数目：n6.48最少采用n7Nb119.32试取螺栓距p3d61.5mm65mmo端距a2d41mm45mmo边距c1.5d30.75mm35mmo因为板宽b250mm，若边距为35mm则不满足间距不大于12t120mm要求，故最外排每列螺栓应设3个，取螺栓横向间距为90mm，端距为45mm，螺栓数增加为8个。取螺栓纵向间距为65mm，边距为35mm。第二列布置2个螺栓，符合不大于24t240mm的构造要求。已知，在最外侧螺栓处的截面，钢板受力最大，截面上有3个螺栓孔，其净面积为最小，即：N772.8103净截面平均拉应力为：205N/mm2f205N/mm2，A3770n1（A为20mm钢板面积，f应该按照20mm钢板取）可n1下面再验算拼接板四角处有无块状拉剪破坏的危险。则每一块板呗抗剪破坏所需之力为N(452652.520.5)10125103(350.520.5)10215103207.9(kN)1拼缝一侧上、下两块拼接板同时有4角拉剪破坏时所需轴向力为因而此处不会发生块状拉剪破坏。5-4解：不得用于商业用途仅供个人参考设螺栓单列为n个。（1）单个螺栓受剪承载力设计值：螺栓杆被剪断承载力：Nbnd2fb122219072.2kNvv4v4螺栓孔承压破坏承载力：Nbdtfb2216405142.56kNcc单个螺栓受剪承载力：NbminNb,Nb72.2kNminvc（2）求每列螺栓的个数n的值。取NTNbmin由修正公式（5-10）：取n=6（3）强度验算：螺栓除受扭转作用外，还受到竖向的剪力。由偏心剪力作用下强度条件：NT2NTNP247.93221.9122.67265.46Nb72.2kN，可xiyiymin5-5解：设螺栓单列为n个。N1.4N560kNk（1）单个螺栓受剪承载力设计值：3.14螺栓杆被剪断承载力：Nbnd2fb122214053.2kNvv4v4螺栓孔承压破坏承载力：Nbdtfb2216305107.36kNcc单个螺栓受剪承载力：NbminNb,Nb53.2kNminvc（2）单个螺栓受拉承载力NbAfb303.417051.6kN（由附表1-4tet得直径22mm的螺栓有效截面积303.4mm2）N221402（3）单个螺栓受剪力和拉力的设计值：NNNNkNvt2nn（4）因为螺栓同时受剪和受拉，需满足：不得用于商业用途仅供个人参考N2N2vt1解得：n5.34取n6NbNbvt5-8解：查表得：螺栓抗剪强度fb250N/mm2v一个高强度螺栓的设计预拉力值P150kN钢板螺栓孔壁承压承载力设计值fb470N/mm2c抗滑移系数0.45取Nbmin{Nb,Nb}121.5(kN)vc6T6136103则n6.93（Nb中传力摩擦面为2，故两边一起算，T不mNTp2121.570v需除2）(n1)6.931修正nn()6.93()6.41取n7n6.93验算强度：强度：(NTNP)2(NTNP)278.462(29.838.86)2104.26(kN)Nb121.5(kN)xmaxxymaxyv可，每侧所需螺栓数目为7个。5-9解：预拉力值：P190kN螺栓杆被剪断承载力：Nb0.9nP0.910.4519076.95kNvf单个螺栓受拉承载力：Nb0.8P0.8190152kNtN221402单个螺栓受剪力和拉力的设计值：NNNNkNvt2nn因为螺栓同时受剪和受拉，需满足：不得用于商业用途仅供个人参考NNvt1解得：n3.9取n4NbNbvt摩擦型连接无需验算孔壁承压强度6-2解:由结点b的力的平衡可得:Ab杆受压力F12.37KNCb杆受拉力F12.37KN12N12.371000需要的构件截面面积：AA1020.576cm2nf215其中Ab杆为压杆，Cb为拉杆。Cb杆需要的截面回转半径为由截面面积和回转半径可选用截面如下:选用2455供给A24.292cm28.584cm20.576cm2A,i,i均满足要求，无需验算。xyAb杆需要的截面回转半径为：可选2704供给A25.57cm211.14cm20.576cm2l32100对X轴：ox194.62i2.18x此截面为B类截面，查表知0.195N12.37100056.67N/mm2f215N/mm2，稳定性符合要求，A0.19511.14100可。l32100（同理，可得对Y轴：ox135.12i3.14x不得用于商业用途仅供个人参考此截面为B类截面，查表知0.365N12.37100030.42N/mm2215N/mm2，稳定性符合要求，可。）A0.36511.141006-5解：以实轴为X轴，虚轴为Y轴，则有：此工字钢截面对x轴屈曲为B类截面，对y轴屈曲为C类截面。查表知：解得：N1699.3KNK6-6解:此工字钢对x轴屈曲为b类截面,对Y轴屈曲为c类截面（1）试取60xy查附表1-20可知：i需要翼缘板宽度：by27.78cm0.24i需要腹板宽度：hx31.01cm0.43N2144103需要截面面积：A102140.65cm2f0.709215min试选截面：216280A89.6cm2f（2）试取50xy查表知:0.8560.775xyN2144103故A102128.67cm2f0.775215minbt11.1mm2100.1（b取340mm）考虑到容许宽厚比x不得用于商业用途仅供个人参考h2350250.5，t不宜取太小，故取t=14mmtfwwyA2btt9mm，取t10mmwhww试选截面：214340A2341.495.2cm2f（3）40略经比较，方案二较为合理，采用第二个方案截面尺寸：214340查表知：0.874，0.788xy（4）验算整体稳定：N2144103205.81N/mm2f215N/mm2，可A0.788132.2102min（5）验算局部稳定：h37235o37250.549t1.0fwybt341235w11.79100.114.8，可2t21.4fy（6）强度不需验算。6-7解：（1）轴心压力设计值N1.230%1.470%30004020kNll7m，f215N/mm20x0y（2）对截面实轴的稳定性选用分肢的截面假设60，则0.807xN4020103需要分肢截面面积：A102115.8cm22f20.807215不得用于商业用途仅供个人参考l700需要回转半径：i0x11.67cmx60x根据A，i选择I50a：A119.304cm2，i19.7cm11.67cm说明所选过xx大。假设40，0.899xx选用工字钢I45a：A102.446cm2i17.7cmi2.89cmt1.15cmx1wI85cm54此处A略小于需要的,i略大于需要的,工字钢I45a可能是1x合适的截面。（3）由等稳定原则确定两工字钢中心线距b对x轴和y轴屈曲时均为b类截面，等稳定原则要求40由分肢长细比要求:10.519.771x取min40,0.519.771xai57.15cm取a57cm11a57所以19.721i2.891解出:b40.43cm取整数b41cm（4）截面验算:a1)长细比19.721i12)构件的稳定验算由39.55得到0.901x在允许范围之内,可以3)分肢验算:不得用于商业用途仅供个人参考4019.72，可10.5max39.14,39.5519.77（5）缀板连接及验算1)确定缀板尺寸分肢轴线距b410mm02缀板高度d~1b273.3~410mmb30采用d400mm(尽量取大的,使角焊缝不容易达到强度设计值)b11缀板厚度t~b8.2~10.25mmb50400采用t10mmb缀板中心距aad570400970mm10缀板长度bb150230320mmb0其中150mm为工字钢的翼缘长度-采用缀板的尺寸为:103204002)缀板内力几角焊缝连接计算:Aff2102.446102215柱中剪力:Vy51.83kN8523585V每个缀板平面分担的剪力:V25.9kN12Va25.9970缀板的内力:T1161.3kNb4100其中18mm为工字钢45a的翼缘平均厚度-取h8mmf角焊缝长度:ld400mmwb不得用于商业用途仅供个人参考284.162取1.22f227.37274.21N/mm2160N/mm2，可ff1.22f3)缀板刚度验算:td31两缀板惯性距I2b2140310666.7cm4b1212I10666.7及线刚度b260.16cm3b410分肢工字钢I855cm41I855线刚度18.81cm3a971II260.16线刚度比b129.56，可。ba8.81016-8解：(1)由等稳定原则确定工字钢轴线间距b采用1505查表A4.8cm2i0.98cmdmin解出:b44.16cm取b45cm(2)截面验算40由39.55得0.901xx在允许范围之内，可(3)验算局部稳定为保证斜缀条与分肢轴线夹角为45左右，采用a400mma4013.840.7max，0.739.5527.69，可1i2.890yx1(4)缀条稳定验算两工字钢腹板内侧间距bbt45011.5438.5mm0w不得用于商业用途仅供个人参考缀条长度lb2a2438.524002593.5mmd0V2V251.832缀条内力N35.08kNdsinbl438.5593.50d查表得0.862d单面连接等边角钢强度设计值折减系数稳定验算:N35.08103d84.78N/mm2f0.673215144.7N/mm2，可A0.8624.8102fdd7-1解：查表得槽钢36a：W660cm3W63.5cm3W186cm3xyminymax(1)抗弯强度初判断点1为最先达到强度最大值的点，WWWy1y4ymin(2)剪切强度查表得:槽钢36a：I11900cm4I455cm4S389.9cm3t9mmxyxw(3)挠度由两个方向合成总挠度vv2v240.42mmxy7-3解：l6mI56a查表1-10可以得到（1）Q235，上翼缘承受满跨均布荷载，跨度中间无侧向支承点l36.113需要验算整体稳定性0.590.6bbl（2）Q345钢，36.110.5需要验算整体稳定性，b2350.590.40.6b345不得用于商业用途仅供个人参考（3）Q345钢，集中荷载作用于跨中的下翼缘,跨中有一侧向支承点，则自由长度l3m12352.2对于Q345钢2.21.50.6bb345（4）Q345，钢集中荷载作用于跨中的下翼缘,无侧向支承点2351.2对于Q345钢1.20.8170.6bb3457-5解：规范规定轧制普通槽钢简支梁的整体稳定性系数b按照公式(7-32)整体稳定性要求验算此槽钢梁的整体稳定性不满足整体稳定要求采取措施：在跨中加侧向支承l则可得l'3000mm1，故'b12b2MM21.810612.6106xy213.5N/mm2f215N/mm2'WW0.816601031.263.5103bxy1ymin，可7-7解：楼盖自重标准值q3.0kN/m2Gk可变荷载标准值q6.0kN/m2Qk（1）荷载和内力荷载标准值qqqa363.632.4kN/mkGkQk荷载设计值q1.2q1.3qa1.231.363.641.04kN/mGkQk11最大弯距标准值Mql232.482259.2kNmxk8k811最大弯距设计值Mql241.0482328.32kNmx88（2）试选截面不得用于商业用途仅供个人参考假设次梁自重引起的弯距为0.02M。即最大弯矩标准值为1.02M，x最大弯矩设计值1.02M。xk次梁上铺设钢筋混凝土预制楼板，楼板与次梁的上翼缘牢固相连，故对次梁不必计算整体稳定性。由抗弯强度确定需要的截面模量为由均布荷载下简支梁的挠度条件确定所需要的惯性矩按需要的W和I查附表2-4，得最轻的热轧普通工字钢为I45bxxW1500cm3I33800cm4t13.5mmt18mm16mm取xxwf205N/mm2自重：g87.485kg/m9.81N/kg0.858kN/m1（3）截面验算1弯距设计值M328.321.20.85882336.56kNmx81弯矩标准值M259.20.85882266.06kNmxk811Vq1.2gl41.041.20.8588168.28kN剪力设计值22M336.6106抗弯强度：x213.7N/mm2f205N/mm2W1.051500103xx5%以内，符合要求。VS168.28103889103抗剪强度：x32.8N/mm2f125N/mm2，It338001013.5vxw4可。5Ml25266.0610680002l挠度：vxk25.5mm32mm，可。48EI482.0610533800104250x7-9解：不得用于商业用途仅供个人参考楼盖自重标准值q3.0kN/m2Gk可变荷载标准值q6.0kN/m2Qk荷载和内力：荷载标准值qqqa363.632.4kN/mkGkQk荷载设计值11次梁梁端剪力设计值Vq1.2gl41.041.20.8588168.28kN212（1）截面尺寸的选定1）腹板截面主梁受到次梁传递过来的的荷载为集中力P弯矩M1.02Pa1.02336.563.61235.85kNmx1-02为主梁自重引起的弯矩增大系数假设翼缘板厚t16mm，则取f215N/mm2截面塑性发展系数1.05xM1235.85106所需截面模量Wx1035474.42cm3xf1.05215x梁的经济高度h73W30735474.423093.37cmexv11由附表1-7得，n400L400nhnf1.054002151由（7-51）式x得梁的最小高度L1340103134010314.81minL1080h72.92cm，梁最大高度没有要求。min14.8114.81采用腹板高度h950mm考虑翼缘厚度后梁高h满足hhwmin2腹板厚度：1-th8.81mmw7w2-t70.003h9.85mmww不得用于商业用途仅供个人参考宜取为2mm的整数倍，故取t10mmw腹板截面：109502）翼缘截面由（7-57）式得单个翼缘所需截面la3600116时，可不计算梁的整体稳定性。bbbb2352626时，翼缘不会局部失稳。tfyb11宜在~内h62.5b260280300320t16-0714-9313-9313-06t取16161414A41-644-84244-8l113-811-25bb22-86t3）综上采用翼缘截面：216280所以，梁截面为：11095095cm2（2）强度、整体稳定、折算应力梁自重g1.2184.61047.859.811.706kN/m01）抗弯强度2）抗剪强度3）同位连接不需验算腹板计算高度边缘的局部承压强度la36004）整体稳定性：112.816，可不验算。bb2805）折算应力不得用于商业用途仅供个人参考次梁作用点处的主梁截面，该截面处的弯矩和剪力分别为验算该截面腹板顶端0点处的折算应力232208.922326.632213.95N/mm21.1f1.1215236.5N/mm26）挠度验算次梁对主梁的荷载标准值Pqgl32.40.8588266.06kNkk1111.706弯矩标准值Mgl2Pa10.82266.063.6978.54kNmxk8kk81.2vML978.5410610.810311挠度xk，可L10EI102.06105280493.98104547400x综上可知所选板梁截面合适。（3）翼缘截面改变及改变后折算应力验算1）试改变截面L在x1.8m处改变翼缘宽度，此时弯矩设计值6A1306b81.61hhbf181.6mm1过小，不满足b，不可采1t16h982122.66用此改变截面方法。h2）取改变后翼缘宽b160mm得实际改变点位置x161改变后截面110950216160改变截面后板梁截面积A161.62951146.2cm2f1改变截面段内梁自重g1.2146.21047.859.811.35kN/m011698.2315953改变截面后梁惯性矩I190902.81cm4x112I190902.81改变截面后梁截面模量Wx13888.04cm3x1h298.22改变截面后截面能抵抗的弯矩不得用于商业用途仅供个人参考11又因MgLxgx2Px，将M值代入120201解得x2.55m构造要求由b过渡到b需做成不大于1:2-5的斜坡，故1bb0.280.16实际改变点位置xx2.512.552.52.4m1223）截面改变后折算应力截面改变处的腹板顶端的正应力考虑截面改变引起的自重改变对截面改变处剪力的影响截面改变处腹板和翼缘连接处的折算应力（4）挠度验算由前面可知，未改变截面时相对挠度为截面改变引起的挠度增大系数1Ix3x1280493.982.5532.551x164481164481.065v5ILL5190902.8110.810.8x1vv111截面改变后相对挠度11.065，可LvL547514400（5）翼缘焊缝的计算因在第（6）步中将设置横向加劲肋以传递集中力P，故在（7-61）1VS式中取F为零，则（7-61）式简化为1fw1.4hIffx梁端截面：截面改变引起自重变化使梁端剪力V变小，偏于安全考虑，仍max取V345.77kN，S1216cm3，I190902.81cm4maxx1x1翼缘改变处截面：V342.33kN，S3291.965cm3，I280493.98cm41xx不得用于商业用途仅供个人参考构造要求：最后取h6mmf（6）中间加劲肋的布置以及截面尺寸的选定1）加劲肋布置按照构造要求设置加劲肋间距要求475mm0.5ha'2h1900mm00考虑到集中力作用点位置，取a'1800mm2）局部稳定验算受压翼缘未受扭转约束htf95由（7-67b）0wy10.620.85b153235153a1800又1.891.0，则由（7-72b）h9500htf950wy0.912，0.81.2，ss415.344ha2235415.3441.892010.590.8f10.590.9120.8125116.74N/mm2crsv按照局部压应力计算要求（7-11）式可知，无需计算局部压应力区格1a'1800mm处弯矩1111M'gLa'ga'2Pa'1.70610.81.81.7061.82336.561.8619.63kNm1202022梁端弯矩M'00ha'1800x2400，截面惯性矩为I，ywx1max2区格1和区格2交界处左边的剪力由局部稳定验算条件（7-81）不得用于商业用途仅供个人参考2277.09236.272c00.2251，可215116.74crcrc,cr区格2a2a'3600mm处弯矩1111M'gLaga2Pa1.70610.83.61.7063.62336.563.61233.73kNm22020222a'3600x2400，截面弯矩为Ix区格2和区格3交界处（集中力P作用点）左边的剪力22156.92235.992c00.6281，可215116.74crcrc,cr区格3区格2和区格3交界处（集中力P作用点）右边的剪力22209.162c000.921,可215crcrc,cr3）加劲肋的尺寸选定由（7-88）式b'75mm考虑加劲肋与改变后的截面翼缘平齐，取st'6mms（7）端部支承加劲肋（突缘式）计算1）支承加劲肋截面尺寸由附表1-1得f325N/mm2ce3131支座反力NPgL336.561.70610.8514.05kN2222支承加劲肋截面宽度b'b160mms1Nf，AbtAcecessce不得用于商业用途仅供个人参考N514.05103需要支承加劲肋截面厚度t9.89mmsbf160325sce为保证梁在支座处有较强刚度，取支承加劲肋厚度与翼缘板厚度相同t16mm，加劲肋端面刨平顶紧，突缘伸出板梁下翼缘底面s长度取20mm，满足20mm2ts故支承加劲肋截面取161602）支承加劲肋在腹板平面外的稳定h950025.9，这里计算长度偏安全地取为hzi3.670zC类截面，查表得0.929N514.05103136.29N/mm2f215N/mm2，可A0.92940.6102s3）与腹板的角焊缝连接横向加劲肋与腹板的角焊缝连接h'1.5t1.5104.74mm，取h'5mmsws由附表1-2得fw160N/mm2fN514.05103由（7-94）式h2.44mms0.7fwl0.71601880fw按照构造要求h1.5t1.5166mmsmins最后取h6mms8-1解：I36a:h360mmb136mmt10mmt15.8mmA76.48cm2wW87cm53I158cm004i14.4cmI55cm24i2.69cmxxxyyb由热轧工字钢，0.8可知，对x轴屈曲属于a类截面，查表得：h不得用于商业用途仅供个人参考对y轴屈曲属于b类截面，查表：（1）弯矩作用平面内稳定由M、M均为顺时针方向且MMABABNM4001030.475100106mxxAW10.8NN'0.93476.481021.0587510310.84007623.85xx1xEx109.96N/mm2f215N/mm2可。（2）弯矩作用平面外稳定MM侧向支承处弯矩MMAB25kNm（逆时针）CA2要求查表得。由跨中有侧向支承，l3.1mb0y查表得1.7440.6（线性内插法）bNM4001030.7375100106txx1.0205.8N/mm2f215N/mm2A'W0.46376.481020.908875103yb1x可。2f115.242【*若按照近似公式1.07yy1.0710.768bb4400023544000NM4001030.7375100106txx1.0222.8N/mm2f215N/mm2A'W0.46376.481020.768875103yb1x5%以内，可。】（3）截面强度NM400103100106A161.1N/mm2f215N/mm2，可。AW76.481021.05875103xx（4）局部稳定翼缘板的局部稳定腹板的局部稳定不得用于商业用途仅供个人参考h23501.60.525成立，可。t0xfwy（5）可以看出，弯矩作用平面外稳定最接近限值，故截面尺寸应由弯矩作用平面外稳定条件控制。【*挠度验算：两端弯矩作用挠度为l由v'0可知，x处vv3maxv4.3711，可。】lV62000.95213498-2解：查表290566a10mm：（1）弯矩作用平面内稳定故取点2（背风面）为计算点对x轴屈曲均b类截面两端支承无弯矩只有横向荷载，1.0mxNM401031.0278106mxxAW10.8NN'0.52817.1141021.223.4810310.840291.33xx2x2Ex178.8N/mm2f215N/mm2（2）弯矩作用平面外稳定无端弯矩有横向荷载，1.0tx单轴对称截面，以换算长细比代替按c类截面查取yzyyb560.48l0.483000由（6-52a）29.30y25.7t6b562NM401031.0278106txx1.0250.8N/mm2f215N/mm2AW0.34317.1141020.78723.48103ybx2不满足弯矩作用平面外稳定要求。不得用于商业用途仅供个人参考（3）截面强度NM40103278106x143.2N/mm2f215N/mm2，可AW17.1141021.223.48103x2x2（4）对受拉翼缘的补充验算NM401031.0278106mxxAW11.25NN'17.1141021.223.4810311.2540291.33x2x2Ex121.2N/mm2f215N/mm2，可8-5解：查表得[25a：A34.917cm2I176cm4i2.24cmi9.82cm111yy2.07cm由题目知：b400mm0格构柱两分肢轴心距（1）缀条稳定验算按照题目所给斜缀条1454Aff69.834102215轴心受压构件剪力Vy117.66kN8523585M120弯矩产生的柱中剪力Vx13.33kNxl90xV217.662一根斜缀条受到的轴心力Nmax13.74kNdsin40sin40b358.6斜缀条长l0468.12mmdcos40cos40l486.12d52.6150，可di8.9minb类截面，查表得0.844d单面连接等边角钢强度设计值折减系数0.60.00150.60.001552.60.6790.85，缀条强度不需验算fd不得用于商业用途仅供个人参考斜缀条稳定性（2）截面几何特性I22802.6bWx1140.13cm3（y20cm）1xy20c2c（3）弯矩作用平面内稳定垂直于x轴的两边斜缀条面积和b类截面，查表得0.845xNM5001031.0120106mxxAW1NN'0.84569.8341021140.1310310.8455004700.9x1xxEx200.4N/mm2f215N/mm2（4）分肢长细比l427.4119.080.7max，0.763.1444.2，可1i22.4y0x1（5）格构柱受压较大肢稳定按63.1，b类截面，查表得0.791y1N584.61031211.6N/mm2f215N/mm2，可A0.79134.91710211（6）受压较大肢稳定满足要求，截面平面外稳定性不需验算（7）全截面强度NM500103120106x176.9N/mm2f215N/mm2，可AW69.8341021.01140.13103x1x同（8-8）式取1-0x验算全部符合要求，构件截面足够。不得用于商业用途仅供个人参考仅供个人用于学习、研究；不得用于商业用途。Forpersonaluseonlyinstudyandresearch;notforcommercialuse.NurfürdenpersönlichenfürStudien,Forschung,zukommerziellenZweckenverwendetwerden.Pourl'étudeetlarechercheuniquementàdesfinspersonnelles;pasàdesfinscommerciales.толькодлялюдей,которыеиспользуютсядляобучения,исследованийинедолжныиспользоватьсявкоммерческихцелях.以下无正文不得用于商业用途