冒口及冷铁、补贴

缩孔和缩松都使铸件的力学性能下降，缩松还使铸件在气密性试验和水压试验时出现渗漏现象。生产中可通过在铸件的厚壁处设置冒口的工艺措施，使缩孔转移至最后凝固的冒口处，从而获得完整的铸件，冒口是多余部分，切除后便获得完整、致密的铸件；也可以通过合理地 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 铸件结构，避免铸件局部金属积聚，来预防缩孔的产生。阀体的冒口补缩第8章冒口及冷铁设计了解冒口的种类及补缩原理，掌握通用冒口的设计方法。什么是冒口？冒口是铸型内用以储存金属液的空腔，在铸件形成时补给金属，有防止缩孔、缩松、排气和集渣的作用。习惯上把冒口所铸成的金属实体也称为冒口。冒口的作用(1)补偿铸件凝固时的收缩。即将冒口设置在铸件最后凝固的部位，由冒口中的合金液补偿其体收缩，使收缩形成的孔洞移入冒口，防止铸件产生缩孔、缩松缺陷。(2)调整铸件凝固时的温度分布，控制铸件的凝固顺序。(3)排气、集渣。(4)利用明冒口观察型腔内金属液的充型情况。一、冒口的种类第一节、冒口的种类及补缩原理它在轻合金铸件、铸铁件及中小型铸钢件的生产中多使用明冒口。（1）明冒口一般都设置在铸件顶部，与大气相通，排气及浮渣效果较好。明冒口的优点：造型方便，便于观察铸型中金属液的上升情况，可以向冒口中补浇金属液，在冒口顶面散发热剂、保温剂等延长冒口的凝固时间。对于厚大铸件还能进行捣动冒口液面和补浇等操作，加强补缩作用，明冒口不受砂箱高度限制明冒口的缺点：因顶部敞开，散热较快，同样体积的冒口，明冒口比暗冒口的补缩效率低。如需要补缩的部分与铸型顶面的距离较大，或冒口的上部受到铸件另一部分结构的阻碍以及在高压釜中浇注时，常常采用暗冒口。（2）暗冒口可设置在铸件的任何位置上。暗边冒口的优点：不受铸件上热节点位置的限制，可依热节点就近设置冒口。暗边冒口的缺点：占砂箱面积大。当热节点不在分型面时，造型麻烦。一般设于铸件最高位置或热节部位的上面，这样补缩压力大，补缩效果好，而且浮渣和排气也比较容易。（3）顶冒口常采用明冒口的形式。图4-15常用冒口种类a）铸钢件冒口b）铸铁件冒口1—明顶冒口2—大气压力顶冒口3—侧冒口4—铸件5—压边冒口侧冒口也有明冒口和暗冒口两种形式，依热节在铸件所处的位置而定。侧冒口是由铸件侧面热节处引出的冒口，一般采用暗冒口形式，它有利于机械化造型。（4）侧冒口当铸件的热节部位处于铸件的侧面和下部时，应选用。边冒口的优点：补缩效果好，造型方便，冒口的清理也容易，应用广泛。需要加比较大的补贴工艺余量，才能充分发挥贴边冒口的补缩作用（5）贴边冒口介于顶冒口和侧冒口之间的冒口。适用于铸件的厚大部位处于铸件的中、下部而垂直壁厚又比较小的情况。二、冒口的形状图4-16常用冒口形状a）球形b）球顶圆柱形c）圆柱形（带斜度）d）腰圆柱形（明）e）腰圆柱形（暗）冒口的形状应使其容量足够大而其相对的散热面积最小（即有足够大的模数），有一定的金属液压头，以达到延长其凝固时间，提高补缩效果的目的   冒口形状有圆柱形、球顶圆柱形、长（腰）圆柱形、球形及局球形等多种。在冒口体积相同的情况下，球形冒口的散热面积最小，模数最大，凝固时间最长，补缩效果最好，其它形状冒口的补缩效果，依次为圆柱形、长方体形等。三、通用冒口补缩原理1.基本原则设计通用冒口应遵守顺序凝固的基本条件：(1)冒口的凝固时间应大于或等于铸件（被补缩部分）的凝固时间。(2)冒口应有足够大的体积，以保证有足够的金属液补充铸件的液态收缩和疑固收缩，补偿浇注后型腔扩大的体积。(3)在铸件整个凝固的过程中，冒口与被补缩部位之间的补缩通道应该畅通，即使扩张角始终向着冒口。（4）还需要注意将冒口与浇注系统、冷铁、工艺补贴等配合使用，使铸件在较大的温度梯度下，自远离冒口的末端区逐渐向着冒口方向实现明显的顺序凝固。（5）在满足上述条件下，应尽量减小冒口体积、节约金属、提高铸件成品率。 2）尽量设在铸件最高、最厚的部位，以便利用金属液的自重力补缩对低处的热节增设补贴和使用冷铁造成补缩的有利条件3）冒口不应设在铸件重要的、受力大的部位，以防组织粗大降低强度。4）冒口位置不要选在铸造应力集中处，应注意减轻对铸件的收缩阻碍，以免引起裂纹。2.选择冒口位置的原则1）冒口应就近设在铸件热节的上方（顶冒口）或侧旁（暗冒口） 5）尽量用一个冒口同时补缩几个热节或铸件。6）在铸件不同高度上设置冒口时，应采用冷铁等工艺措施将各个冒口补缩区隔开，以免造成上部冒口对下部冒口的补缩，使铸件上部产生缩孔或缩松不同高度冒口的隔离a）阶梯型热节b）上下有热节1—顶明冒口2—铸件3—侧暗冒口4—外冷铁  7）冒口布置在加工面上，可节约铸件精整工时，零件外观好。8)对致密度要求高的铸件，冒口应按其有效补缩距离进行设置。9）为加强铸件的顺序凝固，应尽可能使内浇道靠近或通过冒口，以造成对冒口有利的温度分布。3.冒口的有效补缩距离的确定冒口有效补缩距离的概念：为了防止铸件产生缩孔和缩松，冒口必须保证铸件实现顺序凝固，在铸件凝固的过程中始终保持畅通的补缩通道，这样的冒口中的金属液才能源源不断的补给铸件，否则冒口再大，也达不到补缩的目的。补缩通道扩张角φ：液相线的等温面之间形成的夹角冒口的有效补缩距离：致密的冒口作用区与致密的末端区之和b=冒口区+末端区=c+e如果被补缩部分的长度大于这个距离，就会产生缩孔和缩松；小于b时铸件才是健全的。冒口有效补缩距离是指长度方向的，实际上冒口的补缩作用是一个范围。以圆柱冒口为例：以冒口中心为圆心，用冒口半径加上有效补缩距离为半径做圆，圆内就是冒口的有效补缩范围。冒口的有效补缩距离与合金种类、铸件结构、几何形状以及铸件凝固方向上的温度梯度有关，也和凝固时析出气体的反压力及冒口的补缩压力有关。3.冒口的有效补缩距离的确定3.冒口的有效补缩距离的确定⑵补缩距离的表示方法①用热节圆直径D0（d0）的倍数表示冒口的补缩距离。②用延续度（冒口的相对长度）表示冒口的补缩距离。冒口延续度等于冒口根部尺寸之和与铸件同方向长度之和的百分比。合金种类的影响（1）铸钢件冒口的补缩距离碳钢（Wc=0.2%～0.30%）铸件的水平补缩距离将铸件的被补缩部分简化为板类（截面宽：厚≥5:1）和杆类（截面宽：厚＜5:1)。图铸钢冒口的补缩距离a)板形件b)杆形件铸钢件冒口的有效补缩距离曲线冒口区长度和末端区长度随壁厚增大而增大，且随截面宽厚比减少而减小薄壁件比厚壁铸件更难于消除轴线缩松，而杆件比板件补缩难度大。阶梯形铸钢件的冒口补缩距离比板形大。冒口的垂直补缩距离至少等于冒口的水平补缩距离。不同厚度的组合板铸件的冒口有效补缩距离图4-24阶梯形铸钢件冒口补缩距离1—冒口2—铸件1）铝、镁合金共晶型铝合金的冒口补缩距离为4.5T。非共晶型铝合金的冒口补缩距离为2T。成分为w(Si)≈7%，w(Cu)≈4%的合金，冒口补缩距离为零。（2）非铁合金的冒口补缩距离（2）有色合金的冒口补缩距离2）铜合金锡青铜和磷青铜凝固范围宽，呈糊状凝固，冒口的有效补缩距离短，易出现缩松。无锡青铜和黄铜凝固范围窄，冒口补缩距离大。铜合金冒口的补缩距离①合金种类铸件形状末端区长冒口区长补缩距离锡锌青铜(wSn=8%,wZn=4%)板件杆件②0锰铁黄铜(wCu=55%,wMn=3%,wFe=1%)板件铝铁青铜(wAl=9%,wFe=4%)板件①在干型，水平浇注条件下测出。②——板厚或杆的边长黄铜冒口的补缩距离为(5－9)δ（δ为铸件壁厚)。铝青铜和锰青铜的冒口补缩距离为(5－8)δ。3）铸铁件通用冒口的补缩距离A.灰铸铁凝固时，由于石墨化膨胀可以抵消部分凝固是所产生的体收缩，具有自补缩能力，因此冒口的补缩距离增大。冒口的补缩距离可有图得出。高牌号灰铸铁的共晶度低，结晶温度范围宽，共晶转变前析出奥氏体阻碍补缩，所以冒口补缩距离小。灰铸铁冒口补缩距离和共晶度的关系可锻铸铁的冒口补缩距离约为4－4.5倍铸件壁厚灰铸铁、球墨铸铁和蠕墨铸铁件，一般很少采用顺序凝固原则设置通用冒口补缩。B、球墨铸铁具有糊状凝固特性，补缩条件不好，采用通用冒口补缩效果较差。只有在湿型或壳形铸造较厚的球墨铸铁件时，才有必要采用传统冒口。C、可锻铸铁冒口的补缩距离为4～4.5倍壁厚。铸件壁厚δ水平补缩垂直补缩湿型湿型湿型壳型6.3512.7015.8619.0525.4038.1050.80－101.6~114.3－－101.6～127.0138.7～152.4－31.75101.6－－114.3－228.6－88.9127.0－127.0－－－88.9－133.4165.3228.6－球墨铸铁冒口的补缩距离（2）铸件结构和形状的影响在其他条件相同的情况下，形状不同，补缩的通道不一样，有效补缩距离也不相同。板形铸钢件：杆形铸钢件：铸件结构和形状对冒口的补缩距离有很大的影响。不同形状的铸件所形成的补缩通道是不同的。板状铸件的补缩通道较宽，有效补缩距离可以适当大一些，而杆状铸件的补缩通道较窄，有效补缩距离就应该小一些。对板形件冷铁放在末端时，冷铁的厚度应等于该板的厚度是适宜的，当冷铁放在两冒口之间时，冷铁约需板厚的二倍。冷铁使铸件末端的冷却速度增大，从而使板形铸件致密的末端区长度增加约50mm，此数值与板厚无关。对杆形铸件来说，冷铁使致密的末端区增加铸件厚度的一倍或50mm。在两冒口之间放置冷铁时，相当于在铸件中间增加了激冷端，使冷铁两端向着两个冒口方向的温度梯度扩大，形成两个冷铁末端区，显著地增大了冒口的补缩距离,相当于增加了一个末端区（3）外冷铁的影响(实验表明）3）多边布置多块冷铁，可大大延长冷铁末端区的长度。外冷铁之间距离为0.5～1倍于冷铁长度。实际生产中，常以满足铸件的使用要求为 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 ，依据铸件的重要性和铸件不同部位的重要程度来决定冒口的位置和个数。因此铸件质量要求对冒口有效补缩距离的选择有影响。主要的质量要求越高，检验方法越严，所选用的冒口有效补缩距离值会越小。反之，可以增大。例题：用冒口有效补缩距离的概念，掌握影响冒口有效补缩距离的规律，有助于合理确定冒口的数目。例：一环形件，如图所示，环形中心线为920mm，宽240mm，厚80mm，为宽厚比为3：1的杆件。采用冒口直径为190mm。 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 一：问应设置几个冒口？对于厚80mm3：1的杆件，查表得冒口区长度为140mm，两个冒口区长度加上冒口本身直径为470mm，环形件需要补缩的距离为:3.14×920=2889mm，需设置的冒口数为：2889/470=6.1个即用6个冒口可得到致密的铸件。例题方案二：用同样三个冒口均布在圆周上，冒口之间放外冷铁，问是否可得到致密的铸件？从图可查出杆厚80mm，3：1的杆件末端长度为190mm。这样一个冒口和一个冷铁造成补缩长度为两个冒口区，两个末端区和一个冷铁的宽度。即：190+2×140+2×（190+50）=950mm，校核冒口数：2889/950=3.04个说明，放三个同样的冒口和三块冷铁，能够满足补缩的要求。实现冒口补缩铸件的基本条件之一就是铸件凝固时始终保持着向冒口张开的补缩通道扩张角，而且角度大些好。然而对板件和壁厚均匀的薄壁铸件往往难于达到这个要求。单纯增加冒口的直径和高度也效果不大。这时就应采用补贴，提高冒口的补缩效果。四、工艺补贴的应用1、什么是补贴？为实现顺序凝固和增强补缩效果，在靠近冒口的铸件壁厚上补加的倾斜的金属块称为补贴，也称衬补、增肉。2、补贴的作用冒口附近有热节或铸件尺寸超出冒口补缩距离，利用补贴可造成向冒口的补缩通道，实现补缩，消除铸件热节下的缩孔，延长补缩距离，减少冒口的数量。四、工艺补贴的应用用加补贴的方法实现顺序凝固是比较有效的，但增加了金属消耗，使铸件形状尺寸与图纸要求相差较大，铸件铸出后要去除补贴，这样就增加了铸件清理的工作量，也增加了机械加工量，使铸件成本提高。补贴的确定：补贴一般是在冒口有效补缩距离以上开始加补贴，使铸件壁向着冒口方向逐渐加厚，直到冒口的根部。铸件加厚量为a,称为补贴厚度。3、补贴的种类据在铸件上的位置分为：水平补贴、垂直补贴按所用材质分为：金属补贴、加热补贴、发热补贴、保温补贴。h1=0.8M冒L=4.7M冒h2=0.3M冒4、补贴尺寸确定①水平补贴：最大长度：L=4.7M冒宽度：B=B冒靠近冒口端的高度：h1=0.8M冒远离冒口端的高度：h2=0.3M冒I-I断面处的补贴模数：按冒口颈模数计算M补=ab/[2(a+b-c)]=M冒(最小)②垂直补贴图垂直壁的补贴图补贴厚度与铸件高度及厚度关系⑴板状件的补贴当铸件的厚度一定时，随着铸件高度的增加，补贴的厚度增加。当铸件的高度一定时，随着铸件壁厚的减少，补贴值增大。假设补贴厚度a=0，则从图中的横坐标就可直接得到冒口的垂直有效补缩距离。例如：对截面高度500mm，壁厚50mm的板件，其补贴厚度为48mm。2.垂直补贴（在冒口下设置补贴)2.垂直补贴（在冒口下设置补贴)补贴高度与铸件被补缩部分的厚度有关，壁越厚致密度范围越大。一般按下式确定：补贴高度=壁高－末端区表1杆形件垂直补贴厚度的补偿系数补偿原因补偿条件补偿系数杆件比板件的冒口补缩距离小，需要较大的补贴厚度才能保证铸件致密杆件断面宽厚比：4:13:12:11.5:11.1:11.01.251.51.72.0充型方式和化学成分不同底注式，碳钢及低合金钢铸件顶注式，高合金钢铸件底注式，高合金钢铸件1.251.251.25×1.25=1.582.垂直补贴（在冒口下设置补贴)⑵杆形铸件的补贴杆形件的有效补缩距离比板形小，故需有较大的补贴值才能保证铸件的组织致密。杆件补贴值的求法：需要把图查出相同壁厚板件的补贴厚度乘一个补偿系数，，两者相乘，即为杆形铸件补贴的总厚度。③滚圆法对重要部位的热节用扩大滚圆法。对次要部位的热节用不扩大滚圆法。用滚圆法确定轮缘和轮毂的补贴轮缘补贴值的确定：d1=1.05dyd2=1.05d1式中dy——热节圆直径画出热节点内切圆直径dy，考虑砂尖角对凝固时间的影响时，作图时让热节圆的圆周线通过r的中心自下向上画圆，使d1=1.05dy,d2=1.05d1,d1和d2的圆心分别在dy和d1的圆周上，其d1和d2均与轮缘内壁相切画一条曲线与各圆相切，就是所需要的补贴外形曲线。图齿轮轮缘的补贴a-铸件b-滚圆法对重要部位的热节用扩大滚圆法按比例画出轮缘和轮辐(最好用1：1)，并添上加工余量；第二节、铸钢件冒口了解铸钢件冒口设计与计算的原理，掌握冒口设计与计算的方法。铸钢件冒口与铸铁件冒口的区别⑴铸钢件冒口在铸件结构相同的情况下比铸铁件冒口大；⑵用冒口补缩铸铁均匀板件和杆件时，一般不用加补贴；⑶铸钢件的冒口颈一定要大于被补缩铸件的壁厚或热节，而灰铸铁件、球墨铸铁件冒口颈尺寸一定要小于铸件被补缩部位的尺寸。常用方法：模数法、补缩液量法、比例法等一、模数法1、模数的概念模数：铸件被补缩部位的体积与散热表面积的比值M=V/A（cm）式中，M为模数，V为体积，A为面积。注意：不管铸件的形状如何，只要它们的模数相等，其凝固时间就相等或相近。铸件的模数和凝固时间τ之间的关系遵守平方根定律：τ=(M/k)2k为凝固系数，与铸件金属、铸型的热物理性能、铸件形状、浇注温度等有关。对碳钢和低合金钢而言，k=(0.9～1.26)×10-3m/s1/2。2、模数法计算冒口原理为了实现补缩，冒口与铸件上被补缩部位之间必须存在补缩通道，同时他还必须满足以下两个条件：1）冒口凝固时间应大于至少等于铸件（或铸件被补缩部分）的凝固时间。1.模数法计算冒口的原理一般认为KC=KN=KR,故如果冒口的模数M冒大于铸件被补缩部位的模数M件，就能保证冒口晚于铸件凝固即：M冒≥M件对于铸钢件，冒口、冒口颈、铸件的模数应满足下列比例关系：明顶冒口：M冒=（1.1～1.2）M件暗侧冒口：M件:M颈:M冒=1:1.1:1.2钢液通过冒口浇注：M件:M颈:M冒=1:（1～1.03）:1.2冒口颈长度L=2.4Mc=2Mr式中M冒、M颈、M件——分别为冒口、冒口颈和铸件被补缩处的模数。2)冒口必须提供足够的金属液，以补偿铸件和冒口在凝固完毕前的体收缩和因铸型型壁移动而扩大的容积，使缩松不致伸入铸件内。必须满足：εv（V件+V冒）≤V冒η式中V件—冒口所能补缩的铸件体积；V冒—冒口体积εv—合金的体收缩，具体数值参见表η—冒口的补缩效率，各种冒口的补缩效率值见表η=(补缩体积/冒口体积)×100%，1.普通铸钢ε=ε0按下表查出●确定铸钢体收缩率ε碳钢的体收缩率铸件材质ε（%）中碳钢2.5～3.0wc=1%碳钢4.0灰铸铁1.9～膨胀白口铸铁4.0～5.5纯铝6.6纯铜4.92表常用合金的收缩率ε冒口的补缩效率η●冒口的补缩效率η冒口种类和工艺措施η（%）圆柱或腰圆柱形冒口球形冒口补浇冒口时浇口通过冒口时发热保温冒口大气压力冒口12~1515~2015~2030~3530~5015~20计算冒口时，依据第一个基本条件确定冒口公式，用第二个条件校核冒口的补缩能力。模数法设计冒口的步骤⑴把铸件划分为几个补缩区，计算各区的铸件模数；⑵计算冒口及冒口颈的模数；⑶确定冒口的位置、形状和尺寸,查标准冒口表⑷检查顺序凝固条件（应尽量采取标准系列的冒口）(5)根据冒口的有效补缩距离，校核冒口数目(6)根据公式，校核冒口的最大补缩能力，依据（3）铸件模数的计算任何复杂的铸件，均可以看作是由许多简单的几何体组合而成。只要掌握一些简单的几何体、组合体的模数计算公式，就不必用繁琐的公式去计算铸件的体积和表面积。忽略VS；可得：⑦校核冒口的工艺出品率工艺出品率=板状体杆状体表简单几何体和组合体模数计算类型简图计算公式模数法冒口的计算⑴铸件模数计算简单几何体的模数M＝体积/表面积＝V/A圆柱体球、立方体、正圆柱体环形体、空心圆柱体法兰体L形体实心法兰体杆的相交体板的相交体M=r十形——r=0.68aT形——r=0.62aL形——r=0.56a（续）类型简图计算公式圆柱与圆盘组合体杆与板的相交体(续）比例法这种方法就是使冒口的根部直径大于铸件被补缩处热节圆直径或壁厚，再以冒口根部直径来确定其它尺寸D=cd图热节圆直径a)壁厚均匀b)壁面相交d—冒口根部直径；D—铸件补缩热节处内切圆直径；C—比例系数。表普通顶冒口尺寸关系类型H0/dDD1D2hH冒口延续度（%）应用实例A型<5>5(1.4~1.6)d(1.6~2.0)d(1.5~1.6)D(1.8~2.0)D(2.0~2.5)D35~4030~35车轮、齿轮、联轴器B型1<d<50(2.0~2.5)d(2.0~2.5)D30~35瓦盖C型<5>5D=D=(1.3~1.5)D(1.4~1.8)D100100D型<5>5(1.5~1.8)d(1.6~2.0)d(1.3~1.5)D1.1D10.3H0.3H(2.0~2.5)D(2.5~3.0)D100制动臂E型<5>5(1.3~1.5)d(1.6~1.8)d(1.1~1.3)D(1.3~1.5)D15~2015~20(2.0~2.5)D(2.5~3.0)D100制动臂各种热节点的模数计算方法：1）测定热节点中心和平板中心的凝固时间设铸件平板厚度为T，凝固时间为τ，热节点中心处凝固时间为τj，则热节点模数：2）热节圆当量板（或杆）法把热节部位看作热节圆直径为厚度的板或杆。①板件相交a.用1:1比例绘出相交节点的图形。b.板壁相交处圆角半径取壁厚的1/3已足够，即r=a/3或r=b/3;c.考虑砂尖角对凝固时间的影响时，作图时让热节圆的圆周线通过r的中心，量出热节圆半径R;热节点模数：r内圆角半径②杆件相交a.用1:1比例绘出相交节点的图形b.板壁相交处圆角半径取壁厚的1/3已足够，即r=a/3或r=b/3c.考虑砂尖角对凝固时间的影响时，作图时让热节圆的圆周线通过r的中心，量出热节圆半径Drd.将热节处看作厚度为Dr的杆件热节点模数r内圆角半径③管与法兰相交a.用1:1比例绘出相交节点的图形b.板壁相交处圆角半径取壁厚的1/3已足够，即r=a/3或r=b/3c.考虑砂尖角对凝固时间的影响时，作图时让热节圆的圆周线通过r的中心，量出热节圆半径Drd.将法兰看作厚度为Dr的角形杆用扣除非散热面法计算热节模数：3）用“一倍厚度法”求热节模数。温度测定试验表明，离热节处一倍壁厚以外的温度，基本与壁体的温度相同。因此，以图示的阴影区作为计算热节模数的依据。对于齿轮轮缘和辐板间形成的T形热节所进行的分析计算表明：一般情况下，一倍厚度法所得模数值稍大，热节圆当量杆法所得模数次之，用扣除散热面积法所得模数略小。总的来说，用上述不同方法计算出的模数值相近，皆能满足工艺设计的精度要求。举例：求缸体模数缸底：直径Ф400mm，侧面为非冷面，可视为140mm厚的板件，M=14/2=7cm帽状部分：看作板件，厚100mm，M=5cm缸体主壁：看作厚120mm的板，M=6cm上部平板部分：看作厚80mm板件，M=4cmФ120mm孔的四周部分:看作厚80mm的板件，M=4cm热节：缸体主壁与斜壁相交处，热节圆Ф180mm，看作180mm厚的当量板，M=18/2=9cm补缩液量法1.计算原理：假设铸件的凝固速度和冒口的凝固速度相等，也就是说，不考虑铸件形状对凝固的影响，这样当铸件完全凝固时凝固厚度为壁厚的一半，冒口的凝固厚度也为铸件厚度的一半。2.计算步骤：　首先假设冒口内供补缩的金属液是直径为d0的球，当铸件凝固完毕时，d0为冒口直径与铸件厚度之差。即：d0=D冒-TD冒=d0+TD冒—冒口直径mm；T—铸件厚度mm因此，用于补缩铸件收缩的金属液体积为V=（πd03）/6这一体积应与铸件被补缩部分总的体积收缩值相等。即V=（πd03）/6=εV件计算出铸件体积V件，由上式可以求出d0，从而得到冒口直径D冒。上述计算是假定冒口的高度与冒口直径相等而进行的，在实际生产中，为可靠起见，通常取：H冒=（1.15—1.8）D冒补缩液量法应用此法计算冒口时必须说明：1)从理论上说，冒口中补缩球的体积应包括冒口本身液态凝固期的体收缩值，即（πd03）/6≥ε（V件+V冒）但是冒口的体积需依据假设的工艺出品率预先换算出来，反而增加了计算的不严密性。因此，这是一种近似的计算方法。而且，由于实用冒口高度比冒口直径要大，故是安全的。根据一些工厂实际应用的情况，效果良好，被认为是一种较好的计算冒口的方法。补缩液量法2）对单件、小批量生产的大、中型铸件，由于模样的变形、起模的松动、砂型在高温下软化缩沉因素以及在浇注后可能使型腔体积增大。所以严格计算时还应加上这部分体积增量，体积增量可由重量增大率求出，可查表。3）注意校核冒口尺寸与铸件壁厚的比例关系，以保证冒口晚凝固。4）上面的各种误差可在估计冒口的补缩效率，选择冒口的高度及控制浇注温度和速度等方面得以补偿。补缩液量法比例法1.原理：是一种 经验 班主任工作经验交流宣传工作经验交流材料优秀班主任经验交流小学课改经验典型材料房地产总经理管理经验 方法，其原理是以铸件被补缩处热节的内切圆直径乘以经验系数得到冒口根部直径，再利用乘经验系数确定冒口高度H及其它冒口尺寸。比例系数是比例法应用的关键，因为比例系数的取值范围较宽，所以对设计者的工作经验要求高，初学者较难掌握。2.设计步骤：1）先在1：1的零件图上画出分型面、加工余量、收缩率、工艺补正量后，估算出铸件的毛重，测量或计算出该处热节圆直径，然后再按比例确定冒口尺寸。工艺补正量：由于选择不合适；铸型和型芯对铸件收缩的阻碍；错箱；砂芯上浮等造成铸件垂直壁的厚度与最低要求不相等，必须在这些地方加大一定尺寸，这加厚的尺寸叫工艺补正量。比例法2）确定轮缘上冒口补贴及冒口尺寸冒口补贴：按下列经验公式计算d1=（1.3—1.5）dy；R1=R件+dy+（1－3），mmR2=（0.5－1.0）dy，mmδ=5－15mm冒口尺寸用下列经验公式计算：暗冒口：B冒=（2.2－2.5）dy明冒口：B冒=（1.8－2.0）dyA冒=（1.5－1.8）B冒；H冒=（1.15－1.8）B冒。比例法3）冒口的补缩距离（冒口的相对长度L，又称相对延续度）－冒口校核L=各个冒口根部长度总和/铸件受补缩部分的长度冒口根部长度要占到铸件总长度的1/3左右才能够保证铸件的质量。4）应用图表时应注意的问题(1)冒口的根部直径与热节圆直径的关系：d=（1.3-2.5）dy，dy较小时比例系数取上限，dy较大时比例系数取下限。(2)冒口高度H大时补缩压力高，有利于补缩，但模数小，凝固时间减少，不利于补缩，应恰当选择H与dy的比例。比例法三、铸钢件工艺出品率的校核表碳钢和低合金钢铸件的工艺成品率组别名称铸件重量/kg大部分铸件壁厚/mm工艺出品率（%）明冒口半球型暗冒口I一般重要的小铸件<100<2020~50>5054~6253~6052~5859~6758~6557~63特别重要的小铸件<100<2020~50>5052~5851~5750~5657~6356~6255~61经过长期的生产统计，各种铸钢件的工艺出品率如表所示，可供校核之用。计算出的铸件工艺出品率若大于表中的数值，说明所设计的冒口可能偏小；反之，可能偏大。应用普通冒口时，应视不同情况加以调整。采用比较简便的冒口计算方法时，容易出现偏差。显然，采用补缩效率高的冒口类型会导致高的工艺出品率。表中的数据并非不许超越的。可以预料，随着技术进步和生产管理水平的提高，铸件的工艺出品率会逐渐提高的。组别名称铸件重量/kg大部分铸件壁厚/mm工艺出品率（%）明冒口半球型暗冒口II一般重要的中等铸件100~150<3030~60>6056~6454~6252~6061~6959~6757~65特别重要的中等铸件100~150<3030~60>6054~6253~6050~5859~6758~6555~63III一般重要的大铸件500~5000<5050~100>10057~6555~6353~6162~7060~6858~66特别重要的大铸件500~5000<5050~100>10055~6353~6151~5960~6858~6656~64IV一般重要的重型铸件>5000>5050~100>10058~6656~6454~6262~7060~6866~68特别重要的重型铸件>5000>5050~100>10057~655~6353~6161~6959~6757~65V齿轮100100~500>50054~5855~5955~6058~6259~63VI齿圈1000>100056~6058~6259~6361~65VII外形或内表面加工的圆筒活塞>100061~67上述几种冒口计算法中，比例法使用最简便，但比例系数范围较宽，需要丰富的实践经验才能准确地选择比例系数。相对地，模数法比较科学。除此之外，有关文献还介绍了其他计算法，均可供设计中参考。例题：铸钢件，材质为ZG45，上下法兰均需补缩。已知铸件质量为710kg，试求冒口数目、各部分尺寸双法兰铸钢件的冒口计算示意图球铸件模数。考虑上下法兰各方两个冒口，每个冒口的补缩区域是半个法兰，其模数根据角形杆组合体公式计算。求冒口、冒口颈模数。冒口模数：底部法兰采用浇口通过的暗边冒口，冒口颈模数：确定体收缩率。ZG45为5%。确定冒口形状和尺寸(由表格查出)。顶冒口去模数为4.5的腰圆柱形冒口，其根部宽、长分别为170、380mm，单个冒口质量为129kg。当体收缩为5%时，每个冒口的最大补缩能力为280kg。底部暗冒口取4.5的圆形暗冒口，根部直径240mm，高360mm，冒口颈宽240mm，颈高127mm。单个冒口重量为95kg，每个冒口最大补缩能力为195kg。校核冒口数目。用圆筒周长1256mm代替法兰热节中心周长。上下法兰视为厚度为100mm，宽厚比为2：1的杆件。冒口区长度为150mm，冒口作用范围为(240+2×150)×2=1080mm，略小于1256mm，说明暗冒口数目不足。如果气密性要求不高，基本可以满足需求。图冒口的布置1-明顶冒口2-暗边冒口校核冒口最大补缩能力。已知冒口的最大补缩能力的总质量为280×2+195×2=950kg，而铸件重量为710kg。可以有足够金属供铸件补缩。第三节 铸铁件实用冒口的设计了解铸钢件冒口设计与计算的原理，掌握冒口设计与计算的方法。概述铸铁在凝固后期有“奥氏体+石墨“的共晶转变，析出石墨而发生体积膨胀，从而可部分地或全部抵消凝固前期所发生的体积收缩，即，具备有“自补缩的能力”。因此在铸型刚性足够大时，铸铁件可以不设冒口或采用较小的冒口进行补缩。对于一般低牌号的灰铁铸件，可不设置冒口，只放排气口。但对高牌号的灰铸铁件，其产生的体积膨胀量不足以补偿铸件的液态和凝固体收缩，此时必须要设置冒口。一、球墨铸铁件的冒口设计球墨铸铁冒口设计法可分为通用（传统）冒口设计和实用冒口设计法通用冒口设计遵循定向凝固原则，依靠冒口的金属液柱重力补偿凝固收缩，冒口和冒口颈迟于铸件凝固，铸件进入共晶膨胀期会把多余的铁水挤回冒口实用冒口设计遵循的原则是，让冒口和冒口颈先于铸件凝固，利用全部或部分的共晶膨胀量在铸件内部建立压力，实现“自补缩”，使铸件不出现缩孔、缩松缺陷实用冒口的工艺出品率高，铸件质量好，更实用实用冒口可分为直接实用冒口和控制压力冒口1．直接实用冒口（又称压力冒口）原理：利用冒口来补缩铸件的液态收缩，而当液态收缩终止或共晶膨胀开始时，冒口颈即行凝固用途：适用于高强度铸型（如干型、自硬型等）生产的模数为0.48~2.5cm的铸件（1）冒口和冒口颈冒口有效体积：是指高于铸件最高点的那一部分的冒口体积，只有这部分金属液才能对铸件起补缩作用图铸铁的ε—t浇曲线ε—液态体收缩率t浇—浇注温度1—CE=4.3%2—CE=3.6%冒口有效体积依铸件液态收缩体积而定，一般比铸件所需补缩的铁液量大共晶成分的铸铁，冒口有效体积取铸件体积的5%碳当量低的铸件，冒口有效体积取铸件体积的6%式中M颈——冒口颈模数（cm）M件——设置冒口部位的铸件模数（cm）t浇——浇注温度（℃）c——铁液比热容，c与铁液温度有关，在1150～1350℃范围内，c为835～963J/(kg·℃)l——铸铁结晶潜热为（193～247）×103J/kg冒口颈的计算假定共晶温度为1150℃，采用传热学原理，可以导出冒口颈模数M颈的计算公式：近似地确定冒口颈的模数M颈：图M件和M颈的关系图设置冒口部位应满足的条件：当冒口颈凝固时，该部分的石墨化膨胀量能抵偿所有更厚部分液态体收缩量，直到比它厚部分开始体积膨胀为止冒口颈的实际模数要比用上式计算的值略大。将上式修正成M件和M颈的关系图，如图13-7所示可以初步用来近似确定冒口颈的模数M颈。⑶用浇注系统当冒口对于湿型铸造，铸件模数M件＜0.48的薄壁小型球铁件，可用浇注系统代替冒口4.直接实用冒口的优缺点主要优点：   l）铸件工艺出品率高。   2）冒口位置便于选择，冒口颈可很长。   3）冒口便于去除，花费少。主要缺点：   l）要求铸型强度高。模数超过0.48cm的球铁件，要求使用高强度铸型，如干型、自硬砂型和v法砂型等。   2）要求严格控制浇注温度范围，±25℃。保证冒口颈冻结时间准确。   3）对于形状复杂的多模数铸件，关键模数不易确定。为了验证冒口颈是否正确，需要进行试验。   如果生产条件较好，铸件形状简单，或铸件批量大，能克服上述缺点，则应用直接实用冒口能获得较大的经济效益。2.控制压力冒口(又称释压冒口)⑴基本原理控制压力冒口适用于在湿型中铸造M件<2.5cm的球墨铸铁件。图控制压力冒口示意图a）浇注结束b）液态收缩c）膨胀回填控制压力冒口（又称释压冒口）特点：利用部分共晶膨胀量来补偿铸件的凝固收缩用途：适用于砂型铸造，模数为0.48～2.5cm的球铁件浇注结束，冒口补给铸件的液态收缩在共晶膨胀初期，冒口颈畅通，使铸件内部的铁液回填冒口以释放“压力”应用合理的冒口颈尺寸或一定的暗冒口容积控制回填程度使铸件内建立适中的内压来克服凝固收缩，从而获得既无缩孔、缩松又能避免胀大变形的铸件冒口颈的模数按下式确定：M颈=0.67M冒（㎝）冒口模数M冒选定：图M冒和M件的关系图1—冶金质量差2—冶金质量好图需要补缩金属液量和铸件模数的关系VT—设置冒口部位铸件或热节体积VC—铸件需补缩体积（1）冒口和冒口颈（1）冒口和冒口颈冒口以暗侧冒口为宜，安放在铸件厚大部位附近冒口模数M冒与铸件厚大部分的模数M件及冶金质量有关冒口的有效补缩容积位于铸件最高点以上依所确定的模数决定冒口尺寸，依冒口有效体积（高于铸件制高点水平面的冒口体积）大于铸件所需补缩体积加以校核。可采用短冒口颈。冒口颈的模数依下式确定：M颈＝0.67M冒冒口颈的形状可选用圆形、正方形或矩形。冒口的补缩距离指由凝固部位向冒口输送回填铁液的距离图铁液输送距离和冶金质量及铸件模数的关系1—冶金质量好2—冶金质量中等3—冶金质量很差与铁水的冶金质量和铸件的模数密切相关⑷其他工艺保证措施①尽量采用内浇道通过边冒口引入的方式；②以采用大气压力暗冒口为宜；③内浇道单独设置时，宜采用扁薄形状；④要求快浇；⑤宜高温浇注。要求浇注温度在(1371—1427)℃±25℃；⑥尽量采用冶金质量好的铁液；⑦适用于湿砂型铸造模数M＝(0.48—2.5)cm的球铁件，M=(0.75～2.0）cm的灰铁件，要求铸型硬度应大于85⑸铸铁件冒口的形式和参数相关铸铁件的冒口形式和参数可查阅相关手册3.无冒口铸造无冒口铸造要求满足下列条件：⑴铁液的冶金质量好，液态和凝固收缩量小，减少缩孔和缩松倾向；⑵球铁件的平均模数应在2.5cm以上，可获得高的膨胀能力；⑶使用强度高、刚性大的铸型，杜绝型壁变形和抬箱；⑷低温浇注，浇温控制在1300～1350℃，以减少液态收缩；3.无冒口铸造无冒口铸造要求满足下列条件：⑸快浇，防止铸型顶部被过分地烘烤和减少膨胀的损失⑹采用小的扁薄内浇道，促使铸件内部尽快建立起共晶膨胀压力；⑺设置Ø20mm明出气孔，均匀布置。二、灰铸铁件的冒口设计灰铸铁凝固特点：以层状－糊状方式凝固，共晶膨胀压力小石墨片尖端伸向铁液生长，“自补”能力好铸件形成缩孔、缩松的倾向小一般低牌号灰铸铁因碳硅含量高，石墨化比较充分时，不需设置冒口，只需安放排气冒口即可高牌号灰铸铁，当其产生石墨化体积膨胀量不足以补偿凝固收缩时，则应设置冒口，但所需冒口体积较小灰铸铁件的冒口设计1.冒口补缩距离灰铸铁件冒口的补缩距离可参考图13-11。2.冒口计算灰铸铁件冒口尺寸至今主要靠经验方法确定，可参考想过手册。常用冒口的形式和参数如下表DR=(1.2~2.5)THR=(1.2~2.5)DRd=(0.8~0.9)Th=(0.3~0.35)DRDR=(1.2~2.5)THR=(1.2~2.5)DRa=(0.8~0.9)Tb=(0.6~0.8)TDR=(1.2~2.0)THR=(1.2~1.5)DRH=0.3HR浇道通过冒口时：d=(0.33~0.5)T浇道不通过冒口时：d=(0.5~0.66)T表常用冒口的形式和参数注：1.T为铸件的厚度或热节圆直径。2.明冒口高度HR可根据砂箱高度适当调整。3.随明顶冒口直径DR增大，冒口颈处的角度取小值。三、可锻铸铁的冒口设计常采剧带暗胃口的浇注系统，如图所示。1.冒口补缩距离可锻铸铁冒口的补缩距离为铸件厚度的4~4.5倍，厚壁铸件取下限。2.冒口计算①热节圆法对于薄壁铸件，且重量较大或较高的铸件，取冒口直径DR=（3~5）T；对于一般铸件，取冒口直径DR=（2.2~3.0）T。T为铸件的厚度或热节圆直径。冒口尺寸可参考相关过手册。图可锻铸铁件带暗冒口的浇注系统1—直浇道2—暗冒口3—冒口颈4—铸件5—横浇道6—内浇道可锻铸铁无石墨化膨胀，凝固收缩大，须用冒口补缩为增强冒口的补缩作用，常用带暗冒口的浇注系统2.冒口计算②模数法当铸件质量大于1kg时，冒口的直径（或体积）和冒口颈截面积（f）可由下图查出。图确定可锻铸铁件补缩冒口尺寸图V—冒口体积D—冒口直径f—冒口颈截面积m—铸件质量M—铸件模数．比例法表可锻铸铁件暗冒口尺寸暗冒口直径D铸件被补缩位置冒口颈截面积与铸件被补缩部分热节圆的截面积之比上型下型D=(2.2~2.8)TH=1.5Dh=0.25DH=DH=0.25D(1~1.5)∶1注：1.对于壁厚较薄，但重要较大或形状较高的铸件，D/T的数值应适当扩大，一般可取D=(3~4)T。2.当一个只暗冒口补缩两个热节区时，该暗冒口的直径要相应增大到表中数据的1.1~1.2倍；当一只暗冒口补缩两个以上的热节区时，该暗冒口的直径要相应增大到表中数据的1.2~1.3倍。六、铸铁件的均衡凝固技术采取工艺措施，使单位时间的收缩与补缩、收缩与膨胀按比例进行的一种凝固原则。照均衡凝固，冒口设计应遵循的如下工艺原则：1.铸铁(灰铸铁、球铁和蠕铁)件的体收缩值与化学成分、浇注温度有关，还和铸件大小、结构、壁厚、铸型种类、浇注工艺方案有关。2.越是薄小件越要强调补缩，厚大件补缩要求低。3.铸铁件的冒口不必晚于铸件凝固，冒口模数可以小于铸件模数。应充分石墨化膨胀的自补缩条件。4.冒口不应放在铸件热节点上。要靠近热节以利于补缩；又要离开热节，以减少冒口对铸件的热干扰。这是均衡凝固的技术关键之一。5.开设浇冒口时，要避免在浇冒口和铸件接触处形成接触热节6.推荐采用耳冒口、飞边冒口等冒口颈短、薄、宽的形式(见图13-14)铸铁件冒口类型及结构：图4-46铸铁件推荐冒口类型及结构示意图3.冒口设计基础    对应着铸件收缩值正好等于膨胀值的时间，此时表观收缩为零，即为冒口补缩的中止时间。（1）收缩时间分数pt   铸铁件表观收缩时间AP与铸件凝固时间AC之比值，即pt=AP/AC（或AP=Pt?AC）（3-5-24）在研究中，可用计算机对铸件进行数值计算，求得AC、AP及pt值；也可用截颈法，即时截断冒口颈，中断对铸件补缩的方法来测定表观收缩时间AP。在生产中、则用观测冒口或浇口杯液面停止下降的时间来判定AP值。（2）收缩模数Mp   定义为均衡点P对应的模数，即凝固时间为AP的铸件模数Mp=f2Mc（3-5-25）式中Mc——铸件模数；f2——收缩模数系数，f2=Pt1/2。（3）周界商q   即铸件形状系数，q=Vc/Mc3。球体件具有最小的q值，qmin=113；正立方体的q=216；大平板件q=8xy（x为长厚比，y为宽厚比）。由此可见，薄壁的大平板件具有极大的q值。在模数等条件相同时，周界商大的铸件在单位时间、单位表面积的散热能力相对地小，这在某种意义上反映了铁件的自补缩能力。④铸件形状系数对冒口补缩效率的影响铸件形状系数q，又称周界商，定义为铸件体积V铸件与其模数的立方M3铸件的比值，即：q=V铸件/M3铸件q使铸件形状数量化，q值的大小表明了铸件的形状特征：形状越接近简单的实心球体，q越小；反之，铸件形状越接近展开的大平面，q越大。实心球体的q=113，最小，大平板件的q很大；铸件的q多在113～5000范围内。铸件形状系数与冒口补缩效率的关系见表3—5-7。铸件形状系数与冒口补缩效率的关系见表3—5-7。铸件形状系数q<200250300400500～1000>1000冒口的补缩效率η/%253033354045（4）铸铁件的补缩率   铸件从冒口和浇口中得到的补缩液体体积与铸件、冒口体积之比称为补缩率F。4.冒口设计的收缩模数法   （1）冒口模数        用公式（3-5-27）计算Mr=flf2f3Mc（3-5-27）式中Mr、Mc——冒口、铸件的模数；f1——冒口平衡系数，为冒口原始模数与残余模数之比，取f1=1.2；f2——收缩模数系数，f2=0.25～0.85，和铸件模数、质量、周界商有关；f3——安全系数，f3=1.1～1.5。   （2）冒口体积Vr       冒口体积Vr用（3-5-28）式计算（3）冒口颈模数Mn       理论上Mn应等于铸铁件的收缩模数Mp。但因采用短、薄、宽的冒口颈，考虑到冒口和铸件对冒口颈凝固的热影响；铁液流经冒口颈时的流通热效应，冒口颈的凝固时间会延长，约为其几何模数所达到的凝固时间的2～4倍。Mn=（f2/f’）Mc(3-5-30)式中f’——流通效应的模数增大系数，f’=1.4～2，上限值用于压边冒口、冒口颈极短（1～3mm）的耳冒口和热飞边冒口。5.冒口设计的分段比例法   小件：D=（1.2～2.0）T中件：D=（1.0～1.2）T大件：D=（0.6～1.0）T式中D——冒口直径或冒口内切圆直径；T——铸件壁厚或热节圆直径。对薄件和周界商大的铸件取用上限值；反之，取下限值。8.4特种冒口了解提高冒口补缩距离的措施、特殊冒口的特点及作用。概述普通冒口又称自重压力冒口，一般是靠冒口中金属液柱的自重进行补缩。其质量约为铸件质量的40%～80%以上，工艺出品率低，去除冒口的工作量大。因此应设法提高普通冒口的补缩效率，以提高铸件的工艺出品率，主要措施：1.提高冒口中金属液的补缩压力，如采用大气压力冒口等。2.延长冒口中金属液的保持时间，如采用保温冒口、发热冒口等一、大气压力冒口在暗冒口顶部插放一个细砂芯，深入到冒口中心区。浇注后冒口表面结壳，外界大气压力仍可通过砂芯的间隙作用在内部金属液面上，从而增加了冒口的补缩压力。图普通暗侧冒口和大气压力侧冒口a）普通侧暗冒口b）大气压力侧暗冒口c）带吊砂的侧暗冒口d）铸钢件用大气压力冒口举例1－砂芯2－冒口3－铸件4－内浇道5－吊砂侧冒口直径D冒冒口颈最小尺寸l1铸件热节圆直径D之间关系：l1＝（1.3～1.7）D节D冒＝（2.0～2.5）D节机器造型的中、小铸件多采用吊砂大气压力冒口铸钢件多采用带砂芯的大气压力冒口椭圆形冒口颈，则短︰长轴=1︰(1.2～1.5)二、发热冒口及保温冒口1、发热冒口发热冒口是用发热材料做成发热套，造型时放入型中，形成冒口的型腔。在明冒口液面上要撒发热剂，以防止顶面散热过快。图4-48发热冒口a）发热套b）发热套暗冒口c）发热套明冒口1－明冒口发热套2－排气孔3－型砂层4－出气孔5－暗冒口6－明冒口顶上保温剂7－明冒口四、保温、发热冒口1.发热冒口发热套材料由发热剂、保温剂及粘结剂三部分组成。为防止铸件增碳，应在发热套根部做出一层10～40mm厚的型砂层。发热冒口多用于小于Ø400mm的冒口。表4-10发热套材料 配方 学校职工宿舍分配方案某公司股权分配方案中药治疗痤疮学校教师宿舍分配方案医生绩效二次分配方案 比例（质量分数）（单位：%）序号膨润土木碳粉氧化铁木屑水玻璃无烟煤粉植物油铝屑水（另加）12..553.5101120¾¾320～25（占发热材料量）22.0¾1523243024适量32.02515142515¾4适量四、保温、发热冒口2.保温冒口保温冒口通常是采用蓄热系数小的材料做成像发热套那样的保温套。表4-10发热套材料配方比例（质量分数）（单位：%）序号膨润土木碳粉氧化铁木屑水玻璃无烟煤粉植物油铝屑水（另加）12..553.5101120¾¾320～25（占发热材料量）22.0¾1523243024适量32.02515142515¾4适量保温冒口不宜过厚另外还有加氧冒口和电弧加热帽口等（三）保温、发热冒口的计算     保温冒口的凝固时间τE随套的厚度δ增加而延长，因而，冒口增大系数E亦随之变化。E=f（δ/ME）关系曲线如图3-5-38所示。当δ/ME>1后，E值变化甚微。因此，冒口套δ过厚是很不合算的。可预先测出E=f（δ/ME）曲线，用来决定经济、合理的保温套厚度。生产中为简便，一般取δ=（1～1.5）ME。也可参考表3-5-11。市售的保温冒口套E=1.3～2.4，冒口补缩效率为25%～45%。图4-49普通冒口和保温冒口对比保温冒口补缩效率为25％～30％冒口体积可减少50％左右延长冒口中金属液态作用时间的方法还有加氧冒口和电弧加热冒口三、易割冒口在冒口根部放一片耐火陶瓷或耐火材料制成的带孔隔板，隔板上的孔相当于冒口颈，冒口中金属液通过细的冒口颈对铸件补缩，冒口易于从铸件上去除，称为易割冒口。图易割冒口结构示意图a,b-顶冒口用隔片c-边冒口用隔片1,2,3-隔片使冒口易于从铸件上去除。小冒口可用锤打掉，就是对于高韧性的镍合金钢铸件，也可使用易割冒口，使去除冒口费用大为降低。易割冒口冒口隔板（片）隔片通常用白泥15%，耐火泥60%，膨润土10%，耐火砖粉15%（均为质量分数），另加水12%配制而成。配制的隔片要经自然干燥24h，再在1000～1100°C下焙烧2～3h即可。易割冒口结构示意图1－铸件2－隔片3－暗冒口4－浇道易割冒口尺寸的确定：冒口直径：D＝(2~2.5)T（铸件被补缩长度大于8T时）D＝(1.5~1.8)T（铸件被补缩长度小于8T时）冒口高度：H＝(1.5~1.7)D（明冒口时）H＝(2.0~2.2)D（暗侧冒口时）表易割冒口缩颈、隔片厚度与冒口直径的关系冒口直径D