GB 16847-1997 保护用电流互感器暂态特性技术要求

GB 16847一1997 前 言 本 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 等同采用IEC 44-6:1992《互感器 第六部分 保护用电流互感器暂态特性技术要求》。本标 准是对GB 1208-1997《电流互感器》第4章的补充。 在本标准发布之前，我国一直在使用IEC 44-6标准。实践证明，IEC 44-6标准的技术要求和试验方 法适合于我国的具体情况。等同采用IEC 44-6标准有利于提高我国暂态保护用电流互感器产品的质 量，有利于国际贸易、技术和经济交流。 本标准直接引用GB 1208-1997《电流互感器》(eqv IEC 185:1987《电流互感器》及其第1号修改 单）． 在本标准的图B8中，使用电感符号 一 代替IEC 44-6标准中的电感符号刁．．卜 ，在图 E1,E2中，使用电阻符号｛二二I-代替IEC 44-6标准中的电阻符号－J1N%- 本标准的附录A、附录B、附录C、附录D、附录E都是标准的附录。 本标准由中华人民共和国机械工业部提出。 本标准由全国变压器标准化技术委员会归口． 本标准主要起草单位：沈阳变压器研究所、沈阳变压器厂。 本标准参加起草单位：中南电力设计院。 本标准主要起草人：田文革、高祖绵、谢文琪． 本标准由沈阳变压器研究所负责解释。 GB 16847一1997 IEC前言 本标准是IEC 44系列标准中的一个组成部分，它是由IEC/TC 38互感器技术委员会制定的． 本标准正文是以下列文件为基础编制的： 产黑别儒# Ai}'r` A 3C'( #lL38(C0)78 I 38(C0)81 3M 811十JtA xwt4片A- G38(C0)83 38(C0)86 I 有关本标准批准的详细情况，见上表所列的表决 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 ． 本标准与IEC 185及其第1号修改单一并使用． 附录A,B,C,D和E是标准的附录． IEC引言 IEC 185标准第3章所述P级电流互感器的性能要求，是涉及稳态交流对称一次电流和按IEC 185:1987的34.5条定义的二次极限感应电势。按本标准的3. 5条分级的保护用电流互感器的技术要 求，考虑了一次电流中直流分量所产生匝链二次绕组的附加磁通。严格说，极限条件由电流互感器二次 绕组感应电压的积分来定义，这个电压在规定通电条件下产生包括绕组和二次电阻在内的二次回路电 流。为了数学上的方便，采用等效正弦波电势定义此极限条件。见附录B（标准的附录）。 中华人民共和国国家标准 保护用电流互感器暂态特性技术要求 GB 16847-1997 idt lEc 44-6:1992 Requirements for protective current transformers for transient performance 1 范围 本标准包括的技术要求和试验，是对GB 1208-1997第4章的补充，适用于电气保护系统用电磁式 电流互感器，但这种保护系统着重要求电流互感器在电流达到额定电流若干倍时，且在该电流含有按一 定时间常数作指数衰减的直流分量的情况下，仍保持一定的性能． 2 引用标准 下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成了本标准的条文。本标准出版时，所示版本均 为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。 GB 1984-89 高压交流断路器（eqv IEC 56:1987) GB 1208-1997 电流互感器（eqv IEC 185:1987) 3 定义 本标准采用下列定义。 3.1额定一次短路电流 rated primary short-circuit current爪） 对称一次短路电流方均根值，为电流互感器额定准确度性能的依据。 3.2瞬时误差电流 instantaneous error current(i.) 二次电流瞬时值（i, )和额定电流比（Kn）的乘积与一次电流瞬时值（UP）的差值： i：二Kni.一iP 在同时具有交流和直流分量时，所含各分量分别如下表示： i.＝i?C＋i.dc＝(Kni..。一ip,c )＋(Kni.d。一ip&) 3.3峰值瞬时（总）误差 peak instantaneous(total)error‘） 在规定的工作循环中的最大瞬时误差电流，表示为额定一次短路电流峰值的百分数： E＝100z./( /-2-1,)(％） 3.4峰值瞬时交流分量误差 peak instantaneous alternating current component error (E,, ) 交流分量的最大瞬时误差电流，表示为额定一次短路电流峰值的百分数： E-＝1002,/( _2I,)(％） 3.5保护用电流互感器的级 protective current transformer classes 保护用电流互感器按其功能特性分级如下： P级：准确限值规定为稳态对称一次电流下的复合误差（(E} )，无剩磁限值。 TPS级：低漏磁电流互感器，其性能由二次励磁特性和匝数比误差限值规定。无剩磁限值。 TPX级：准确限值规定为在指定的暂态工作循环中的峰值瞬时误差（幻。无剩磁限值。 国家技术监怪局1997一07一03批准 1998一05一01实施 GB 16847一1997 TPY级：准确限值规定为在指定的暂态工作循环中的峰值瞬时误差（幻。剩磁不超过饱和磁通的 10%。 TPZ级：准确限值规定为在指定的二次回路时间常数下，具有最大直流偏移的单次通电时的峰值 瞬时交流分量误差(乱)。无直流分量误差限值要求。剩磁通实际上可以忽略。 3.6规定的一次时间常数 specified primary time constant (T,) 电流互感器性能所依据的一次电流直流分量的时间常数规定值。对TPX,TPY和TPZ级电流互感 器，此值也可为额定值，并标在铭牌上。 3.7保持准确限值的时间 permissible time to accuracy limit (t.1) 在给定工作循环的任何指定通电期间内，保持规定准确度的时间。 注：这个时间通常由保护系统的临界测量时间确定．当保护系统的稳定运行为极限状态时，也可能需要计入断路器 切断电流所需的时间． 3.8达到最大磁通的时间 time to maximum flux (t.) 假定在规定的通电期间，铁心不饱和，电流互感器铁心中的暂态磁通达到最大值所经过的时间。 3.9无电流时间（自动重合闸时）dead time (during auto-reclosing)(tr,) 在断路器自动重合闸工作循环中，一次短路电流从切断起到其重复出现时的时间间隔（参考 GB 1984)。 3.10 规定的工作循环 specified duty cycle (C-O和／或C-0-C-0) 在工作循环的各规定通电期间中设一次电流为“全偏移”（见下注），并具有规定的衰减时间常数 (Tp）和额定幅值（I,.)。 工作循环如下： 单次通电：C-t' -O 双次通电：C-t' -O-tr, C-t -O （两次通电时的磁通极性相同） 其中： t'是第一次电流通过时间，在t',,时间内保持规定的准确度． t"是第二次电流通过时间，在六：时间内保持规定的准确度． 注：若规定部分偏移，则所需的暂态系数便降低，降低值约正比于偏移量的减小值。因此推荐采用全偏移参数． 3.11额定电阻性负荷 rated resistive burden (R6 ) 二次端所接电阻性负荷的额定值，单位为n。 3.12二次绕组电阻 secondary winding resistance (R., ) 二次绕组直流电阻，单位为dZ，校正至75℃或其他的规定温度． 3.13 二次回路电阻 secondary loop resistance (R. ) 二次电路的总电阻，包括校正至75℃或其他规定温度的二次绕组电阻，以及所有外接负荷。 3.14 额定二次回路时间常数 rated secondary loop time constant(T.) 电流互感器二次回路的时间常数值，由励磁电感和漏电感之和（(L.)，及二次回路电阻(R.)得出： T.＝L./R. 3.15 额定对称短路电流倍数 rated symmetrical short-circuit current factor(K..）为如下比值： K二二I, /Ipn 3.16 暂态系数 transient factor (KO 当电流互感器经受单次通电且假定二次回路时间常数（T.）在整个通电期间保持不变时，理论上的 二次匝链总磁通与该磁通交流分量的峰值之比． 3.17 额定暂态面积系数 rated transient dimensioning factor (K}a) 该理论值代表满足规定的工作循环所需的暂态面积。 GB 16847一1997 几.T.,K。和Km之间的数学关系式见附录A（标准的附录）。 3.18低漏磁电流互感器 low leakage flux current transformer 这种电流互感器，当知其二次励磁特性和二次绕组电阻便足以估算出其暂态性能，它对应于额定值 或较低值的一次对称短路电流下的负荷与工作循环的任何组合，但不超过由二次励磁特性确定的电流 互感器能力的理论限值。 3.19高漏磁电流互感器 high leakage flux current transformer 不符合按3.18条要求的电流互感器。对此，制造厂要考虑加大裕度，以计及漏磁增加的影响作用， 使这种电流互感器能满足规定的工作循环。 注：通常，若理论暂态面积系数(K,d)满足c-0-c-0工作循环，那么，在c-0工作循环时，准确度至少能保持到额定 等效二次极限电势（E,,）达到的时间，E‘按3.20条定义． 3.20额定等效二次极限电势 rated equivalent limiting secondary e. m. f. (E,,) 满足规定工作循环所需的额定频率下的二次电路等效电势方均根值，可由下式得出： Eel＝K.K,a(R.＋Rb)I. (V,r. m. s.） 3.21额定等效励磁二次极限电压 rated equivalent excitation limiting secondary voltage(U.,) 考虑电流互感器结构的影响，为确保得到额定等效二次极限电势，并使其励磁电流不超过该互感器 相应各级的最大容许误差电流时，施加于互感器二次绕组上的额定频率下的正弦电压方均根值： U,,＝E,,F, (V , r. m. s.） 式中F.为按3.29条定义的结构系数。 3.22等效二次准确限值电势 equivalent secondary accuracy limiting e. m. f. (E,k) 在直接法试验中，当测得的误差电流与相应各级的限值对应时，所确定的额定频率下的等效电势方 均根值。 注：误差电流是个绝对值，由规定的一次电流值确定，因此不受任何参数改变的影响，而为达到二次误差限值条件 却可能需要改变这些参数． 3.23等效二次准确限值电压 equivalent secondary accuracy limiting voltage(U,,,) 该额定频率正弦电压方均根值施加在电流互感器二次绕组时，能使励磁电流对应于该电流互感器 相应各级的最大允许误差电流。 3.24 饱和磁通 saturation flux OP.) 铁心中由非饱和状态向全饱和状态转变的磁通峰值，并认为它是在有关铁心的B-H特性曲线上B 值上升10％而使H值上升50％的那一点。 3.25 剩磁通 remanent flux(,P,) 铁心在切断励磁电流三分钟后剩余的磁通，此励磁电流的幅值足以产生按3.24条定义的饱和磁通 (0.)。 3.26 剩磁系数 remanence factor M ) 比值K,=9,/'P. 3.27准确限值磁通 accuracy limit flux(d5,,) 与E.1对应的二次匝链磁通的峰值： d5.1＝了了&/(Znf) 式中：E.,单位为v，方均根值，d5.1单位为wb, 3.28 准确限值二次励磁电流 accuracy limiting secondary exciting current(1,,) 与电流互感器各级相应的励磁（误差）电流的峰值。 3.29 结构系数 factor of construction (F.) 制造厂对其设计所规定的系数。结构系数为： F.＝U.m/E.k GB 16847一1997 4 额定值和性能要求 4.1 额定对称短路电流倍数(K?}）的标准值 具有暂态性能的保护用电流互感器的K,.，其标准值为： 3, 5, 7.5,10,12. 5,15,17.5, 20, 25, 30, 40, 50 下标线者为优先值。 4.2 对称短路电流的标准值 4.2.1 额定短时热电流(I,,,) 标准值为方均根值，以kA表示如下： 6.3,8,10,12. 5、16,20,25,31.5,40,50,63,80,100 4.2.2 额定一次短路电流（(I,) 优先值是由I，和K，两者的乘积得出，它们分别选自GB 1208-1997的4.2.1条a项和本标准的 4.1条所列值，此乘积不必与几值完全相等。 4.3 额定一次时间常数（T,）的标准值 标准值以m。表示如下： 40,60,80,100,1200 注．某些使用情况，可能要求更大的额定一次时间常数，例如，大型汽轮发电机电路． 4.4 额定暂态面积系数（K,a )的标准值 目前尚无额定暂态面积系数的标准值，因为它随使用要求而定。 4.5 额定电阻性负荷（Rb）的标准值 对于TP级电流互流器，当额定二次电流为IA时，以n表示的额定电阻性负荷的标准值为： 2.5,5,7.5,10,15。 下标线者为优先值，对于额定二次电流不是1A的电流互感器，上列值应按电流平方的反比进行换 算。 4. 6 TPS级电流互感器的误差限值 TPS级电流互感器的匝数比数值应等于11K.，匝数比误差应不超过士0.25％. 准确限值条件由励磁特性确定，且励磁二次极限电压U‘不低于规定值，此电压应是其幅值增大 10％时致使相应励磁电流增大不超过100％. 当用户有规定时，在励磁二次极限电压下测得的励磁电流峰值应不超过规定值，如果未指定限值， 则在任何情况下，励磁电流应不超过折算到二次侧的I,n的1000（见表1中的TPX级电流互感器）。 由用户规定的励磁二次极限电压，通常如下表示： U,,妻KK. (R.,＋&)I- 其中K为用户给定的面积增大参数，R。由制造厂的设计确定，但在有些使用情况下，为了与其他设 备相配合，可由用户提出其限值。 4.7 TPX,TPY和TPZ电流互感器的误差限值 在二次回路电阻值调整至R,=R.,+R、时，误差应不超过表1所列值 GB 16847一1997 表1 误差限值 澳止蒸粼 5 规范内容 各级电流互感器的规范内容如表2所示． 表2 规范内容 立 6 铭牌标志 铭牌应标有GB 1208-1997的4.9.2条规定的相应内容。表3列出其补充的内容。 Gs 16847一1997 表3 铭牌内容 李 7 试验 7.1 为验证电流互感器是否符合本标准的要求，应按表4试验项目表的要求进行下列试验。 表4 试验项目表 iftrfvt%iA9!R+Kr节BOOM A,TPY TPZ-- 7.2.1 1X X 7.2.2 1X X 7.2.3 1X X 7.2.4 1X I I 7.2.5 I 1 GB 16847一1997 表 4（完） >}}$ *AASNIVhOTPS TPX TPT. XFR**#F6hi 9 -- X XF, - X X(F.<1. 1) X --X1m: -Fiefa1 fxt}"fljfutfi.3 OZ J 1 5}1}1 r FJi }1' }i h ; .州 7.2 型式试验和例行试验 7.2.1 匝数比误差 匝数比误差应以适当的方法测定，见附录E（标准的附录）。 7.2.2 稳态比值差和相位差 二次回路电阻调整至额定值（R. - Rc[ + Rb）时，比值差和相位差应在额定电流（I,)下测量。 7.2.3 二次绕组电阻（R.）的测定 应测量二次绕组电阻，如测量时的温度不是75℃或所规定的其他温度，则应作相应的修正．修正后 的值为R,：的额定值。 7.2.4 二次励磁特性的测定 对于型式试验，励磁特性曲线要求测至不低于1.1倍饱和磁通。试验方法可由制造厂选择。附录B （标准的附录）给出了一些试验方法。 对TPX和TPY级电流互感器的例行试验是在U,，下测量其励磁电流峰值。 对TPZ级电流互感器的例行试验，二次励磁电流峰值1.1应不超过下述 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 的计算值： 1.1（,/ TI.K.｛E (K,一1)/&iT.]＋0.1｝ 注：对TPZ级电流互感器仅规定了交流分量误差，在用间接法试验确定的九允许值中，需考虑励磁电流的直流分 量。在上式中直流分量以（K,d-1)代表，交流分量允许误差则以。.1表示． 7.2.5 剩磁系数（K,）的确定 应确定剩磁系数，以验证是否符合相应各级的限值，见附录B（标准的附录）。 7.2.6 二次回路时间常数（T.）的计算 应对二次回路时间常数进行确定，其与电流互感器的规定值或额定值之差，对TPY级不超过 士30%，对TPZ级不超过士1000，见附录B（标准的附录）。 7．3 型式试验 7.3.1 概述 型式试验是在规定的限值参数和工作循环下进行的直接法试验，其目的是： — 按3.3条（TPX和TPY级）和3.4条（TPZ级），在规定工作循环下，测量电流互感器的峰值瞬 时误差电流， — 确定结构系数（F,)按3.29条） 试验可在电流互感器器身全尺寸模型上进行，它包含所有的外围金属件但可减少绝缘。 如果满足下列任一条件，直接法试验可用二次励磁试验代替。 GB 16847一1997 a）电流互感器是低漏磁型的． 为满足此要求必须用图样表示出，即电流互感器具有实际上环形连续的铁心且气隙和二次绕组都 是均匀分布的，一次导体在中心对称位置，以及电流互感器箱壳外邻近导体和邻相导体的影响可以忽 略。 b)持有结构和额定一次短路电流实质上相同的电流互感器的型式试验报告． 注：如果用户对上述情况仍要求直接法试验时，应在 合同 劳动合同范本免费下载装修合同范本免费下载租赁合同免费下载房屋买卖合同下载劳务合同范本下载 上注明． 7.3.2 峰值瞬时误差电流的测量 在准确限值条件下，峰值瞬时误差电流的直接法测量见附录C(标准的附录）。 应记录一次、二次和误差电流的瞬时值，以及二次端电压对时间的积分，用以得出在准确限值条件 下的等效二次电势（E.,和E.k). 型式试验报告应包括以下内容： a)型号I b）制造年份和序号； 。）铭牌标志； d）二次励磁试验结果，见附录B（标准的附录）； e)直接法试验结果，包括试验参数，试验电路图，试验布置的照片，示波图及得出的结果． f)所订购电流互感器的型式试验是用技术数据不同的电流互感器作依据，制造厂对其有效性所作 的说明． 直接法与间接法（二次励磁特性测量）试验之间相关性，可选用下述两种方法之一进行验证，但如持 有结构和性能要求上实质相同产品的型式试验证 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf ，则可以不进行。 7.3.3 结构系数(F.）的确定 确定结构系数的方法，见附录B（标准的附录）。 由U.k/E.、确定的结构系数，对在额定条件下和在最高理论值暂态面积系数（K,d )下的电流互感器 性能有效，如规定C-O和C-0-C-0两种工作循环时，K,d将在产生较高值的那个工作循环下确定． 当结构系数不超过1.1时，其结构可能满足，也可能不满足低漏磁结构的规范。 严格说，结构系数仅涉及二次励磁特性对规定条件下互感器性能的关系。 7.4 验证低漏磁结构的特殊试验 证实电流互感器满足低漏磁结构的基本要求（按3.18条）的直接法试验，应以足够多的由通过电 流、工作循环和负荷构成的组合方式进行试验，以便能合理地确定理论上的等效二次电势与实测值之间 的最大偏差不超过10肠。 注 1 目前的试验经验尚不能对所有各级的参数关系和限值提供精确的规范。 2验证低漏磁结构的间接法试验，可作为按规定限值的直接法试验的补充。 U．：的取值由二次励磁特性确定，其值为电压方均根值增加10％时，使二次励磁电流峰值的增加不小于50％也不 大于100写。 GB 16847一1997 附 录 A （标准的附录） 暂态面积的墓本理论公式 A1 短路电流 具有对称分量hl.的短路电流瞬时值的一般表达式为： i(t)＝了万爪[e-`/TPcosO一cos (wt＋B)] ·”“··““·“·⋯⋯(A1) 电流为全偏移时，B=0 i(t)二I/万I P. (e-uTP一coswt ) ·””··”“·“····”一（A2) A2 暂态面积系数 全偏移短路电流（式A2)经t秒后的暂态系数为： K,；二〔WTPT./ (TI一T.) ] (e-'/7}一e-,/T.）一Smog “·····””一（A3) 为确定面积而计算暂态系数，则式（A3)以sinwt＝一1代入简化K。在t=t二时具有最大值，t..二值 为： t二二＝[TPT./(TP一T.) ]1n (TP/T. ) ·········，········⋯⋯(A4) 相应的K,,值为： Kt, max＝wT P (TP /T, )''P/ (T.-TP )＋1 ..................... (A5) 对于C-O工作循环（按3.10条），所需暂态面积系数为： K,a＝[wTPT./(T，一T.) ] (e-"-,/TP一e-"-a/T- )＋1 ····”“·”·⋯(A6) 对于C-0-C-0工作循环（按3.10条），所需暂态面积系数为： Kta＝｛CO)TPT" / (几 一T")〕〔e一‘1/TP一e一“/T"〕一sinus'｝·e- (tfr十‘'v)/7'"＋ ＋C.TPT"/ (T，一T s) J [e -t'"I/TV一e`"I/T" 1＋1 ··················⋯⋯(A7)'] 附 录 B （标准的附录） 铁心励磁特性的确定 B1 概述 当电流互感器流过全偏移非对称短路电流时，其单向分量使铁心中出现持续时间较长的高值磁通 波，因而使互感器铁心出现单向磁通的间接法试验，可认为比较符合实际。 对于TPS和TPX级电流互感器，由于剩磁系数高，需在每次试验前进行铁心退磁。对于TPY级电 流互感器，其剩磁通常较低可以忽略。 退磁要求的方法，是能使铁心从饱和开始逐渐缓慢地减少磁滞回环．当须用直流法时，常用手动或 自动调节电源。 铁心励磁特性的测量是确立铁心的二次匝链磁通与励磁电流的关系。 采用说明： 1〕原IEC 44-6标准公式（A7)大括号中第二个指数项误印为e一勺气． GB 16847一1997 如果在二次端子加任一电压U (t)（见图B1)，在时间t时二次绕组匝链的铁心磁通O(t）与此电压的 关系如下式： O(t）一｛；(U0一R,im)dt (Wb) ..................(B1) 以下叙述的各种方法均利用此关系式。 应对二次绕组电压降的影响进行估计．如果超过2％，在实测电压值中减去此电压降。 B2 交流法 在二次端子上施加实际正弦波交流电压，测量相应的励磁电流，试验可以在降低的频率下进行，以 避免绕组和二次端子承受不能容许的电压。在低频下，铁心涡流损耗和绕组层间电容电流的变动对读数 的影响很小。 测量励磁电流应采用峰值读数仪表以能与峰值磁通值相对应。 测量励磁电压应采用平均值仪表，但刻度为方均根值。 二次匝链磁通值0，可由频率f下的实测所加电压的方均根值U'按下式得出： 。一套 ．U' (Wb) ．．．．·．．·．．·．．·．．⋯⋯”：’(B2) 一一2nf “ 、”“产 － －－－－－－一 、“‘， 额定频率f下的等效电压方均根值U为： 2f ‘ ，、， 、 ，。＿、 U一芳 ’中（v，m.’·” ”二’“‘“．“’“’”’“．”(B3) 结果画为一条曲线，得出所需峰值励磁电流Zm与代表峰值磁通中的额定频率等效电压方均根值U 的关系． 励磁电感由上述曲线在饱和磁通电的20肠至90％范围内的平均斜率确定： 中． 了万U ，＿＿ 一 L二二早 二-}井 (H) ····“”····“····”·”一 （B4) 一’ i． 2叮Zm 、一‘ 、一‘ 当忽略二次侧漏抗时，相应于电阻性总负荷（R++Rb）的二次时间常数T．可按下式计算： ， L,＿ T ，、 ，。＿、 T,＝寻、石二件育 (c) ”一 ”···“一 “.......... R一 R。,＋R6 、一’ 、户。， 用交流法确定剩磁系数K,时，需对励磁电压积分，见图B2，积分的电压和相应的电流在X-Y示波 器上显示出磁滞回环．如果励磁电流已是饱和磁通fie达到的值时，则认为电流过零时的磁通值是剩磁 45,．按定义，由比率Y'r/tee-}r/}．便可求出剩磁系数Kr a B3 直流法 直流饱和法是采用某一直流电压，它能使磁通达到持续为同一值。励磁电流缓慢上升，意味着受绕 组电阻电压降的影响，磁通测量值是在对励磁的绕阻端电压减去与scrim对应的附加电压后，再进行积 分得出的．典型试验电路见图B3, 如果同一铁心上有一附加的绕组或二次绕组具有抽头可供试验用，则可以用无电流绕组的感应电 压的积分直接求出磁通值。此时，只要知道相应的匝数比，以及励磁绕组和无电流绕组皆沿铁心平均磁 路均匀分布．除了用以换算磁通值外，还可用来换算不同于励磁的其他绕组的暂态特性所需实测电流 值，其典型试验电路见图B5, 为了在较短时间内达到要求的励磁电流限值，最大的励磁电流（I.)应大于所要求值。例如，对TPS 级以外的所有保护级，Im可以是暂态误差电流的2倍，对TPS级，I,?则可是E,：下的励磁电流的5倍。为 达到铁心饱和以确定剩磁系数（Kr）时，可能需要更大的I?值。 所选电池的电压应略高于乘积K,I.，以便用图示限流电阻R，调节电流。 GB 16847一1997 放电电阻凡必须接入，否则当开关s打开和切断电感电流时，铁心电感可能产生非常高的过电压口 如果选择Rd电阻值使Rd +R.h等于Rb，放电回路时间常数约与额定二次回路时间常数（T,）相同， 二次回路放电特性便可在CV打开后录得。但此值可能使实际电流太大，这样便需选用较高电阻值的Rd. 开关s闭合经过一段时间后，可认为励磁电流to,达到其最大值I?，这时铁心磁通保持恒定。如果不 采用图B3电路，未补偿的电压降&i.将对积分器加上一个不应有的量，以致出现了磁通随时间的虚假 连续上升。采用调节分流器所接放大器的增益来进行补偿，在i?=I?并维持不变时磁通指示值恒定，这 表示补偿达到平衡。 积分电路的所有电子元件应装入电阻补偿式磁通测量的专用装置内，以便校正到相当的精度。 注：已知电压U在15，期间电压积分指示值与15 U伏秒之差应不超过士30o. 测定励磁特性时，应在积分器复位后立即闭合开关s?．记录励磁电流和磁通的上升值，直至皆达到 恒定时，然后切断开关S, 磁通Ct）和励磁电流i. (t）与时间。的函数关系的典型试验记录图见图B4，其中磁通值可以用Wb 表示，或按公式（B3)额定频率等效电压方均根值U (t）表示． 励磁电感(L.)，可取励磁曲线上一些适当点的O(t)除以相应的im(t)得出，或者当磁通值用等效电 压方均根值U (t）表示时，使用公式（B4)o 因为TPS和TPX级电流互感器要求确定Cim）特性的平均斜率，故推荐采用X-Y记录仪。 二次时间常数（T,）便可用公式（(B5)算出。 一旦开关ss断开，衰减的励磁电流流过二次绕组和放电电阻Rd。随之磁通值下降，但它在电流为零 时，不会降为零．如选取的励磁电流Im使磁通达到饱和值时，则在电流为零时剩余的磁通值认为是剩磁 中1. TPS和TPX级电流互感器的铁心必须事先退磁，退磁的TPY级电流互感器的剩磁系数（K,）用比 率01/45.确定． 对于铁心未事先退磁的TPY级电流互感器，其剩磁系数（K,）可用交换二次端子的补充试验确定。 这时的剩磁系数（K,）计算方法同上，但假定（of）为第二次试验测得剩磁值的一半。 s4 另一种直流法 TPY级电流互感器可采用对B3基本直流法作了简化的方法，只要已知饱和电流以下的励磁电感 (Lm)为恒定值，而且，所用的电池在达到该电流值时仍保持电势的恒定，试验电路见图B6, 测定励磁特性时，将开关s?闭合，记录励磁电流上升直至t?,值达到恒定且等于Im（见图BM 如果电池电势保持恒定，电流便按指数规律上升至饱和，其速率取决于常数T和渐近线值I.. 在记录图中，时间常数T可由电流达到0-3931.的时间等于T/2来推算。电路的总等效电阻(R矽 由电池电势（E）除以Im得出。 然后，励磁电感如下计算： ＿＿ ＿ E ，，、 ，。＿、 Lm＝TR． = T·于 (H) ”·”·”····“·“·“一 （B6) ～． “、叫 一 Im 、一了 、一 ‘ 在非饱和区，给定I二下的二次绕组匝链磁通为： ／ 必＝L二im (Wb)L “·”·“一、····”·”一 （B7) 在2m镇to。时的额定频率下等效极限电压方均根值用公式（B3)求得。 s5电容放电法 电容放电法是采用电容器的电荷从二次侧对电流互感器铁心励磁。电容器的充电电压要足够高，使 得电流互感器两端产生一电压，其电压时间积分等于或大于额定等效励磁二次极限电压（认L）所要求的 相应值（按3．21条）。 GB 16847一1997 测量二次励磁电流峰值im，应不超过准确限值二次励磁电流（I,,)按3.28条）．试验电路见图B8, 电容值的选取应使二次绕组电阻的电压降不必计入。如果R,tm在时间间隔t。的电压积分值不超过 总值的2%，则满足此要求，于是在不饱和时便有 ，＿＿＿ Le ＿＿＿， Rc：＋ Rb ，、 ，，＿、 to C 0. 027 - ＝0. 06T．二二若＝望 (s) “·“··”·””·”一 （B8) 一，～一’一“一Rc： 一’一“一’ R. 、一‘ 、一“‘ 典型记录图见图B9, 二次时间常数(T,）的确定，应通过在电流互感器二次端子上所施加的电压，其电压时间积分相当于 90％的额定励磁二次极限电压．测量相应的励磁电流if m，按下式计算时间常数。 ＿ 厅X 0. 9U，、 ’一‘ T,＝二坛未二一井份寻卜 (s) “··“”··”“··”“·(B9) 27 M,＋Rb)i}m 、一， 、一‘’ 确定剩磁系数（K,)，可用积分电压和相应电流在X-Y示波器上所确定的磁滞回环． 如果励磁电流已使磁通达到饱和值，则电流过零时的磁通值认为是剩磁通4r，于是剩磁系数K，由 比率OA5e得出。 「一 一 一 一 一 一 一 一 ， 厂入 e m R,U(t)1一 L ＿ ＿ ＿ 一 ＿ ＿ ＿ 一 J 图Bl 基本电路 r一 一 一 一 一 一 一 一 1 仁 图B2 用磁滞回环确定剩磁系数K, GB 16847一1997 一 门 ！ I I I I I I I I J 图B3 直流法基本电路 。＿奋 得自示波器 巾今 得自X一Y记录器 口 止二入 ， ／ ＼、～． ／ t 七m 图B4 典型记录曲线 GB 16847一1997 s ＿ ． 「一一一二 一一一一1 、曰 R, e二 ： R}, ； ｝ I,. (t)；二；｛豪万怡L}(t)一＿＿＿」 图B5 用附加的绕组测磁通 一S RiTRa-L-一 l ！ I I I ！ I ！ I I J 图B6 另一种直流法电路门 t，：上＿＿＿－一— 。””’．乙一一 ．— 一 T/2 ‘ 图B7 另一种直流法的典型记录曲线 采用说明． 1」为了使图B6与B4条中等效电阻计算方法相一致，在Rd支路中应增加开关．在录波时，此开关打开，录波完毕 后，先将此开关合上．再打开开关S, GB 16847一1997 ‘ ． ～ ． 广 一 一 ， 一 一 ， I 一 r ！ -