本标准是在总结我国静置常压焊接热塑性塑料储罐(槽)生...

本标准是在总结我国静置常压焊接热塑性塑料储罐(槽)生...本标准是在总结我国静置常压焊接热塑性塑料储罐(槽)生...本标准是在总结我国静置常压焊接热塑性塑料储罐(槽)生...≈~~~~国家标准化管理委员会发布××××-××-××实施××××-××-××发布静置常压焊接热塑性塑料储罐（槽）WeldedStaticNon-PressurizedThermoplasticTanks（征求意见稿）GB××××—2008中华人民共和国国家标准ICS目次TOC\f\h\t"前言、引言标题,附录标识,参考文献、索引标题,章标题,附录章标题"HYPERLINK\l"_Toc199991763"前言PAGEREF_Toc199991763\hIIHYPERLINK\l"_Toc199991764"1范围PAGEREF_Toc199991764\h1HYPERLINK\l"_Toc199991765"2规范性引用文件PAGEREF_Toc199991765\h1HYPERLINK\l"_Toc199991766"3总则PAGEREF_Toc199991766\h1HYPERLINK\l"_Toc199991767"4材料PAGEREF_Toc199991767\h2HYPERLINK\l"_Toc199991768"5圆柱形立式储罐设计PAGEREF_Toc199991768\h2HYPERLINK\l"_Toc199991769"6单壁矩形储槽设计PAGEREF_Toc199991769\h11HYPERLINK\l"_Toc199991770"7法兰及其连接的设计PAGEREF_Toc199991770\h22HYPERLINK\l"_Toc199991771"8制造、检验、标志、包装、运输和安装PAGEREF_Toc199991771\h30HYPERLINK\l"_Toc199991772"附　录　A（资料性附录）静置常压焊接热塑性塑料储罐（槽）使用条件PAGEREF_Toc199991772\h31HYPERLINK\l"_Toc199991777"附　录　B（资料性附录）焊接装配的设计PAGEREF_Toc199991777\h32HYPERLINK\l"_Toc199991781"附　录　C（资料性附录）静置常压焊接热塑性塑料储罐（槽）的包装、装车、运输和安装PAGEREF_Toc199991781\h39HYPERLINK\l"_Toc199991790"附　录　D（资料性附录）单壁矩形储槽的结构设计PAGEREF_Toc199991790\h41HYPERLINK\l"_Toc199991794"附　录　E（资料性附录）特殊情况PAGEREF_Toc199991794\h49HYPERLINK\l"_Toc199991797"附　录　F（规范性附录）金属垫环材质参数PAGEREF_Toc199991797\h51HYPERLINK\l"_Toc199991798"附　录　G（规范性附录）焊接的热塑性塑料结构的特征值--应用于热塑性塑料设备设计的许用应力及蠕变模量的测定PAGEREF_Toc199991798\h52前言本标准是在总结我国静置常压焊接热塑性塑料储罐（槽）生产使用情况，同时参考EN12573：2000《静置常压焊接热塑性塑料储罐（槽）》(英文版)的基础上编制的。本标准的附录A、附录B、附录C、附录D、附录E和附录F为资料性附录。本标准的附录G为规范性附录。本标准由全国锅炉压力容器标准化技术委员会(SAC/T262)提出并归口。本标准由全国锅炉压力容器标准化技术委员会固定式压力容器分技术委员会(SAC/TC262/SC2)组织起草。本标准起草单位:本标准参加起草单位：本标准主要起草人：本标准于200X年X月首次发布。静置常压焊接热塑性塑料储罐（槽）范围本标准规定了静置常压焊接热塑性塑料储罐（槽）的总则、圆柱形立式储罐设计、单壁矩形储槽设计、法兰及其连接设计。本标准还规定了储罐（槽）的材料、制造、检验、标志、包装、运输和安装。本标准适用于下列热塑性材料制造且容积不小于3的储罐（槽）：——聚乙烯（PE）；——聚丙烯（PP）；——聚氯乙烯（PVC）；——聚偏氟乙烯（PVDF）。本标准计算时除考虑正常使用中液体静压力外，还考虑了使用中因流体输送而引起的附加压力，附加压力限度为：上限值：+0.0005MPa；下限值：-0.0003MPa。本标准第5章未考虑风雪载荷的影响。本标准第5章适用的罐体可由挤出缠绕成型、挤出成型或板材弯曲焊接成型。本标准第6章适用的储槽可以采用与主体同种材料或其它材料制成的加强筋。本标准第6章的计算以平板理论为基础，有关的薄膜理论在附录E中说明。规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。GB/T1033塑料密度和相对密度试验方法GB/T1塑料拉伸性能的测定第2部分：模塑和挤塑塑料的试验条件GB/T1043硬质塑料简支梁冲击试验方法GB/T1633热塑性塑料软化点(维卡)试验方法GB/T3682热塑性塑料熔体质量流动速率和熔体体积流动速率的测定GB/T4454硬质聚氯乙烯层压板材GB/T13520硬质聚氯乙烯挤压板材HG20593板式平焊钢制管法兰EN13067塑料焊接人员——焊接者认可的测试——热塑焊接件总则定义注满盛载量brimfulcapacity通过注入口到溢流口处的储罐盛水总量。有效容积maximumfillingcapacity注满盛载量的95%。设计要求概要依据本标准设计储罐（槽）时应明确储罐使用条件。储罐（槽）使用条件参见附录A。安全系数储罐（槽）安全等级按设计安全系数的大小分为四个等级：——级（设计安全系数为2.0）；——级（设计安全系数为）；——1.5级（设计安全系数为）；——级（设计安全系数为）。相容性依据附录G的规定确定罐体材料与盛装物的相容性。设计寿命.1储罐（槽）的设计寿命为10～25年。.2承受液体重量的保护罐的设计寿命为一年。安全泄放口对于密闭储罐（槽）应开设泄放口，安全泄放口的直径应为最大进料或排料口直径的1.3倍。人孔对于容积不小于3的密闭式储罐（槽），应开设直径不小于500mm的人孔。焊接装配焊接装配的设计参见附录B。材料制造储罐（槽）的原材料应有产品质量合格 证明 住所证明下载场所使用证明下载诊断证明下载住所证明下载爱问住所证明下载爱问 及检验 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 ，各项检验结果应符合相关标准的规定。挤出缠绕罐体原材料应采用管道级树脂料，技术要求见 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 1。原材料技术要求物理性能材质试验方法聚丙烯（PP）聚乙烯(PE)密度，g/cm3～～GB/T1033熔体流动速率，g/10min≤≤GB/T3682拉伸屈服强度，MPa≥20≥20拉伸屈服伸长率，%≥8≥8简支梁缺口冲击强度（23℃），kJ/m2≥8≥20GB/T1043维卡软化点,℃≥135≥120GB/T1633板材的技术要求见表2。板材技术要求物理性能材质试验方法聚丙烯（PP）聚乙烯(PE)聚氯乙烯（PVC）聚偏氟乙烯（PVDF）密度，g/cm3～～符合GB/T4454GB/T13520～GB/T1033拉伸屈服强度，MPa≥20≥20≥40拉伸屈服伸长率，%≥8≥8≥5简支梁缺口冲击强度（23℃），kJ/m2≥10≥20≥GB/T1043维卡软化点,℃≥135≥120--GB/T1633圆柱形立式储罐设计符号及缩写a——焊缝厚度，mmb——管口补强圈的宽度，mmC1——荷載增加参数C2——材料系数C3——双层罐体设计参数C——等于C1×C2d——罐体内径，mmdA——接管外径，mmdL——吊耳孔直径，mmEc(al.)St——稳定设计时（温度、应力、时间、介质、安全）材料的许用塑变模量，MPa,附录Gf1——长期焊接系数g——重力加速度，m/s2(9.81m/s2)gd——面积重量，MPahF——液面高度，mmhF(i)——（变壁厚罐体）第i段厚度底部至液面高度，mmhZ——罐体总高度，mmhZF——（变壁厚罐体）下段高度，mmlm——稳定性计算中段罐体等效高度，mmlo——稳定性计算上段罐体等效高度，mmlu——稳定性计算下段罐体等效高度，mmpe——外部附加压力，MPapi——内部附加压力，MPapstat——罐底承受的液体静压力，MPapstat(i)——第(i)段底部承受的液体静压力，MPaS——安全系数（见第3章）TA——环境温度，℃TD——罐盖温度，℃TM——介质温度，℃t——某段罐体的计算厚度，计算σal.时未考虑长期焊接系数fl，mmtB——罐底厚度，mmtD——罐盖厚度，mmtm——稳定计算时中段罐体厚度，mmto——稳定计算时上段罐体厚度，mmtu——稳定计算时下段罐体厚度，mmtu*——应力计算时下段罐体厚度，mmtZ(i)——（变壁厚罐体）第i段厚度，mmtZF——单层壁罐体下段厚度，mmtZN——考虑了开孔补强的计算厚度，mmtZF’——多层壁罐体下段总厚度，mmtZO’——多层壁罐体外层厚度，mmtZ1’——多层壁罐体内层厚度，mmV——有效容积mm3VA——削弱系数α——罐盖倾斜角度，°ε——延伸系数，%λ——屈曲系数ρ——热塑性材料的密度，g/cm3ρF——盛装介质密度，g/cm3σal.——设计条件下许用应力，MPa，见附录G储罐的主要尺寸如图1～图4。平底开口罐，等壁厚罐体平底开口罐，变壁厚罐体（3阶）平底锥盖储罐，等壁厚罐体平底锥盖储罐，变壁厚罐体（3阶）温度储罐的实际工作温度是确定储罐尺寸的重要因素。应根据储罐内装介质的平均温度TM设计罐壁和罐底，罐盖设计依据储罐内温度与储罐外温度的平均值，储罐内气体温度假定为TM，在室内安装时环境温度TA假设为20℃。图5为温区示意图。罐盖温度应按公式（1）计算：TD=（TM+TA）/2……………………………………………(1)实际温度的确定罐体尺寸总则本标准设计方法既适用于单层壁罐体（见.1）也适用于多层壁罐体（见5.3.2.2）。罐壁厚度应由工作介质引起的环向拉应力及液体对罐壁底部的静压力确定。罐壁最小厚度为4mm。用板材制作罐体时，按附录G计算σal.时应选用相应的长期焊接系数。罐壁设计的先决条件是，其底部圆度符合公式（2）：………………………………(2)式中：u——圆度，%；dmax——内径最大值，mm；dmin——内径最小值，mm。下段罐体单层壁罐体罐壁下段最小厚度应按公式（3）计算：………………………………………(3)式中：；pi=0.0005MPa。罐壁下段最小高度应按公式（4）计算：…………………………………………(4)罐底与罐壁连接的焊接影响系数C，取决于荷载增加系数C1与材料设计系数C2，如表3所示。只有在焊缝厚度a≥B、长期焊接系数f1≥0.6的情况下，采用角焊缝时，C1=。容积小于等于1m3，壁厚小于等于10mm的储罐焊接时，允许采用热风焊。材料设计系数C2及热塑性材料焊接影响系数C材料C2C=C1×C2PE-HDPP-H(类型1)PP-B(类型2）PP-R(类型3）PVC-U(抗冲击型）PVC-RI(较高的抗冲击性）1.08PVC-HIPVC-C(高抗冲击性)1.60PVDF注：C2反映了松驰断裂特征与蠕变断裂特征之间的关系，依据PE-HD测定，其它材料参考该值。多层壁罐体多层壁罐体按5.3.2.1计算时依据参数C3和如下假设：a)只有2层罐壁，见图6；b）两层罐壁完全接触；c）焊接方式如图7所示；d）两层罐壁的材料特征参数相同；e）外层罐壁厚度应是内层罐壁厚度的～1倍。两层罐壁的储罐采用图7所示的焊接方式时，C3=；两层罐壁的总厚度应按公式（5）计算：tZF’=C3×tZF…………………………………………(5)外层罐壁的最小高度应按公式（6）计算：………………………………………(6)多层壁罐体的焊接，C3=1.25其它段罐体其它段罐壁的最小厚度tz(i)（i为从1至n）应是a)和b)计算的较大值。如果在罐体最上段安装加强带，其厚度应为该处罐壁厚度的～1倍，高度不小于100mm。a)依据强度计算厚度最小厚度tZ(i)应按公式（7）计算：………………………………………(7)式中：b)依据稳定性计算厚度此方法要求形成等效罐体，见图8，采用公式（8）、（9）、（10）及表4。等效罐体罐体中段最小厚度tm应按公式（8）计算：………………………………………(8)依据环向拉应力计算罐体下段等效壁厚的最小值，按公式（9）计算：………………………………………(9)屈曲系数λ根据公式（10）计算：…………………………………………………(10)罐体3段之间的尺寸比较λ≤1/31/3＜λ＜1/21/2＜λloλ×hzλ×hz—totm(1+5λ)/42λ×tmtmlmlo(hz-lo)/2—luhz-2lolm—tu2tm-to2tm-t0tm表4中的罐体厚度为最小值；上段高度不应大于表4的规定值。板材焊接罐体在环境温度下，板材延伸系数（ε=t/d×100%）未超出表5中值时，其弯曲残余应力忽略不计。延伸系数材质延伸系数ε，%PE-HD1.0PP-HPP-BPP-RPVDFPVC-UPVC-RIPVC-HI如果延伸系数ε超过表5给定值或没有对应值，必须在加热条件下弯曲板材。罐底厚度高密度聚乙烯PE-HD和聚丙烯PP的罐底厚度应按图9确定。使用图9设计时罐底须完全支撑且厚度不大于30mm。PVC与PVDF罐底厚度应不小于ZF。有效区域无效区域PE-HD和PP罐底厚度与罐体底部厚度比值罐盖尺寸罐盖斜角不应小于α=10°。在温度为TD=20℃时，锥形盖的最小厚度见表6。该参数没有考虑其它载荷。在温度为TD=20℃时，锥形盖的最小厚度单位：毫米材料直径≤600≤800≤1500≤1800≤1900≤2700≤2900≤3100≤3500≤4000≤4200PE-HD5681010121515152020PP5681010121215151520PVDF5681010——PVC568810其它温度条件下，锥形盖最小厚度应按公式（11）计算：………………………………………(11)式中：管口补强管口通常安装在罐盖上，接管的壁厚至少应是SDR11(PN10)的标准厚度。当管口安装在罐体上时，管口外壁距所在段边缘距离应大于100mm。只有直径小于300mm的管口，可安装在下段罐体上。此时，罐体下段厚度应按公式（12）计算：tZN=t/VA…………………………………………(12)式中：如果罐体下段厚度小于tZN，接管处必须补强，补强环最小宽度应按公式（13）计算：……………………………………(13)焊缝厚度应不小于补强环厚度的0.7倍。吊耳吊耳见图10。使用时，必须两吊耳同时平行吊装。储罐吊耳示意图吊耳的厚度不应超过上部罐体厚度的3倍,孔的直径dL应不大于吊钩直径的1.1倍。单壁矩形储槽设计定义、符号及缩写定义槽壁Skin储槽的基础结构件。加强筋Stiffener水平或竖直的附在槽体外表面的部分。四壁Wall包括各加强筋的储槽外壳。区格Panel槽壁各加强筋之间的区域。U形加强筋U-frame贯通储槽底部和侧壁的“U”型加强筋。符号及缩写E——加强材料的弹性模量(塑性材料与Ec相符)，MPaEc(al.)D——设计条件下(温度、应力、时间、介质)材料的许用塑变模量MPa,见附录GF——力，Nf——最大挠度，mmJ——加强材料的惯性矩，mm4k——槽壁挠度修正系数M——弯矩，NmmN——刚性系数P——储槽底部最大静压力，MPaPD——罐盖均布载荷，MPaPm——用于计算槽壁厚度的静压力平均值，MPaP1——用于加强筋计算的压力平均值，MPat——槽壁或槽盖厚度，mmW——槽口加强筋板的抗弯模量，mm3X——储槽长度，或竖向加强筋之间的距离，mmx/——竖向加强筋之间的计算长度，mmy——储槽高度或水平加强筋之间的距离，mmy/——水平加强筋之间的计算高度，mmz——储槽或槽盖的宽度，mmα1～α5——变形系数β1～β5——应力系数бal——许用应力，MPa，见附录G设计计算的总则本章的计算方法仅适用于图11～图15储槽的设计。焊接应位于弯矩小的部位，弯矩分布见图16、17、18。注：设计时应考虑槽壁和其它外部加强结构之间的热膨胀差异。最大挠度应不大于相应槽壁厚度的二分之一。即：f≤。有关储槽的构造详图参见附录D。图11无筋储槽图12带槽口加强筋的储槽图13带水平加强筋储槽图14带U型加强筋储槽图15带水平和竖直加强筋储槽均匀刚性支撑的无筋储槽总则槽壁最小厚度的计算依据储槽长度x及高度ｙ的比值，见图16。。图16无筋储槽的弯矩分布图长高比x/y<０.5槽壁最小厚度应按公式（14）计算：……………………………………………（14）1：用于计算槽壁厚度t的公式（14）中,槽壁假定为两端固结、受均匀荷载的梁。分母中系数的计算值为2，参考测试值，该系数提高到２.5。槽壁的最大挠度应按公式（15）计算：……………………………………………（15）修正系数k，在1（x4槽壁最小厚度应按公式（18）计算：……………………………………………（18）槽壁的最大挠度依据公式（19）计算：……………………………………………（19）注：在此槽壁被假定为受三角形载荷的悬臂梁。均匀刚性支撑带槽口加强筋储槽槽壁厚度的计算总则计算槽壁最小厚度时，假定槽口加强筋构成固端支撑，见图17。。P/2=平均静压值图17带槽口加强筋储槽的弯矩分布图长高比x/y<０.5槽壁最小厚度应按公式（20）计算：……………………………………………（20）注1:在计算槽壁厚度t的公式（20）中,槽壁假定为两端固结受均布荷载的梁，在分母中的系数为2，参考测试值，该系数提高到3。槽壁最大挠度应按公式（21）计算：……………………………………………（21）修正系数k，在1（x2槽壁最小厚度应按公式（24）计算：………………………………………（24）槽壁最大挠度应按公式（25）计算：………………………………………（25）注：在此槽壁被认为是受三角形载荷一端固结、一端铰接的梁。槽口加强筋的计算槽口加强筋挠度的计算，取受均布载荷的简支梁（f=5/384）和两端固结梁（f=1/384）挠度的平均值。槽口加强筋承担的载荷为该侧槽壁载荷的1/5。该加强筋作为槽壁的固定支撑，所以挠度不应大于长度和高度较小者的1%。檐口肋板的挠度应按公式（26）计算：……………………………………（26）注：比值p/1280源于公式：槽口加强筋最大弯矩应按公式（27）计算：……………………………………（27）槽口加强筋抗弯模量应按公式（28）计算：……………………………………（28）当将此挠度应用于设计计算时，槽口加强筋惯性矩应按公式（29）计算：……………………………………（29）注：槽口加强筋的弯矩，认为是两端简支和两端固结的中间态：认为槽壁是底部固定，槽口加强筋处铰支，因此，槽口加强筋的载荷为槽壁载荷的1/5。当P为储槽底压力时，可以推导出以下公式：挠度也采取同样的步骤，见公式（26）。均匀刚性支撑带水平加强筋的储槽总则本设计原则上用于大型储槽。储槽厚度应依据每个区格分别计算。区格的高度也可以通过上述办法确定，尽可能与槽壁的厚度相匹配。另一方面，区格的高度可以设定，以使每个加强筋受力均衡。加强筋的重量忽略不计。槽底的厚度应与槽壁厚度相近。最小槽壁厚度的计算概述每个区格依据其位置及长高比确定计算方法，高度y由区格高度yn(n=1,2,3…)替代。上端区格的计算依据6.4.1所示的公式计算此区格时，用区格下部压力作为区格的侧压力计算。1——上端区格2——中间区格3——底部区格图18带水平加强筋储槽的弯矩基本分布图中间及底部区格的计算概述计算时的压力值依据图18确定。长高比x/y<0.5使用6.4.1.2的公式计算。长高比0.5≤x/y≤2槽壁最小厚度应按公式（30）计算：…………………………………………（30）槽壁最大挠度应按公式（31）计算，α3和β3值见表7：…………………………………………（31）长高比x/y>2槽壁最小厚度应按公式（32）计算：…………………………………………（32）槽壁最大挠度应按公式（33）计算：…………………………………………（33）注：本公式适用于槽壁受线性均布荷载。水平加强筋的计算加强筋假定为简支梁和固端梁的中间状态，该假定前提是节点接头处连接良好。相应的静压力Pn(n=1,2,3…)由图18所示计算单元确定（上、下两区格中点受压力之和的二分之一）。加强筋尺寸依据其挠度确定，挠度不得超过底部区格高度的1%。这就限制了其应力值，以适用于储槽底部的焊接。槽口加强筋以外的加强筋的计算，应按公式（34）、（35）、（36）：…………………………………………（34）…………………………………………（35）…………………………………………（36）上述公式是确定加强筋断面尺寸的依据。断面尺寸也可以由供需双方协商确定。槽口加强筋按计算。靠近槽口加强筋的中间加强筋处的压力由上部区格高度y1确定。均匀刚性支撑带水平和竖直加强筋储槽槽壁最小厚度、槽底厚度的计算及水平加强筋的设计槽壁最小厚度、槽底厚度的计算及水平加强筋的设计，应按6.5中公式计算。竖直加强筋的计算本章设计方法的基础是，槽口加强筋受线性载荷，其值介于简支梁和固端梁之间，其挠度为中间值。为了使其更接近于固端支撑，槽口加强筋最大挠度不得大于上端区格短边长度的1%。由于槽口加强筋用于竖直加强筋的支撑，计算总长度取图19中x’的二分之一。竖直加强筋的设计应按公式（37）、（38）及（39）。…………………………………………（37）………………………………………（38）………………………………………（39）图19带有水平和竖直加强筋的储槽。带有U型加强筋储槽总则适用于槽体狭长、不宜采用水平加强筋的结构形式。如图20所示。1——槽壁为热塑板材注：弯矩分布如图17所示图20带有U形加强筋储槽槽壁最小厚度的计算按中的公式计算。槽底厚度确定长宽比槽底最小厚度应按公式（40）计算：………………………………………（40）槽底最大挠度应按公式（41）计算：………………………………………（41）修正系数k，在1（x2槽底最小厚度应按公式（44）计算：………………………………………（44）槽底最大挠度应按公式（45）计算：………………………………………（45）U型加强筋的计算设计U型加强筋时，可将其看成由两侧竖直部分和底部横梁部分构成。两侧竖直部分假定为下端固定受三角形载荷的悬臂梁，底部横梁部分受力相当于槽底压力。槽盖的计算总则设计时依据平板理论计算。首先设计不带加强筋的槽盖。如果温度超过60℃，须在槽盖上安装加强筋。字母x表示长边。四边简支槽盖四边简支的槽盖最小厚度（见图21）应按公式（46）计算：………………………………………（46）槽盖最大挠度应按公式（47）计算：………………………………………（47）α5、β5值见表7。图21槽盖参考尺寸固结槽盖总则图22及图23所示的参考尺寸用于计算受内部和外部压力作用的槽盖。长宽比1≤x/z≤2槽盖最小厚度应按公式（48）计算：……………………………………（48）槽盖最大挠度应按公式（49）计算：……………………………………（49）长宽比x/z>2槽盖最小厚度应按公式（50）计算：……………………………………（50）槽盖最大挠度应按公式（51）计算：……………………………………（51）↑PD——压力方向图22受内压作用的槽盖参考尺寸↓PD——压力方向图23受外压作用的槽盖参考尺寸带加强筋槽盖槽盖厚度及挠度的计算使用.2和6.8.3.3所示的公式计算。槽盖加强筋的尺寸确定带加强槽盖的抗弯模量W（见图24）应按公式（52）计算：………………………………………（52）当依据挠度进行设计计算时，加强筋板的惯性矩应按公式（53）计算：………………………………………（53）图24带加强筋槽盖的参考尺寸变形系数α及应力系数βx/y或x/zα1β1α2β2α3β3α5β5--0--------0.74∞:使用线性内插法来确定中间值。法兰及其连接的设计符号及缩写A1——考虑了比强度作用影响的换算系数，见附录GA2k——考虑了介质影响的换算系数，见附录Ga——焊缝厚度，mmb——双倍法兰盘有效宽度，mmbD——垫圈宽度，mmC1——焊接工艺常数C——腐蚀裕度，mmdD——垫片的平均直径，mmdK——螺栓丝底径，mmdL——螺栓孔直径，mmd’L——减小的螺栓孔径，mmda——法兰的外径，mmdi——法兰管的内径，mmdt——法兰螺栓孔中心直径，mmd１——松套法兰内径，单位mm。d２——法兰与松套法兰环接触环面的平均直径，mmd３——d1+2×法兰倒角半径，mm，见图15f1——焊接坡口深度，mmhD——垫片厚度，mmhF——法兰厚度，mmK——设计温度及使用寿命条件下的蠕变强度，MPa，见附录GK’——试验条件下（温度及时间）的蠕变强度，MpaKD——垫片材料的变形阻力，MpaKF1——压紧垫环材料（金属）的许用屈服应力，MPaKＳchr——螺栓材料的许用屈服应力，MpakＯ——垫片在安装条件下的特征值，mmk１——垫片在使用条件下的特征值，mmＬa——法兰脖高度，mml——螺栓受力的杠杆臂，mmn——螺栓数量。PDV——安装受力，NPF1——表面压力，MpaPSB——使用条件下的螺栓受力，NP’SB——试验压力下的螺栓受力，NPSO——安装条件下的螺栓受力，NP——P’——S——安全系数，见第3章SM——金属在使用条件下的安全系数S’M——金属在测试及安装条件下的安全系数t——罐体的壁厚，mmv——阻尼系数。W1,W2,W3——法兰的抗弯模量，mm3y1,y2——作用于O形圈的受力臂，mmα——倒角，°设计要求总则图25～图28为各种法兰示意图。图25模塑整体平面法兰图26模塑整体管法兰图27镶焊平面法兰图28镶焊管法兰所有法兰设计时，均应采用整体垫片或O形垫圈，见图29～图34。图29带整体垫片的平面法兰图30带O形垫圈的平面法兰图31带整体垫片的管法兰图32带O形垫圈的管法兰图33平面法兰及压紧金属垫环图34平面法兰及压紧金属垫环设计原理为保证密封均匀螺栓数量应尽可能多些，螺栓数量不应少于四个，塑料法兰上的螺栓间隔不应超过5dL且不大于80mm。压力小时，法兰计算厚度会很薄，为避免法兰因螺栓受力而变形，法兰厚度应不小于10mm。储罐侧壁法兰低于液面高度时，应采用压紧垫环（如玻璃钢或钢制），见图33及图34。1：在选择垫片材料时，应考虑材料的耐热性及耐化学腐蚀性，宜使用软质垫片。法兰连接尺寸法兰连接尺寸符合HG20593标准，如有特殊要求在设计图中注明。螺栓性能指标的计算总则钢制螺栓丝底径应取按公式（54）或（55）算出的最大值。a)使用条件下：　　　　　　………………………………………（54）b)安装条件下：　　　　　………………………………………（55）式中：Z——1.75；C——3mm。公式（54）和（55）中没有考虑热膨胀等效应。使用整体垫片时螺栓受力的计算使用条件螺栓在使用条件下的受力应按公式（56）计算。　　　　　　　…………………………………（56）安装条件螺栓在安装条件下的受力应按公式（57）计算。　　　　　　　　PSO=Pdv=π×dD×ko×Kd…………………………………（57）如果Pso大于PSB，那么Pso将依据公式（58）计算。………………………………（58）垫片参数k1及k0×KD见表8。使用O型垫圈时螺栓受力的计算带O型垫圈的法兰在使用条件下带O型垫圈法兰上的螺栓受力见图35，应按公式（59）计算。………………………………………（59）图35带O型垫圈法兰带O型垫圈的管法兰在使用条件下，带O型垫圈的管法兰上的螺栓受力见图36，应按公式（60）计算。…………………………………（60）图36带O型垫圈的管法兰用于液体、气体及蒸汽的垫片参数垫片型式a材质垫片参数b带孔不带孔用于液体用于液体及蒸汽Ko·KDN/mmk1mmko·KDN/mmk1mm橡胶1bD0.5bD2bD0.5bD聚四氟乙烯c20bD1.1bD25bD1.1bDa用于整体垫片的法兰，垫片的有效宽度为0.5bD。b应用于经机械加工的、未损坏的密封面，并规定垫片材质的硬度要低于法兰材质的硬度。c聚四氟乙烯。法兰厚度计算总则计算热塑性塑料法兰厚度的总则见第3章。法兰的设计由所要求的、最大的法兰抗弯模量所决定。使用条件下法兰抗弯模量应按公式（61）计算。…………………………………（61）测试条件下法兰抗弯模量应按公式（62）计算。………………………………………（62）安装条件下W3不受影响，K、K’、A1、A2K及S见附录G。带整体垫处或O型垫圈的模塑整体平面法兰及镶焊平面法兰使用及测试条件下，螺栓受力臂，见图37至图38，应按公式（63）计算。…………………………………………（63）安装条件下的螺栓受力臂为零。图37模塑整体平面法兰图38镶焊平面法兰（垫片未显示）（垫片未显示）法兰厚度应按公式（64）计算。…………………………………（64）式中：W——取W1和W2的较大值；C、C1——对于模塑整体平面法兰：C=0.9;C1=2；对于镶焊平面法兰：C=1.1;C1=3。带整体垫片或O型垫圈的模塑整体管法兰及镶焊管法兰使用及测试条件下，螺栓受力臂，见图39及图40，应按公式（65）计算。……………………………………………（65）安装条件下的螺栓受力臂为零。图39模塑整体管法兰图40镶焊管法兰（垫片未显示）（垫片未显示）法兰高度应按公式（66）计算。………………………………………（66）式中：W——取W1和W2的较大值。C、C1——对于模塑整体管法兰：C=0.9；C1=2；对于镶焊管法兰：C=1.1；C1=3。锁紧环与管法兰之间的表面压力应按公式（67）及（68）进行计算及估定。………………………………………（67）……………………………………（68）金属垫环的计算法兰的设计由所要求法兰抗弯模量的最大值W1、W2和W3决定，见图41。使用条件下,法兰抗弯模量W1应按公式（69）计算。………………………………………（69）测试条件下,法兰抗弯模量W2应按公式（70）计算。……………………………………（70）图41金属垫环安装条件下,法兰抗弯模量W3应按公式（71）计算。………………………………………（71）如Pso大于PSB，公式（69）中的PSB值可由PSO替代，则不再需要公式（71）。KF1、SM及S’M值见附录F。使用条件、测试条件及安装条件下螺栓受力臂，应按公式（72）计算。…………………………………………………（72）法兰厚度应依据公式（73）计算。……………………………………………（73）式中：W——取W1、W2和W3中的最大值，并且b=da–d1–2d’L；d’L————依据公式（74）计算。d’L=VdL…………………………………………………（74）在此V值根据图42所示的曲线确定。图42螺栓孔的递减直径制造、检验、标志、包装、运输和安装制造储罐的制造应符合本标准及设计图样要求。储罐制造厂应按EN13067的有关要求对焊工进行培训和考核，焊接应由经考核合格的焊工承担。焊接时应遵守焊接工艺规程。焊接宜在环境温度为10℃～30℃之间的室内进行；如无有效防护措施，不得在雨、雪及刮风的环境下施焊。焊缝结构及形式参见附录B。焊缝对口错边量不应大于最小对接板厚度的10%，且不大于2mm。接管法兰的螺栓孔应对称地分布在筒体轴线的两侧，跨中布置，见图43，有特殊要求应在设计图样中注明。图43接管法兰安装检验所有用于制造储罐的材料均应具有质量合格证明及检验报告，各项指标均应符合本标准及相关国家标准的要求。所有用于制造储罐的材料有以下情况之一的，应当进行复验：设计图样要求复验的；用户要求复验的；材料质量证明书中有缺项的；制造单位不能确定材料真实性或对材料的性能和成分有怀疑或有疑问的。下料时检查划线尺寸符合图样要求。检查焊接坡口尺寸和角焊缝高度、对接焊缝错边量。检查焊缝外观，焊缝表面应光滑、均匀，无裂纹、无咬边及边缘不饱满现象。储罐制成后规格尺寸符合图样要求，整体美观、焊缝均匀。盛水试验，将储罐内盛满水，静置24小时，储罐不应发生变形和泄漏。标志标牌应固定在储罐醒目且便于观察的位置上，标牌的固定不得削弱储罐强度，标示的内容应包括如下信息：a)产品名称；b)生产编号；c)制造单位名称；d)材质；e)有效容积；f)工作温度；g)制造日期；h)标准编号；i)净重。包装、装车、运输和安装储罐的包装、装车、运输及安装参见附录C。（资料性附录）静置常压焊接热塑性塑料储罐（槽）使用条件静置常压焊接热塑性塑料储罐（槽）使用条件应由制造商、最终使用者或其他业界职能人员填写。储罐类型和尺寸a）圆柱形；c）内径、高度；b）矩形；d)长×宽×高　　　　；e)有效容积　　　（m3）。使用条件a)储罐安全等级___________；b）设计寿命（最低10年）：10年25年设计使用寿命（待定）；c）使用时的环境温度范围（待定）_______（℃）；d）工作温度____________（℃）；e）使用期间温度变化曲线__________（℃和时间）；f）储罐安装在：室内室外；g）附加压力情况。内盛介质a）密度__________（kg/m3）；b）详细组份填于表A.1；序号材质/组成部份浓度（%）占总数的百分比（%）1234c)准备使用的溶剂清单；d)准备使用的洗涤剂清单。附属设备详细列出与储罐组合使用的附属设备名称，如：搅拌器、料斗、空气搅拌器等。注1：储罐的设计寿命是指用于确定储罐尺寸（如：罐壁厚度）及许用应力时选用的使用期限。它不指担保期。担保期应当由客户和储罐制造商商定。注2：储罐内盛介质的性质变化时，要求使用者征求制造方或其他有关机构的意见。（资料性附录）焊接装配的设计代号和缩写代号和定义解释如下：a焊肉厚度，mmd储罐内径，mmf1焊接坡口深度，mmf2焊接的外部高度，mmh加强筋高度，mmlG双面焊时焊缝之间的间隙，mmt罐壁厚度，mmtB罐底厚度，mmtD罐盖厚度，mmtz(i)变壁厚罐体第I段厚度，mmt1构件厚度，mmα坡口角度，度焊接基本原理焊缝尺寸按如下原则确定：如果是起支撑作用的焊缝，要保证所有焊缝断面都焊合在一起；如果是堆焊，要保证焊肉直径能满足受力要求。应优先选用对焊。焊合处底材的正反两面都要焊接。只能一面焊接的，要保证能在底材上充分焊透，防止另一面出现缝隙。不同厚度的部件焊接时，要采取措施，如在厚料上打坡口，以保证焊缝上各点受力均衡。应避免焊缝重叠。在容器受力处不允许焊缝交叉。在受力的焊缝区域加筋时，尺寸要满足要求，截面形状不限。所有的焊接处的形式、尺寸以及焊接材料的尺寸要做为焊接方法的一个重要参数仔细确定，还要考虑到焊接的后续处理。受力的焊缝应可以进行测试。如其被其它组件覆盖，要在组件焊接前测试，或在设计时考虑到焊缝的测试环节。焊接设计的介绍未注明的焊接均为挤出焊接，详细说明见图B.1至B.13。坡口角度α应在45度至60度之间。应用：双面焊接立式储罐应用：单面焊接立式储罐条件：B条件：t≤10mm焊缝剖面不建议采用凸面f2≥t图壁底之间的焊缝图壁底之间的焊缝1）——处理过的应用：双面焊接立式罐图壁底之间的焊缝a)b)应用：倾斜底或中间底立式储罐，双面焊接条件：～0.8tBb)lG≤0.1tBf2≥0.3tB图罐壁与底或罐壁与中间底之间的焊缝热熔焊接应用：等壁厚立式储罐条件：lG=t图罐壁焊缝e)热熔焊接应用：变壁厚立式储罐条件：f1=0.7tz1；tz1/tz2≥图罐壁焊缝应用：只能单面焊接的储罐条件：a)tDt.a=0.7tt>t1:a=0.7t1t>t1f1=0.5t1f2=0.5t1a=0.7t1t1>t:f1=0.5tf2=0.5ta=0.7tf2=0,3t1G=0,1t图管口与罐壁之间的焊缝a）热熔焊接b）旋转摩擦焊接1）——处理过c）热熔焊接d）热风或挤出焊e）热风或挤出焊f）热风或挤出焊1）——处理过g）热风或挤出焊h）热熔焊接应用：法兰盘和法兰管的连接条件：a=1；f1=t1图法兰盘和法兰管之间的焊缝应用：平面和曲面条件：a=t图加强筋与罐壁之间的焊缝1——钢架应用：带钢芯及不带钢芯的平面和曲面焊缝条件：a=1图矩形储槽壁及加强筋之间的焊接a)热熔焊接b)热风或挤出焊c)热风焊或挤出焊接d)热风焊或挤出焊接条件：a≥1）如有必要，则要处理条件：a≥条件：a≥0.7tf1≥e)热风焊或挤出焊接条件：a≥1应用：平面和曲面图B.12端部加强筋及罐壁之间的焊缝条件：a2=Da1=D条件：t1=tDh=5tD图其它焊缝（资料性附录）静置常压焊接热塑性塑料储罐（槽）的包装、装车、运输和安装概要本附录给出了储罐吊装方法实例。在运输期间储罐的保护和支撑小储罐不大于6m3可包装后全部放在底托上，用叉车装车，大储罐一般不用包装。管件可用盲板堵住，但是至少应有一个管口敞开通风。在事先未征得厂家同意的情况下，任何储罐都不得在环境温度低于15℃的情况下装车或运输。装卸检查运输工具的表面是否存在带尖锐棱边的物品或不平整的地方，这些会在运输过程中损坏储罐。吊装时将帆布吊带在距储罐上方1/3处缠绕勒紧，禁止使用金属缆绳或链子。在吊装过程中，储罐上的附件不能受力，帆布带应勒紧。一般情况下，运输小储罐时，应采用立式，而且应以适当的方式用绳索紧固好，防止储罐水平或垂直移动。要求使用绳子或扁宽带子固定，禁止使用金属缆绳或链子。一般情况下，大储罐运输采用卧式，储罐由直立状态放倒时，一定要极其小心。操作时要求使用绳子或帆布带。禁止使用金属缆绳或铁链。运输储罐正确装车并紧固好后，要按以下建议操作：a)给负责运输的司机一份该建议的复印件；b)避免装运储罐的车辆在不平整的地面上高速行驶，以免引起振动，振动会造成储罐过早地老化；c)最好注意某些运输方式的特殊要求，比如：铁路运输应有包装要求，同时必须考虑国家允许的装运宽度和高度。卸货储罐运抵安装工地卸车前，建议由客户代表对储罐进行检查，确认储罐在运输过程中没有遭到损坏。卸车顺序与装车顺序相反，在储罐装车时所采取的所有建议同样适用于卸车。安装储罐必须放在一个平整的地方，比如放在混凝土地基上。如果安装表面不平则不能安装（如碎石地），不能使用类似沙子的易流失物，以防止垫层流失，使罐底受力不均匀。如果在最后定位前要储存溶液，储罐必须直立放置在平整的表面上并固定好，以避免风载损坏。另外要注意，在最后吊装前，必须将储罐内的积存物（如雨水等）排除。管道给储罐连接管道时，必须注意以下几点：a)必须给储罐和管道留出膨胀的间隙，避免产生安装应力；b)确保管道与储罐之间的接头对正避免产生附加应力，必须特别地注意法兰的螺栓是否正确连接；c)所有阀门和出入储罐的管道都应有合适的支撑；d)任何能够产生振动的附属设备（如泵、搅拌设备等）均要安装适宜的减震装置。有关人员应了解的内容有关人员应在储罐交货后卸车前了解以下内容：───卸车时使用适当的设备！───不要将储罐从运输车辆上滚下来！───不要在管件连接处提起储罐！───准备一个平整结实的基础就位储罐！（资料性附录）单壁矩形储槽的结构设计总设计原理焊缝的设计及尺寸见附录B。当选用不同于槽壁材质的加强筋时，设计时应考虑热膨胀之间的差异。安装或外部管道系统对管口产生的应力应通过使用补偿器或合理的管道布置及安装来避免。符号下列符号适用于本附录。a——焊缝厚度，mmd——U形剖面的深度，mmf1——焊缝坡口深度，mmf2——角焊缝高度，mmh——加强筋的宽度，mml——过渡边缘与焊缝之间的距离，mmR——构件半径，mmtn——构件厚度，mmU——槽底超出槽壁以外部分的长度，mmα——焊接坡口角度，°（见图D.2、D.3及D.9，在45°到90°之间）设计样板槽口加强筋1)如有必要，经过特殊加工处理图D.1角焊接的连接图D.2角焊及单面V形坡口焊接的连接R≤2×t1,但不小于10mm,回转弯曲焊接图D.3三角形部分剖面图D.4三角形截面，带角钢构架1——型钢用于支撑结构，可使用各种截面型材。如果型材重量过大，可垂直支撑。图D.5矩形截面、带槽钢构架水平中间加强筋t1≥th/t1≤12a＝×tf2×t1h/t1≤8　f1＝×t1a＝×t1d≤h图D.6平板图D.7U形截面1——方钢管2——半圆管3——支撑t1 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 可吸收加强筋与槽壁间膨胀差异的构造。钢架槽壁与加强筋间的膨胀差异由角吸收。R≥50mm图D.15可以吸收膨胀差异的构造　　　　储槽可在钢构架内纵向滑入t=t11)均匀支撑，如木材；2)纵梁；3)轭；4)端梁图D.16相互独立的纵梁及端梁储槽管口构造小公称直径管口（DN≤50）要求以筋板或锥环形式加强，如图D.17及D.18所示。图D.17带加强筋的管口图D.18带锥形环加强的管口这种法兰结构中，螺栓应当固定以防止旋转：●将螺栓头热压进板的背面(钻一个等于六角头对边距离的孔)；●将钢丝环穿过螺栓头；●焊有柱螺栓的完整的金属环。距离“x”应有足够的间隙，以便焊接。图D.19盲法兰图D.20临近底部的管口图D.21储槽底部侧面排空管口构造图D.22储槽底部的排空管口构造（资料性附录）特殊情况非均匀支撑储槽此时，储槽通常是放置在支架上，储槽底部计算应按进行计算。平板理论设计方法的适用范围总则较大面积的塑料板材不设加强筋时刚性较差，当板材挠度大于板厚的一半时，相当一部分载荷由薄模张力分担。各种情况的适用范围由刚性系数N决定，N的计算见公式E.1……………………………………()□平板○薄膜∈板壳图E.1平板理论及薄膜理论的适用范围刚性系数N≤30。刚性系数N>30可应用板壳理论计算，尤其当长高比接近于1时，α4=0.32及β4=0.24,最小壁厚将依据公式（E.2）计算。……………………………………()式中：侧壁最大挠度应依据公式（E.3）计算；……………………………………)式中：刚性系数N>1000在N值非常高的情况下，应依据薄膜原理建立 计算公式 六西格玛计算公式下载结构力学静力计算公式下载重复性计算公式下载六西格玛计算公式下载年假计算公式 。（当x/y=1对于N=1000与N>30两种情况进行比较，其误差约为6%）。最小壁厚应依据公式（E.4）计算：…………………………………（E.4）侧壁最大的挠度应依据公式（E.5）计算：……………………………………（E.5）β3及α3的值应源自于表7所示，α4及β4所示的值应依据E.2.3所述。（规范性附录）金属垫环材质参数F.1金属垫环材质参数材质SMs'MKF1轧制钢及锻制钢22.5σS铸钢22.5σ0.2环墨铸铁22.5σ0.1注：бS屈服应力；б0.2伸长量为0.2%时的应力值；б伸长量为0.1%时的应力值。（规范性附录）焊接的热塑性塑料结构的特征值--应用于热塑性塑料设备设计的许用应力及蠕变模量的测定总则本附录规定了聚乙烯（PE）、聚丙烯（PP）、聚氯乙烯（PVC）及聚偏氟乙稀（PVDF）材料焊接的储槽（罐）的设计所必须的特征值的确定办法。该数据用于静置载荷。G.7列出了这些材料的最小性能值。如果材料的性能低于G.7所列的最小值，则禁止使用。定义、符号及缩写K——设计温度及设计寿命下的蠕变强度，MPaS——安全系数A1——比强度影响的换算系数A2k——受介质影响的换算系数A2E——弹性模量受介质影响所考虑的换算系数Ec——设计条件（温度、应力、时间）下材料的蠕变模量，MPaEc(al.).St——稳定设计条件下（温度、应力、时间、介质、安全系数）材料的许用蠕变模量，MpaEc(al.).D——变形设计条件下（温度、应力、时间、介质）材料的许用蠕变模量，MPaT——设计温度，℃fs——短期焊接系数f1——长期焊接系数σal.——设计条件下许用应力，MPaσ——主应力，MPa许用应力及模量的测定总则构件的设计计算基于长期应用，取决于载荷的特性，通常有三种形式：1）应力；2）变形（