桥梁工程连续梁连续钢构毕业设计计算书及桥梁工程方案比选

桥梁工程连续梁连续钢构毕业 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 计算书及桥梁工程 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 比选 毕业设计报告 第一章 概述 1.1预应力混凝土连续梁桥概述 预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、 ? 造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。? 本章简介其发展: ? ? 由于普通钢筋混凝土结构存在不少缺点:如过早地出现裂缝，使其不能有效地采? 用高强度材料，结构自重必然大，从而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。 ? ? 为了解决这些问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ，预应力混凝土结构应运而生，所谓预应力混凝土结构，就是? 在结构承担荷载之前，预先对混凝土施加压力。这样就可以抵消外荷载作用下混凝土? ? 产生的拉应力。自从预应力结构产生之后，很多普通钢筋混凝土结构被预应力结构所? 代替。 ? ? 预应力混凝土桥梁是在二战前后发展起来的，当时西欧很多国家在战后缺钢的情装 况下，为节省钢材，各国开始竞相采用预应力结构代替部分的钢结构以尽快修复战争? ? 带来的创伤。50年代，预应力混凝土桥梁跨径开始突破了100米，到80年代则达到? 440米。虽然跨径太大时并不总‎‎是用预应力结构比其它结构好，但是，在实际工程中，? ? 跨径小于400米时，预应力混凝土桥梁常常为优胜方案。 订 我国的预应力混凝土结构起步晚，但近年来得到了飞速发展。现在，我国已经有? 了简支梁、带铰或带挂梁的T构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土? ? 结构体系。 ? 虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。但是，在桥梁结构中，随着预应力理? 线 论的不断成熟和实践的不断发展，预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来越广泛。 ? 连续梁和悬臂梁作比较:在恒载作用下，连续梁在支点处有负弯矩，由于负弯矩? ? 的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩与同跨悬臂梁相差不大;但是，在活载作? 用下，因主梁连续产生支点负‎‎弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用，其弯矩分布优于悬臂? ? 梁。虽然连续梁有很多优点，但是刚开始它并不是预应力结构体系中的佼佼者，因为? 限于当时施工主要采用满堂支架法，采用连续梁费工费时。到后来，由于悬臂施工方? ? 法的应用，连续梁在预应力混凝土结构中有了飞速的发展。60年代初期在中等跨预? 应力混凝土连续梁中，应用了逐跨架设法与顶推法;在较大跨连续梁中，则应用更完‎‎? ? 善的悬臂施工方法，这就使连续梁方案重新获得了竞争力，并逐步在40—200米范围? 内占主要地位。无论是城市桥梁、高架道路、山谷高架栈桥，还是跨河大桥，预应力 混凝土连续梁都发挥了其优势，成为优胜方案。目前，连续梁结构体系已经成为预应 共 55 页 第 1 页 毕业设计报告 力混凝土桥梁的主要桥型之一。 然而，当跨度很大时，连续梁所需的巨型支座无论是在设计制造方面，还是在养 护方面都成为一个难题;而T型刚构在这方面具有无支座的优点。因此有人将两种结 构结合起来，形成一种连续—刚构体系。这种综合了上述两种体系各自优点的体系是 ? 连续梁体系的一个重要发展，也是未来连续梁发展的主要方向。 ? 另外，由于连续梁体系的发展，预应力混凝土连续梁在中等跨径范围内形成了很? ? 多不同类型，无论在桥跨布置、梁、墩截面形式，或是在体系上都不断改进。在城市? 预应力混凝土连续梁中，为充分利用空间，改善交通的分道行驶，甚至已建成不少双? ? 层桥面形式。 ? 在我国，预应力混凝土连续梁虽然也在不断地发展，然而，想要在本世纪末赶超? ? 国际先进水平，就必须解决好下面几个课题: ? 1(发展大吨位的锚固张拉体系，避免配束过多而增大箱梁构造尺寸，否则混凝? 土保护层难以保证，密集的预应力管道与普通钢筋层层迭置又使混凝土质量? 装 难以提高。 ? 2(在一切适宜的桥址，设计与修建墩梁固结的连续—刚构体系，尽可能不采用? ? 养护调换不易的大吨位支座。 ? 3(充分发挥三向预应力的优点，采用长悬臂顶板的单箱截面，既可节约材料减? 订 轻结构自重，又可充分利用悬臂施工方法的特点加快施工进度。 ? 另外，在设计预应力连续梁桥时，技术经济指针也是一个很关键的因素，它是设? ? 计方案合理性与经济性的标志。目前，各国都以每平方米桥面的三材(混凝土、预应? 力钢筋、普通钢筋)用量与每平方米桥面造价来表示预应力混凝土桥梁的技术经济指? 线 标。但是，桥梁的技术经济指针的研究与分析是一项非常复杂的工作，三材指标和造? 价指标与很多因素有关，例如:桥址、水文地质、能源供给、材料供应、运输、通航、? ? 规划、建筑等地点条件;施工现代化、制品工业化、劳动力和材料价格、机械工业基‎‎? 础等全国基建条件。同时，一座桥的 设计方案 关于薪酬设计方案通用技术作品设计方案停车场设计方案多媒体教室设计方案农贸市场设计方案 完成后，造价指针不能仅仅反应了投资? ? 额的大小，而是还应该包括整个使用期限内的养护、维修等运营费用在内。通过连续? 梁、T型刚构、连续—刚构等箱形截面上部结构的比较可见:连续—刚构体系的技术? 经济指针较高。因此，从这个角度来看，连续—刚构也是未来连续体系的发展方向。 ? ? 总而言之，一座桥的设计包含许多考虑因素，在具体设计中，要求设计人员综合? 各种因素，作分析、判断，得出可行的最佳方案。 ? ? 本次设计为(70+125+70)m预应力混凝土连续梁，桥宽为12.25m，分为两幅，设 计时只考虑单幅的设计。梁体采用单箱单室箱型截面，全梁共分80个单元，单元长 共 55 页 第 2 页 毕业设计报告 度分别有4.6m、4.5m、4m、3.5m、2m、1.25m、0.75m。由于多跨连续梁桥的受力特 点，支点附近承受较大的负弯矩，而跨中则承受正弯矩，则梁高采用变高度梁，按二 次抛物线变化。这样不仅使梁体自重得以减轻，还增加了桥梁的美观效果。 由于预应力混凝土连续梁桥为超静定结构，手算工作量比较大，且准确性难以保 ? 证，所以采用桥梁博士软件进行，这样不仅提高了效率，而且准确度也得以提高。 ? 1.2技术 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 ? ? 1、设计桥梁的桥位地型及地质图一份。 ? 2、设计荷载:公路—?级 ? ? 3、桥面宽度::2×(0.5+净—11.25，0.5) ? 4、抗震烈度: 7级烈度设防 ? ? 5(风荷载:500Pa ? 6、通航要求:无 ? 7、温度:最高月平均温度34º 最低月平均温度-3º 施工温度10º ? 装 8. 纵坡: 2% 横坡:2% ? 10(桥头引道填土高度:<=4米 ? ? 1.3地质条件 ? 该处地质条件较好，地面上为黄土，再往下为碎石，再往下为中砂，再往下为粉? 订 砂岩。 ? ? ? ? ? 线 ? ? 图1.1 地形图 ? 1.4采用材料 ? ? 混凝土:C50混凝土 ? 混凝土桥面铺装材料:C40混凝土 ? 预应力钢筋:270级钢绞线(15.24) ? ? 非预应力钢筋:直径?12mm的用?级螺纹钢筋，直径<12mm 的用?级光圆钢筋; ? 锚具:XM锚或OVM锚 ? ? 1.5采用规范 ? JTG D60-2004《公路桥涵设计通用规范》 JTJ 022-85《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》 共 55 页 第 3 页 毕业设计报告 JTG D62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 第二章 方案比选 2.1构思宗旨 ? (1)符合城市发展规划，满足交通功能需要。 ? (2)桥梁结构造型简洁，轻巧，反映新科技成就，体现人民智慧。 ? ? (3)设计方案力求结构新颖，保证结构受力合理，技术可靠，施工方便。 ? (4)与高速公路的等级和周边环境相宜。 ? ? (5)学习变截面梁桥的设计过程。 ? 2.2比选标准 ? ? 在我国，安全、经济、适用、美观是桥梁设计中的主要考虑因素，安全尤为重要。 ? 2.3设计方案 ? 2.3.1设计方案一 ? 装 变截面预应力混凝土连续梁桥(桥型布置图见第三章) ? )孔径布置:70m+125m+70m，全长265m，宽25m，分两幅布置。箱梁根部梁高(1? ? 6.5m，跨中梁高3m，从一号块到跨中按二次抛物线变化。由桥面设有2,的横坡，2%? 的纵坡，其中中间标高高于两侧标高。 ? 订 (2)主梁结构构造:上部结构为变截面箱梁。采用双幅分离的的单箱单室形式。主? 要采用高强混凝土以及大吨位预应力体系来实现主梁的轻型化。 ? ? (3)下部结构:桥墩基础是连成整体的，全桥基础均采用钻孔灌注摩擦桩，桥墩为 ? 柱式墩。 ? 线 (4)施工方法: ? 全桥整体采用悬臂节段浇筑施工法，两端桥台处使用整体现浇法。 ? ? 2.3.2设计方案二 ? 中承式拱桥 ? ? ? ? ? ? ? ? ? 共 55 页 第 4 页 毕业设计报告 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 图2.1 中承式拱桥立面图 ? ? 1)孔径布置:跨径50m+170m+50m，全长270m。桥面设有2,的纵坡，护栏采用? 金属制桥梁护栏。 装 ? (2)结构构造:主桥采用劲性骨架钢管混凝土结构，主跨170m，拱圈高42.5m，? 矢跨比为1/4，主梁采用单箱双室。拱肋截面形式采用四肢拱肋形式，这种形式强度? ? 高、质量轻、塑性好、耐疲劳。钢管采用16Mn钢，即可采用成品无缝钢管，也可由 ? 钢板卷制加工而成。横撑钢管采用D60*12mm与D80*12mm钢管。 订 ? (3)主梁施工:主梁采用加劲骨架下的挂篮现浇施工。 ? (4)下部构造:全桥基础均采用钻孔灌注摩擦桩。 ? ? (5)施工方案:岸跨及边跨采用有支架施工，主拱圈建成后，进行进行骨架下吊 ? 篮现浇施工。 线 ? 2.3.3设计方案三 ? 双塔三跨式斜拉桥 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 共 55 页 第 5 页 毕业设计报告 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 图2.2 双塔斜拉桥立面图 ? (1)孔径布置:跨径47.5m+170m+47.5m，全长265m。桥面设有2%纵坡。主梁? 装 为连续体系，两侧边跨设有辅助墩。 ? (2)结构构造:桥塔采用混凝土浇筑，采用H形桥塔，高63m，塔墩固接，塔梁? ? 间为半漂浮体系。主桥采用钢箱梁，单箱三室，内设U形肋、加劲肋。拉索采用双索? 面扇形布置，类型为PE防护的平行钢丝索。 ? 订 3)下部结构:基础采用钻孔灌注群桩基础。 ( ? (4)施工方案:主梁采用顶推施工，桥塔采用整体模板逐段提升法，拉索采用分步? ? 牵引法安装。 ? 2.4方案比选 ? 线 (1)根据设计构思宗旨，桥型方案应满足结构新颖、受力合理、技术可靠、? 施工方便、造价合理的原则。以上三种方案基本都满足着一要求。 ? (2)方案一的预应力混凝土连续梁桥与方案二的拱桥、方案三的斜拉桥相比， ? ? 具有很多优点:1.预应力混凝土结构，由于能够充分利用高强度材料(高强度混凝土、? 高强度钢筋)，所以构件截面小，自重弯矩占总弯矩的比例大大下降，桥梁的跨越能? ? 与钢筋混凝土梁桥相比，一般可以节省钢材30,40,，跨径愈大，节力得到提高。2.? 省愈多。3.全预应力混凝土梁在使用荷载下不出现裂缝，即使部分预应力混凝土梁在? ? 常遇荷载下也无裂缝，鉴于全截面参加工作，梁的刚度就比通常开裂的钢筋混凝土梁? 要大。因此，预应力梁可显著减少建筑高度，使大跨径桥梁做得轻柔美观。由于能消? ? 除裂缝，这就扩大了对多种桥型的适应性，并提高了结构的耐久性。 4. 预应力技术 的采用，不但使钢桥采用的一些施工方法，如:悬臂拼装、顶推法和旋转施工法在预 共 55 页 第 6 页 毕业设计报告 应力混凝土梁桥中得到新的发展与应用，而且为现代预制装配式结构提供了最有效的 接合和拼装手段。根据需要可在结构纵、横和竖向任意分段，施加预应力，即可集成 理想的整体。此外还发展了逐段或逐孔现浇施工方法。5.预应力混凝土连续梁桥结构 受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗 ? 震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。在恒载作用下，连续梁在支点处有? 负弯矩，由于负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小。6.造价低。 ? ? ? 2.5方案确定 ? ? 综上所述，根据安全、经济、适用、美观的原则，变截面预应力混凝土连续梁? 桥最终选定为本次设计的推荐方案。 ? ? 第三章 预应力混凝土连续梁桥总体布置 ? ? 3.1桥型布置 ? 本设计推荐方案采用三跨一联预应力混凝土变截面连续梁结构，桥全长265m。 装 ? 3.1.1孔径布置 ? 连续梁跨径布置一般以采用不等跨形式 。以三跨连续梁为例，若为三孔等跨连? ? 续梁，其中孔跨中活载正弯矩与活载负弯矩的绝对值之和(即弯矩变化峰值)与同跨? 简支梁弯矩相同。如果减小边跨长度，则边跨和中跨的跨中弯矩都将减小。一般边跨订 ? 长度可取为中跨长度的(0(5,0(8)倍，这样可使中跨跨中弯矩不致产生异号弯矩。 ? 由于某些因素的影响，连续梁的分跨问题不能够按最理想的跨长来选择，以致有? ? 些跨度过长，有些跨度过短，这时可根据不同情况灵活处理。例如，对于城市桥梁或? 跨线桥，有时为了增大中跨跨径，使边跨跨长与中跨跨长之比小于或等于0.3，此时线 ? 边跨端支点上将出现较大的负应力，为此就要设计专门的能抵抗拉力的支座，或者在? 跨端部分设置巨大的平衡重来消除负应力。 ? 从结构受力性能分析，等跨连续梁要比不等跨的连续梁差一些。但在某些条件下，? ? 特别由于施工工艺要求，也需要采用等跨布置，例如，当桥梁总长度很大，设计者决? 定采用顶推或先简支后连续梁施工方法时，则等跨结构受力性能较差所带来的欠缺完? ? 全可以从施工经济效益的提高而得到补偿。所以跨湖、过海湾的长桥多采用等跨连续? 梁的布置。 ? ? 本设计推荐方案根据任务书要求以及桥址地形、地质与水文条件，通航要求等确? 定为70m+125m+70m的形式。 ? 3.1.2桥梁截面形式 (1)桥梁立面图 共 55 页 第 7 页 毕业设计报告 从预应力混凝土连续梁桥的受力特点来分析，连续梁的立面应采取变高度的布置 为宜。连续梁在恒、活载作用下，支点截面的负弯矩往往大于跨中正弯矩，因此采用 变高度梁能较好的符合梁的内力分布规律。同时，采用悬臂法施工的连续梁，变高度 梁又与施工时的内力状况相吻合。另外，变高度梁使梁体外形和谐，节省材料并增大 ? 桥下净空。所以从已建桥梁统计资料分析，跨径大于100m的预应力混凝土连续梁桥 ? 有90%以上是选用变高度梁。再者在恒、活载作用下，支点截面将出现较大的‎‎负弯矩，? ? 从绝对值来看，支点截面的负弯矩往往大于跨中截面的正弯矩，因此，采用变高度梁 ? 能较好地符合梁的内力分布规律，另外，变高度梁使梁体外形和谐，节省材料并增大? ? 桥下净空。 ? ? ? ? ? ? 装 ? ? ? ? ? 订 ? ? 图3.1 推荐方案-连续梁桥立面图 ? 变高度与等高度相比较，等高度梁的缺点是:在支点上不能利用增加梁高而只能? 增加预应力束筋用量来抵抗较大的负弯矩，材料用量多。 ? 线 综上所述，推荐方案采用的是变截面预应力连续梁桥，其中箱梁根部梁高6.5m，? 跨中梁高3m。梁截面采用二次抛物线形，二次抛物线的变化规律与连续梁的弯矩变? ? 化规律基本相近。 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 共 55 页 第 8 页 毕业设计报告 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 图3.2 箱梁截面 装 ? (2)桥梁横截梁式桥横截面的设计主要是确定横截面布置形式，包括主梁截面形式、? 主梁间距、主梁各部尺寸;它与梁式桥体系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美? ? 观要求以及经济用料等等因素都有关系。 ? 在目前已建成的大跨径预应力混凝土梁桥中，当梁桥的跨径继续增大超过60m订 ? 后，箱形截面是最适宜的横截面型式。箱型截面还有如下优点:这种闭合薄壁截面抗? 扭刚度很大，对于采用悬臂施工的桥梁尤为有利。同时，因其顶板和底板都有较大的? 面积，所以能有效的抵抗正、负弯矩，并满足配筋要求。箱形截面亦具有良好的动力? ? 特性。 线 常见的箱形截面形式有:单箱单室、单箱双室、双箱单室、单箱多室、双箱多室? ? 等等。从对箱形截面的受力状态分析表明，单箱单室截面受力明确，施工方便，节省? 材料用量。一般常用在桥宽14m左右的范围。 ? ? 综上所述，根据任务书设计要求本推荐桥型方案横截面采用的是单箱单室的箱型? 截面。如上图:顶板厚度取30cm;跨中处底板厚35cm，支点处底板厚为70cm,中间? ? 底板板厚成二次抛物线性变化;跨中处腹板厚度采用50cm，支点处腹板采用75cm， ? 中间腹板厚度采用二次抛物线性变化。 ? ? (3)桥梁的梁高 ? 连续梁在支点和跨中的梁估算值: ? 根据已建成桥梁的资料分析，梁高可按下表采用: 桥型 支点梁高 (m) 跨中梁高 (m) 共 55 页 第 9 页 毕业设计报告 等高度连续梁 H =(1/15,1/30) L常用(1/18,1/20) L 变高度(折线形)连续 H =(1/16,1/20) L h =(1/22,1/28) L 梁 变高度(曲线形)连续 H =(1/16,1/20) L h =(1/30,1/50) L ? 梁 ? 根据以上估算值，本推荐方案取得支点处梁高为6.5m，跨中梁高为3m。 ? ? ? 3.1.3桥梁细部尺寸 ? ? (1)顶板与底板 ? 箱形截面的顶板和底板是结构承受正负弯矩的主要工作部位。除承受竖向荷载? ? 外，还承受轴向拉、压荷载。竖向荷载是指自重、桥面活载和施工荷载。轴向荷载是? 指桥跨方向上，恒、活载转换过来的轴向力以及纵向和横向的预应力荷载。因此，顶? ? 板、底板除按板的构造要求决定厚度之外，还要按桥跨方向上总弯矩决定其厚度。 装 箱梁根部底板厚度箱梁底板厚度随箱梁负弯矩的增大而逐渐加厚至墩顶，以适应? ? 受压要求。底板除须符合使用阶段的受压要求外，在破坏阶段还宜使中和轴保持在底 ? 板以内，并有适当的富裕。一般约为墩顶梁高的1/10~1/12，或按以下推荐公式选用‎‎: ? 墩上底板厚度参数 ? 订 ? 式中: ? ? —墩上底板厚度参数 ? ? 线 ? ? —墩上梁高; ? ? —桥面宽度; ? —箱梁底板混凝土面积。 ? ? —最大跨径。 ? 箱梁跨中底板厚度一般按构造选定，若不配预应力筋，厚度可取15~18cm，? 当跨度较大，跨中正弯矩较大，需要配置一定数量的钢束或钢筋时，厚度可取? ? 20~25cm。 ? 当设有横向预应力筋时，顶板厚度须足够布置预应力筋的套管并留有混凝土的? 注入间隙。在结构设计时，尽可能用长悬臂或利用横向坡度和弯折预应力筋以调整板 中横向弯矩。 共 55 页 第 10 页 毕业设计报告 本推荐设计方案底板由支点处以二次抛物线的形式向跨中变化。底板在支点处厚 70cm，在跨中厚35cm。顶板厚30cm。 (2)腹板 腹板的功能是承受截面的剪应力和主拉应力。在预应力梁中，因为弯束对外剪力 ? 的抵消作用，所以剪应力和主拉应力的值比较小，腹板不必设得太大;同时，腹板的 ? 最小厚度应考虑力筋的布置和混凝土浇筑要求，其设计经验为: ? ? (1) 腹板内无预应力筋时，采用200mm。 ? (2) 腹板内有预应力筋管道时，采用250—300mm。 ? ? (3) 腹板内有锚头时，采用250—300mm。 ? 大跨度预应力混凝土箱梁桥，腹板厚度可从跨中逐步向支点加宽，以承受支点处较大? ? 的剪力，一般采用300—600mm，甚至可达到1m左右。 ? 腹板厚度也可按以下推荐公式选定。 ? 墩上腹板厚度参数 ? 装 ? 式中: ? ? —墩上腹板厚度; ? ? 订 ? ? —墩上腹板厚度总和。 ? ? —箱梁跨中梁高。 ? 跨中腹板厚度参数 线 ? ? 式中: ? —箱梁跨中腹板厚度 ? ? ? ? —箱梁跨中腹板厚度总和。 ? ? —箱梁跨中梁高。 ? 本推荐设计方案支座处腹板厚取75cm.，跨中腹板厚取50cm。中间腹板厚度变? ? 化段位于10号节段。 ? 3.1.4桥面铺装 桥面铺装:根据《桥梁工程》(上)选用10cm厚的防水混凝土沥青作为铺装层。 共 55 页 第 11 页 毕业设计报告 桥面横坡:根据规范规定为1.5%,3.0%,取2.0%,该坡度由箱梁顶板坡度控制。 3.1.5桥梁下部结构 全桥基础均采用钻孔灌注摩擦桩，桥墩为缘端型实体墩。 3.1.6本桥使用材料 ? (1)使用混凝土 ? 箱梁采用50号混凝土，墩身采用40号混凝土，承台耳背墙、防撞护栏、采用? ? 30号混凝土。 ? (2)使用钢材 ? ? 纵、横向预应力采用ASTMA416-92-270级钢绞线，标准强度为1860Mpa，直径? 25为15.24mm，面积139,mm弹性模量为1.9×10 Mpa，采用OVM锚具。 ? ? 带肋钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》GB1499-91的规定、光圆钢筋应? 符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB1499-91的规定。非预应力钢筋:直径?12mm? 的用?级螺纹钢筋，直径<12mm 的用?级光圆钢筋。 ? 装 (3)伸缩缝 ? 伸缩缝采用HXC-80A定型产品 。 ? ? )桥梁支座 (4? 使用单向活动和双向活动盆式支座。 ? 订 ? ? 第四章 荷载内力计算 ? ? 4.1全桥结构单元的划分 ? 4.1.1 划分单元原则 线 ? 划分单元应考虑梁的跨径、截面变化、施工方法、预应力布置等因素，单元分的? 越细计算的内力就越精确，一般遵从以下原则: ? 1.构件的起点和终点以及变截面处; ? ? 2.不同构件的交点或同一构件的折点处; ? 3.施工分界线处; ? ? 4.边界或支承处; ? 5.所关心截面处. ? ? 4.1.2桥梁具体单元划分 ? 本桥全长265米，全梁共分80个单元，最小的单元长度0.75米，最长的单元长? 度4.6米，本推荐方案桥型单元划分为2m+4.5m+2m+5×4.6m+5×4m+4×3.5m+2.5m +0.75m+2×1.25m+0.75m+2.5m+4×3.5m+5×4m+5×4.6m+2×1m+5×4.6m+5×4m+4×3.5m 共 55 页 第 12 页 毕业设计报告 +2.5m+0.75m+2×1.25m+0.75m+2.5m+4×3.5m+5×4m+5×4.6m+2m+4.5m+2m。 ? ? 图4.1 全桥单元划分示意图 ? 4.2全桥施工节段划分 ? ? 4.2.1桥梁划分施工分段原则 ? ? 有利于结构的整体性，尽量利用伸缩缝或沉降缝、在平面上有变化处以及留? ? 茬而不影响质量处。 ? ? 分段应尽量使各段工程量大致相等，以便于施工组织节奏流畅，使施工均衡。 ? ? ? 施工段数应与主要施工过程相协调，以主导施工为主形成工艺组合。工艺组? 合数应等于或小于施工段数。 ? 装 ? 分段的大小要与劳动组织相适当，有足够的工作面。 ? 4.2.2施工分段划分 ? ? 全桥分段为80个单元。全桥整体采用悬臂节段浇筑施工法，两端桥台附近单元 ? 处使用整体现浇法，跨中和边跨合龙段均为预留2m现浇段，合拢的顺序是先边跨后? 订 中跨。 ? 具体施工分段如下: ? ? 第一施工段:浇筑墩顶0号块部分的19-24和57-62单元。 ? 第二施工段:悬浇1号块部分的18、25、56、63单元。 ? 线 第三施工段:悬浇2号块部分的17、26、55、64单元。 ? 第四施工段:悬浇3号块部分的16、27、54、65单元。 ? 第五施工段:悬浇4号块部分的15、28、53、66单元。 ? ? 第六施工段:悬浇5号块部分的14、29、52、67单元。 ? 第七施工段:悬浇6号块部分的13、30、51、68单元。 ? ? 第八施工段:悬浇7号块部分的12、31、50、69单元。 ? 第九施工段:悬浇8号块部分的11、32、49、70单元。 ? ? 第十施工段:悬浇9号块部分的10、33、48、71单元。 ? 第十一施工段:悬浇10号块部分的9、34、47、72单元。 ? ? 第十二施工段:悬浇11号块部分的8、35、46、73单元。 第十三施工段:悬浇12号块部分的7、36、45、74单元。 共 55 页 第 13 页 毕业设计报告 第十四施工段:悬浇13号块部分的6、37、44、75单元。 第十五施工段:悬浇14号块部分的5、38、43、76单元。 第十六施工段:边跨支架现浇部分的 1-3、78-80单元。 第十七施工段:边跨合拢4、77单元。 ? -42单元。 第十七施工段:中跨合龙部分的39 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 图4.2 边跨施工节段划分 ? 装 ? ? ? ? ? 订 ? ? ? ? ? 图4.3 1/2中跨施工节段划分 线 ? ? 4.3主梁内力计算 ? 根据梁跨结构纵断面的布置，并通过对移动荷载作用最不利位置，确定控制截面? ? 的内力，然后进行内力组合，画出内力包络图。 ? 4.3.1恒载内力计算 ? ? (1)第一期恒载 ? 结构自重，包括混凝土、预应力钢筋的重量。 ? ? (2)第二期恒载 ? 包括桥面系荷载 ? 4.3.2悬臂浇筑阶段内力 浇筑14号梁单元，拼装挂蓝，悬臂浇注各箱梁梁段并张拉相应顶板纵向预应力束，悬臂浇 共 55 页 第 14 页 毕业设计报告 注结束时全桥的最大悬臂阶段恒载内力: 最大悬臂阶段累计内力表 单元 位置 轴向 (kN) 剪力-z (kN) 扭矩 (kN*m) 弯矩-y (kN*m) ? 5 I[4] -8781.51 -797.4 -55.59 8966.78 ? 5 J[5] -9803.29 1108.89 -1.81 8393.76 ? 6 I[5] -20717.77 1911.75 -78.92 17617.42 ? ? 6 J[6] -22309.38 4003.83 -13.29 4561.98 ? 18 I[17] -158409.05 1615.09 -1013.12 -111963.35 ? 18 J[18] -159905.28 5881.58 -1009.26 -125371.03 ? 19 I[18] -169551.75 934.55 -1307.14 -104788.15 ? 19 J[19] -170039.82 4796.8 -1205.85 -115361.44 ? ? 20 I[19] -168805.74 21187.12 -29.83 -112817.76 ? 20 J[20] -168645.59 21980.73 -31.28 -129788.73 ? 21 I[20] 3337.08 -1160.91 -0.3 -3962.21 装 21 J[21] 4501.01 107.31 -0.54 -6763.63 ? 22 I[21] 2213.64 123.72 0.42 745.57 ? ? 22 J[22] 1027.41 1391 0.88 3328.78 ? 23 I[22] -170931.95 -21981.71 18.04 -122374.74 ? 23 J[23] -171100.1 -21188.74 17.38 -105377.37 订 24 I[23] -172323.94 -4576.92 526.94 -107954.49 ? ? 24 J[24] -171872.04 -714.89 625.87 -97822.72 ? 25 I[24] -162246.37 -5675.69 376.34 -118348.68 ? 25 J[25] -160799.04 -1409.04 376.52 -105529.34 ? 38 I[37] -9803.34 -1107.68 1.81 8355.14 线 38 J[38] -8781.56 797.4 55.59 8925.94 ? ? 43 I[42] -8781.56 -797.4 -55.59 8925.93 ? 43 J[43] -9803.34 1107.68 -1.81 8355.13 ? 57 I[56] -169551.43 934.58 -1307.14 -104777.98 ? 57 J[57] -170039.53 4796.83 -1205.85 -115351.27 ? 58 I[57] -168805.44 21187.12 -29.83 -112807.6 ? ? 58 J[58] -168645.29 21980.73 -31.28 -129778.57 ? 59 I[58] 3337.08 -1160.9 -0.3 -3962.21 ? 59 J[59] 4501.01 107.31 -0.54 -6763.63 ? 60 I[59] 2213.64 123.72 0.42 745.57 ? 60 J[60] 1027.41 1391.01 0.88 3328.77 ? 61 I[60] -170932.25 -21981.71 18.04 -122384.89 61 J[61] -171100.39 -21188.74 17.38 -105387.53 共 55 页 第 15 页 毕业设计报告 62 I[61] -172324.24 -4576.89 526.94 -107964.66 62 J[62] -171872.36 -714.86 625.87 -97832.89 76 I[75] -9803.29 -1108.89 1.81 8396.05 76 J[76] -8781.51 797.4 55.59 8968.95 ? ? ? ? ? ? ? ? (a)弯矩图 ? ? ? ? ? 装 ? ? (b)剪力图 ? ? ? 订 ? ? ? ? (c) 轴力图 ? 线 ? 图4.4 最大悬臂浇筑阶段内力图 ? ? ? 4.3.3边跨合拢阶段内力 ? ? 安装排架并按施工要求进行预压，现浇边跨等高粱段，达到强度要求后，浇注? 边跨合龙段，张拉边跨顶、底板纵向预应力束。此时全桥恒载内力: ? ? ? ? ? ? 边跨合龙阶段累计内力表 共 55 页 第 16 页 毕业设计报告 单元 位置 轴向 (kN) 剪力-z (kN) 弯矩-y (kN*m) 1 I[1] 0.6 0 0 1 J[80] -40076.86 9891.8 -16537.25 2 I[80] -40078.54 4403.81 -16537.25 2 J[2] -44584.17 -401.01 -23749.55 ? 3 I[2] -44556.93 -403.72 -23719.77 ? 3 J[3] -52951.67 -956.95 -26983.5 ? 4 I[3] -52850.14 -720.92 -21437.94 ? 4 J[4] -53345.37 -658.23 -19548.08 ? 18 I[17] -154064.1 -373.77 23159 ? ? 18 J[18] -155728.96 3867.47 17435.86 ? 19 I[18] -165209.4 -1020.9 37616.94 ? 19 J[19] -165833.8 2819.48 32528.32 ? 20 I[19] -164801.48 18813.06 35000.1 ? 20 J[20] -164610.35 19602.93 19726.53 ? ? 21 I[20] 3608.49 -1145.53 -2518.73 装 21 J[21] 4767.07 122.63 -5323.27 ? 22 I[21] 2487.44 139.06 2163.42 ? 22 J[22] 1305.42 1406.28 4714.88 ? 23 I[22] -167971.53 -20082.6 -23309.96 ? ? 23 J[23] -168162.68 -19292.5 -7672.74 订 24 I[23] -169224.37 -2972.36 -10195.59 ? 24 J[24] -168690.34 873.44 -4418.56 ? 25 I[24] -159186.09 -4042.52 -24660.93 ? 25 J[25] -157642.37 206.12 -17946.71 ? ? 38 I[37] -9601.14 -1108.23 8128.98 线 38 J[38] -8665.32 786.85 8807.78 ? 43 I[42] -8665.32 -786.85 8807.78 ? 43 J[43] -9601.14 1108.23 8128.98 ? 57 I[56] -166408.84 -657.52 -11263.58 ? ? 57 J[57] -166977.54 3188.63 -17477.66 ? 58 I[57] -165905.83 19290.89 -14987.65 ? 58 J[58] -165722.85 20081.62 -30597.95 ? 59 I[58] 3607.76 -1172.33 -2552.18 ? 59 J[59] 4767.03 95.83 -5325.3 ? ? 60 I[59] 2487.4 112.26 2161.4 ? 60 J[60] 1306.08 1379.48 4744.25 ? 61 I[60] -166854.77 -19609.03 26649.26 61 J[61] -167054.05 -18819.8 41953.54 共 55 页 第 17 页 毕业设计报告 中跨底板纵向预应力束和剩余次中跨底板纵向预应力束。中跨合龙完成后的全桥恒载 内力: 中跨合拢阶段累计内力表 单元 位置 轴向 (kN) 剪力-z (kN) 弯矩-y (kN*m) ? 1 I[1] 0.6 0 0 ? 1 J[80] -39894.72 9846.95 -16469.74 ? ? 2 I[80] -39897.37 5083.6 -16469.73 ? 2 J[2] -44240.87 294.92 -24587.08 ? 3 I[2] -44164.41 287.36 -24508.83 ? 3 J[3] -52283.74 -242.95 -30612 ? 4 I[3] -52039.89 -248.69 -24979.58 ? ? 4 J[4] -52500.07 -175.66 -24015.76 ? 19 I[18] -165525.04 -802.56 19065.55 ? 19 J[19] -166139.51 3036.28 13388.14 ? 20 I[19] -165086.31 19058.36 15867.13 装 20 J[20] -164904.11 19848.23 435.63 ? ? 21 I[20] -161727.73 19837.14 -23879.26 ? 21 J[21] -161177.89 21079.08 -51055.31 ? 22 I[21] -163392.32 -22036.33 -44236.54 ? 22 J[22] -163926.45 -20795.33 -15907.41 订 23 I[22] -167114.03 -20806.5 8803.34 ? ? 23 J[23] -167288.81 -20017.33 24932.66 ? 24 I[23] -168419.13 -3778.69 22409.88 ? 24 J[24] -167779.87 53.83 29889.26 ? 39 I[38] -62442.82 -537.42 -475.05 线 39 J[39] -62250.55 -224.58 133.31 ? ? 40 I[39] -62336.6 -224.8 15.37 ? 40 J[40] -62199.69 2.02 291.62 ? 41 I[40] -62199.69 2.02 291.62 ? 41 J[41] -62309.5 228.72 54.77 ? 42 I[41] -62223.51 228.5 172.62 ? ? 42 J[42] -62355.1 541.11 -348.21 ? 58 I[57] -165049.88 20019.73 17427.83 ? 58 J[58] -164883.15 20809.56 1322.04 ? 59 I[58] -161707.54 20798.47 -22990.78 ? 59 J[59] -161183.62 22040.38 -51290.33 ? 60 I[59] -163398.35 -21082.7 -44470.93 60 J[60] -163958.42 -19841.65 -17255.68 共 55 页 第 19 页 毕业设计报告 61 I[60] -167146.97 -19852.82 7457.82 61 J[61] -167337.25 -19063.59 22918.67 77 I[76] -52313.64 149.31 -23223.4 77 J[77] -51836.58 211.91 -24104.23 78 I[77] -52077.64 206.03 -29704.31 ? 78 J[78] -44149.07 -795.3 -22976.76 ? 79 I[78] -44224.03 -803.13 -23053.07 ? 79 J[81] -40099.86 -5984.32 -13436.73 ? 80 I[81] -40097.05 -10744.57 -13436.74 ? 80 J[79] 0.51 0 0 ? ? ? ? ? ? ? ? (a)弯矩图 装 ? ? ? ? ? 订 ? ? (b)剪力图 ? ? ? 线 ? ? ? ? (c)轴力图 ? ? ? 图4.6 中跨合拢阶段累计内力图 ? ? ? ? 4.3.5桥面铺装阶段内力 ? 桥面铺装、等桥面系安装完毕大桥建成后的全桥恒载内力: ? 桥面铺装阶段累计内力表 共 55 页 第 20 页 毕业设计报告 单元 位置 轴向 (kN) 剪力-z (kN) 弯矩-y (kN*m) 1 I[1] 0.54 0 0 1 J[80] -39836.74 9843.66 -16447.91 2 I[80] -39838.63 4515.7 -16447.91 2 J[2] -44149.36 -220.45 -23670.56 ? 10 I[9] -96467.8 4262.95 4161.9 ? 10 J[10] -97043.51 5560.37 -13669.12 ? 21 I[20] -162054.7 21209.83 -50883.04 ? 21 J[21] -161565.12 22486.99 -79615.87 ? 22 I[21] -163785.49 -23431.13 -72779.47 ? ? 22 J[22] -164256.18 -22154.92 -42919.47 ? 33 I[32] -101711.2 -6456.28 7582.99 ? 33 J[33] -101311.67 -5360.67 28556.29 ? 40 I[39] -61851.61 -230.56 3313.81 ? 40 J[40] -61719.83 2 3581.85 ? ? 41 I[40] -61719.83 2 3581.85 装 41 J[41] -61825.71 234.44 3351.43 ? 48 I[47] -101140.36 5361.03 28768.19 ? 48 J[48] -101680.32 6461.05 7534.55 ? 59 I[58] -162032.91 22158 -50013.05 ? ? 59 J[59] -161571 23435.13 -79847.7 订 60 I[59] -163791.68 -22490.57 -73010.61 ? 60 J[60] -164290.08 -21214.3 -44242.83 ? 71 I[70] -97115.6 -5563.43 -13906.11 ? 71 J[71] -96592.99 -4269.04 3845.74 ? ? 79 I[78] -44133.75 -286.85 -22140.43 线 79 J[81] -40041.18 -5415.64 -13421.85 ? 80 I[81] -40039.21 -10740.53 -13421.85 ? 80 J[79] 0.46 0 0 ? ? ? ? ? ? ? ? ? (a)弯矩图 ? ? 共 55 页 第 21 页 毕业设计报告 ? (b)剪力图 ? ? ? ? ? ? ? ? (c)轴力图 ? ? ? 图4.7 桥面铺装阶段累计内力图 ? 装 ? 4.3.6支座位移引起的内力计算方法及结果 ? ? 由于各个支座处的竖向支座反力和地质条件的不同引起支座的不均匀沉降，连续 ? 体系是一种对支座不均匀沉降特别敏感的结构，所以由它引起的内力是构成内力的重? 订 要组成部分. ? 按矩阵位移法求解支座沉降次内力。在桥梁设计中，支座沉降工况的选取是应慎? ? 重考虑的问题。一般应综合考虑桥址处的地质、水文等情况，根据已建桥梁的设计经 ? 验来定。有时需选取几种沉降工况计算，这样就存在一个工况组合的问题。程序一般? 对每一个截面挑最不利的工况内力值作为沉降次内力。 线 ? 具体计算方法是:三跨连续梁的四个支点中的每个支点分别下沉5mm其余的支? 点不动，所得到的内力进行叠加，取最不利的内力范围。 ? ? 4.4活载内力计算 ? (1)影响线的计算 ? ? 将单位荷载P=1作用在各桥面的节点上，求得结构的变形及内力，可得 ? 位移影响线和内力影响线。 ? ? (2)汽车加载 ? 挂车、履带车全桥只考虑一辆。汽车荷载是由主车和重车组成的车队， ? ? 共 55 页 第 22 页 毕业设计报告 车距又受到约束，求其最大、最小效应是个较复杂的问题。这种情况下，车辆数和车 距都是未知参数，随具体影响线而变化，问题归结为求具有多个变量的函数在约束条 件下的极值。此问题的解决借助于计算机程序完成。 4.4.1活载因子的计算 ? 桥梁结构的基频反映了结构的尺寸、类型、建筑材料等动力特性内容，它直接反? 映了冲击系数与桥梁结构之间的关系。不管桥梁的建筑材料、结构类型是否有差别，? ? 也不管结构尺寸与跨径是否有差别，只要桥梁结构的基频相同，在同样条件的汽车荷? 载下，就能得到基本相同的冲击系数。 ? ? 桥梁的自振频率(基频)宜采用有限元方法计算，对于连续梁结构，当无更精确? 方法计算时，也可采用下列公式估算: ? ? EI13.616? c,f12? ,2lmc? 装 ? EI23.651c,f? 22,2lmc? ? ? mGg,/c订 ? ? m式中 —结构的计算跨径(); l? 2? Nm/ —结构材料的弹性模量(); E? 4mI —结构跨中截面的截面惯矩(); 线 c ? m —结构跨中处的单位长度质量(kgm/)，当换算为重力计算时，其单c? 22Nsm/位应为(); ? ? G—结构跨中处延米结构重力(); Nm/ ? 2—重力加速度，。 gms,9.81(/)g? ? f计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用;计算连续梁的冲1? f击力引起的负弯矩效应时，采用 2? ? μ值可按下式计算: ? 当,1.5Hz时， μ=0.05 f? ? lnf 当1.5Hz??14Hz时， μ=0.1767-0.0157 f 当,14Hz时， μ=0.45 f 共 55 页 第 23 页 毕业设计报告 式中 ——结构基频(Hz)。 f 求得:正弯矩效应: 0.3157 ,, 1 负弯矩效应: 0.413 ,,2 FACTOR=(1+μ)nηξ‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎‎ ? 式中 1+μ—冲击系数; ? n—车道数; ? ? η—车道折减系数; ? ξ—偏载系数。 ? ? 4.4.2横向分布系数的考虑 ? 荷载横向分布指的是作用在桥上的车辆荷载如何在各主梁之间进行分配，或者说? ? 各主梁如何分担车辆荷载。因为截面采用单箱单室时，可直接按平面杆系结构‎‎进行活 ? 载内力计算，无须计算横向分布系数，所以全桥采用同一个横向分配系数。 ? 4.5荷载组合 ? 装 (1)正常使用极限状态的内力组合: ? 考虑三种组合: ? ? 组合?:基本可变荷载(平板挂车或履带车除外)的一种或几种，与永久荷载的一种? 或几种组合。 ? 订 组合?:基本可变荷载(平板挂车或履带车除外)的一种或几种，与永久荷载的一种? 或几种，与其他可变荷载的一种或几种组合。 ? ? 组合?:平板挂车或履带车与结构重力，预应力，土的重力及土侧压力中的一种或几 ? 种相组合。 ? 线 (2)承载能力极限状态的内力组合: ? 当结构重力产生的效应与汽车(或挂车或履带车)荷载产生的效应同号时: ? ? 1.2S+1.4S` GQ1? 1.2S+1.1S`` GQ1? ? 1.1S+1.3S`+1.3SGQ1Q2 ? 另外再按规定相应的提高。 ? 当结构重力产生的效应与汽车(或挂车或履带车)荷载产生的效应异号时: ? ? 0.9S+1.4S` GQ1? 0.9S+1.1S`` ? GQ1? 0.8S+1.3S`+1.3SGQ1Q2 共 55 页 第 24 页 毕业设计报告 ? (a)弯矩图 ? ? ? ? ? ? ? ? ? (b)剪力图 ? ? ? 装 ? ? ? ? (c)轴力图 ? 订 图4.8 极限承载能力状态下内力图 ? ? ? ? 第五章 预应力钢束的估算与布 置? 线 5.1钢束估算 ? 根据《预规》(JTG D62-2004)规定，预应力梁应满足弹性阶段(即使用阶段)? ? 的应力要求和塑性阶段(即承载能力极限状态)的正截面强度要求。 ? 5.1.1按承载能力极限计算时满足正截面强度要求: ? ? 预应力梁到达受弯的极限状态时，受压区混凝土应力达到混凝土抗压设计强度， ? 受拉区钢筋达到抗拉设计强度。截面的安全性是通过截面抗弯安全系数来保证的。 ? ? (1)对于仅承受一个方向的弯矩的单筋截面梁，所需预应力筋数量按下式计算， ? 如下图: ? ? ? 共 55 页 第 25 页 毕业设计报告 fxcd h0 ? ? ? ? Nd ? ? ? N,0 ， N,fbx,nAf? ,cdppd ? M,M ， M,fbx(h,x/2),PPcd0? 解上两式得: ? ? M22P? xhh,,,受压区高度 00装 fbcd? ? MPn, 预应力筋数 ? Af(h,x/2)ppd0? ? ,,M2fbp2cd,,订 n,h,h,或 00,,Affb? Ppdcd,,? M式中 —截面上组合力矩。 ? P ? f—混凝土抗压设计强度; cd? f—预应力筋抗拉设计强度; pd线 ? A—单根预应力筋束截面积; p? b—截面宽度 ? ? (2)若截面承受双向弯矩时，需配双筋的，可据截面上正、负弯矩按上述方法分? 别计算上、下缘所需预应力筋数量。这忽略实际上存在的双筋影响时(受拉区和受压? ? 区都有预应力筋)会使计算结果偏大，作为力筋数量的估算是允许的。 ? 5.1.2按正常使用极限状态的应力要求计算 ? ? 规范(JTJ D62-2004)规定，截面上的预压应力应大于荷载引起的拉应力，预压? 0.5f应力与荷载引起的压应力之和应小于混凝土的允许压应力(为)，或为在任意阶ck? ? 段，全截面承压，截面上不出现拉应力，同时截面上最大压应力小于允许压应力。 写成计算式为: 共 55 页 第 26 页 毕业设计报告 Mmin 对于截面上缘 (1) ,，,0p上W 上 M max (2) ,，,0.5fck上p W上? ? Mmax,,,0对于截面下缘 (3) ? p下W下? ? Mmin? ,,,0.5f (4) 下pck? W下 ? ? ,其中，—由预应力产生的应力，W—截面抗弯模量，—混凝土轴心抗压标准强fpck? ? 度。M、Mmin项的符号当为正弯矩时取正值，当为负弯矩时取负值，且按代数值取max? ? 大小。 装 一般情况下，由于梁截面较高，受压区面积较大，上缘和下缘的压应力不是控制? ? 因素，为简便计，可只考虑上缘和下缘的拉应力的这个限制条件(求得预应力筋束数 ? 的最小值)。 ? ? Mmin,,,公式(1)变为 (5) 订 p上W上? ? Mmax? ,,公式(3)变为 (6) p下W? 下 ? ,,由预应力钢束产生的截面上缘应力和截面下缘‎‎应力分为三种情况讨论: p下p上线 ? a. 截面上下缘均配有力筋Np上和N正负弯矩，由力筋Np在截面上下以抵抗上和下pNp? ? 下缘产生的压应力分别为: ? ? NNeNNep上p上上p下p下下，，,,, (7) ? p上AWAW上上? ? NNeNNep上p上上p下p下下? ,，，,, (8) p下AWAW? 下下 ? ? 将式(5)、(6)分别代入式(7)、(8)，解联立方程后得到 ? M(e,K),M(K，e)maz下下min下上N, (9) p上(K，K)(e，e)下下上上 共 55 页 第 27 页 毕业设计报告 M(e，K),M(K，e)maz下下min上上 N, (10) p下(K，K)(e，e)下下 上上 令 N,nA,N,nA, ppep下下ppe上上p ? 代入式(9)、(10)中得到 ? MeKMKe,,，()()1? 下下下上maxminn (11) ,,上? KKeeA,，，()()下下ppe上上? ? MKeMKe，，,()()1下上上上maxminn (12) ,,? 下KKeeA,，，()()下下ppe上上? ? 式中 A—每束预应力筋的面积; p? ? ,f —预应力筋的永存应力(可取0.5~0.75估算); pepd? ? e—预应力力筋重心离开截面重心的距离; 装 ? K—截面的核心距; ? ? 混凝土截面面积，取有效截面计算。 A— ? ? WW下上,K,K 下上订 AA? ? b. 当截面只在下缘布置力筋Np下以抵抗正弯矩时 ? ? M1minn,, 当由上缘不出现拉应力控制时: (13) 下? eKA,,下下ppe线 ? M1max? n,, 当由下缘不出现拉应力控制时: (14) 下eKA,，? 下ppe上? c. 当截面中只在上缘布置力筋 N以抵抗负弯矩时: 上? ? M1min? n,,, 当由上缘不出现拉应力控制时 (15) 上eKA,，? 下ppe上? ? M1maxn,,, 当由下缘不出现拉应力控制时 (16) 上? eKA,,，下ppe上? ? 当按上缘和下缘的压应力的限制条件计算时(求得预应力筋束数的最大值)。可由 前面的式推导得: 共 55 页 第 28 页 毕业设计报告 MeKMKeWWe,(，),(,)，(，)fmax下min下下下下cd上上 n (17) ,,上KKeeA,(，)(，)ppe下下 上上 MKeMKeWWe(，)，(,)，(，)f min下max下下cd上上上上n (18) ,,下 KKeeA,(，)(，)ppe下下上上? '? 有时需调整束数，当截面承受负弯矩时，如果截面下部多配根束，则上部束n下? '也要相应增配根，才能使上缘不出现拉应力，同理，当截面承受正弯矩时，如果n上? ''? 截面上部多配根束，则下部束也要相应增配根。其关系为: nn下上? e,K下下? ''当承受时， n,nMmin下上? k，e下上? ? e,K''上上n,n当承受M时， 下? max上k，e下上? ? 5.2预应力钢束布置 装 ? 连续梁预应力钢束的配置不仅要满足《桥规》(TB10002.3—99)构造要求，还应? ? 考虑以下原则: ? 1、应选择适当的预应力束的型式与锚具型式，对不同跨径的梁桥结构，要选用? 订 预加力大小恰当的预应力束，以达到合理的布置型式。 ? 2、应力束的布置要考虑施工的方便，也不能像钢筋混凝土结构中任意切断钢筋? ? 那样去切断预应力束，而导致在结构中布置过多的锚具。 ? 3、预应力束的布置，既要符合结构受力的要求，又要注意在超静定结构体系中? 线 避免引起过大的结构次内力。 ? 4、预应力束的布置，应考虑材料经济指标的先进性，这往往与桥梁体系、构造? 尺寸、施工方法的选择都有密切关系。 ? ? 5、预应力束应避免合用多次反向曲率的连续束，因为这会引起很大的摩阻损失，? 降低预应力束的效益。 ? ? 6、预应力束的布置，不但要考虑结构在使用阶段的弹性力状态的需要，而且也? 要考虑到结构在破坏阶段时的需要。 ? ? 7、纵向预应力索为结构主要受力钢筋,为了设计和施工方便,进行对称布束,锚头? 尽量靠近压应力区. ? ? 8、应留有一定数量的备用管道，一般占总数的1%。 9、钢束在横断面中布置时‎‎直束靠近顶板位置,直接锚固在齿板上,弯束布置在腹板 共 55 页 第 29 页 毕业设计报告 上,便于下弯锚固. 常用锚具尺寸 波纹管 螺旋筋 千斤顶 锚具最小布 锚垫板径 锚具型号 圈数 ? 寸mm 外/内圈径mm 型号 置间距mm ? mm ? OVM15-5 180 62/55 170 4 Ycw100 200 ? OVM15-7 200 77/70 240 6 Ycw150 230 ? OVM15-9 230 87/80 270 6 Ycw250 260 ? ? VM15-12 270 97/90 330 7 Ycw250 290 ? OVM15-19 320 107/100 400 8 Ycw400 420 ? OVM15-27 370 127/120 470 8 Ycw650 490 ? YM15-5 165 67/60 170 5 YDC1500 210 ? YM15-7 190 77/70 190 5 YDC1500 230 ? ? YM15-9 215 87/80 210 6 YDC2000 270 装 YM15-12 250 92/85 250 6 YDC2500 320 ? YM15-15 290 102/95 320 6 YDC3200 370 ? YM15-17 300 107/100 340 7 YDC4200 400 ? YM15-19 300 107/100 350 7 YDC4200 420 ? YM15-24 320 117/110 400 7 YDC5200 460 ? 订 ? ? ? ? ? 线 ? ? ? ? ? ? ? ? ? 边跨钢筋立面布置图 ? ? ? ? 共 55 页 第 30 页 毕业设计报告 ? ? ? ? ? ? 边跨钢筋平面布置图 ? ? ? ? ? ? ? 装 ? ? ? ? ? 订 1/2中跨钢筋立面布置图 ? ? ? ? ? 线 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 1/2中跨钢筋平面布置图 ? ? 图5.1 本推荐桥型预应力钢筋布置图 ? 共 55 页 第 31 页 毕业设计报告 5.3预应力损失 根据《桥规》(JTG D62-2004)第6.2.1条规定，预应力混凝土构件在正常使用极 限状态计算中，由于施工中预应力索的张拉采用后张法，应考虑由下列因素引起的预 应力损失: ? ? 预应力钢筋与管道壁之间的摩擦 σl4 ? 锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩 σl2 ? 预应力钢筋与台座之间的温差 σ? l3 ? 混凝土的弹性压缩 σl4 ? 预应力钢筋的应力松弛 σ? l5 ? 混凝土的收缩和徐变 σ l6? 预应力损失包括: 摩阻损失、锚具变形及钢筋回缩、混凝土的弹性压缩、预应? ? 力筋的应力松弛、混凝土的收缩与徐变等。 ? 5.3.1摩阻损失 装 ? 摩阻损失指的是预应力筋与管道间的摩察损失δs1,由规定，按以下公式计算: ? ? ,(,,，kx),,,[1,e]l1con? ? 订 fσ——张拉钢筋时锚下的控制应力(=0.75), con? pk ? μ——预应力钢筋与管道壁的摩擦系数 ? θ——从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和，以rad计， ? ? k——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 线 x——从张拉端至计算截面的管道长度,以米计。 ? ? 系数k及μ的值 ? 管道类型 K μ ? 橡胶管抽芯成型的管道 0.0015 0.55 ? ? 铁皮套管 0.0030 0.35 ? 金属波纹管 0.0020,0.0030 0.20,0.26 ? 5.3.2. 锚具变形损失 ? ? 锚具变形，钢筋回缩和拼装构件的接缝压缩损失δs2，在计算接缝压缩引起的应? 力损失时，认为接缝在第一批钢束锚固后既完成全部变形量，以后锚固得各批钢束对? ? 该接缝不再产生压缩。可按下式计算: 共 55 页 第 32 页 毕业设计报告 ,l,,E,l2P l ,l——锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩值;统一取6mm. ? ? L——预应力钢筋的有效长度; ? E——预应力钢筋的弹性模量。取195GPa。 P? 5.3.3. 混凝土的弹性压缩损失 ? ? 后张法构件采用分批张拉时，先张拉是钢束由于张拉后批钢束所产生的混凝? 土弹性压缩引起的应力损失，可按下式计算: ? ? ? ,,,,,,l4EPpc? ? ? ,, ——在先张拉钢筋重心处，由后张拉各批钢筋而产生的混凝土法向应力; ,pc装 ? ,——预应力钢筋与混凝土弹性模量比。 EP? ,,若逐一计算的值则甚为繁琐，可采用下列近似计算公式 ,pc? ? N1,? ,,,,，l4EPPC订 2N? ? ? N——计算截面的分批张拉的钢束批数。 ? Ne,,NMpn1P? ,,,,，y,y钢束重心处混凝土法向应力: PCnn,,线 AIInnn,,? ? 式中M1为自重弯矩。 ? ,,注意此时计算Np时应考虑摩阻损、锚具变形及失钢筋回缩的影响。预应l1l2? 力损失产生时，预应力孔道还没压浆，截面特性取静截面特性(即扣除孔道‎‎部他的影? ? 响)。 ? 对悬臂拼装结构，作如下近似假设，可使先张拉钢束重心处由后张拉各批钢束产? ? 生的混凝土法向应力计算简化: ? (1)每悬臂拼装一段，相应张拉一批力筋;假设每批张拉预应力都相同，且都作? ? 用在全部预应力重心处; ? (2)在同一计算截面上，每一悬拼梁段自重所产生的自重弯矩都假设相等。 5.3.4预应力筋的引力松弛损失 共 55 页 第 33 页 毕业设计报告 预应力筋的引力松弛损失指的是由钢绞线组成的预应力钢束，在采用 超张拉方法施工中，由钢绞线松弛引起的损失终极值。此项应力损失可根据〈〈公路 钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉〉JTG D62—2004 表6.2.6 条的规定，按 下列公式计算。 ? 对于钢丝、钢绞线，本设计中采用: ? ,pe? ,=ψ?ξ(MPa) (0.52,0.26),l5pe? fpk? ? 式中:ψ——张拉系数，一次张拉时，ψ=1.0;超张拉时，ψ=0.9; ? ξ——钢筋松弛系数，I级松弛(普通松弛)，ξ=1.0;II级松弛 ? ? (低松弛)，ξ=0.3; ? ,,,,,, ——传力锚固时的钢筋应力，对后张法构件= ---; pepel2l4conl1? ,,,对先张法构件，? =-。 pel2con ? 5.3.5收缩徐变损失 装 由混凝土收缩和徐变引起的预应力钢筋应力损,，这种损失可失由以下公式计? l6? 算: ? ,,,,0.9[(,)，(,)]Etttt? pcsEPpc00,(), (5.1.5-1) tl6? 1，15,,ps订 ? ',,,,0.9[(,)，(,)]EttttpcpcsEP00'? , (5.1.5-2) (),lt6''1，15,,ps? ? ''A，A? A，Apsps',,,, (5.1.5-3) 线 AA? ? '22eepsps,? ,1，,,,1， (5.1.5-4) 22ii? ? ',(t)式中:、,(t)——构件受拉、受压全部纵向钢筋截面重心处由混凝土收缩、l6l6? ? 徐变引起的预应力损失; ? ',, 、——构件受拉、受压全部纵向钢筋截面重心处由预习应力产生的混pcpc? ? 凝土法向应力; ? 2i,I/Ai ——截面回转半径，，后张法采用净截面特性 ? '22ee 、——构件受拉区、受压区纵向普通钢筋截面重心至构件截面重心的距? psps 离; 共 55 页 第 34 页 毕业设计报告 ——预应力钢筋传力锚固龄期为，计算考虑的龄期为t时的混凝土徐t,(t,t)0cs0 变，其终极值可按〈〈公土及预应力混凝土桥涵设计 ——加载龄期为，计算考虑的龄期为t时的徐变系数，可按〈公路钢t,(t,t)00 筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〉〉JTG D62—2004 中表6.2.7取用. ? 5.4预应力计 算 ? (使用阶段扣除全部损失的有效预应力值) ,,,,,,,,,，，，，()peconlllll12456? ? (张拉锚固阶段的有效预应力) ,,,,(,，,，,)1conl1l2l4? 5.5施工阶段应力验算 ? ? 阶段施工组合应力表 ? ? 单最大/最大应力值 容许应力 位置 阶段 验算 ? 元 最小 (kN/m^2) (kN/m^2) ? 4 I[3] 最大 中跨合龙 OK 6057.0274 18144 ? 4 I[3] 最小 中跨合龙 OK 1669.63 -1484 ? 4 J[4] 最大 中跨合龙 OK 6007.8634 18144 装 ? 4 J[4] 最小 中跨合龙 OK 1795.1747 -1484 ? 5 I[4] 最大 中跨合龙 OK 9204.4089 18144 ? 5 I[4] 最小 14# OK -251.7643 -1484 ? 5 J[5] 最大 中跨合龙 OK 9203.3247 18144 ? 5 J[5] 最小 14# OK -61.6744 -1484 订 ? 10 I[9] 最大 边跨合龙 OK 8885.6029 18144 ? 10 I[9] 最小 9# OK 0.0223 -1484 ? 10 J[10] 最大 中跨合龙 OK 9189.3113 18144 ? 10 J[10] 最小 9# OK -183.9248 -1484 ? 18 I[17] 最大 14# OK 12518.0904 18144 线 ? 18 I[17] 最小 1# OK 0.0411 -1484 ? 18 J[18] 最大 14# OK 11734.867 18144 ? 18 J[18] 最小 1# OK -90.1193 -1484 ? 19 I[18] 最大 14# OK 11626.5108 18144 ? 19 I[18] 最小 1# OK -1.6135 -1484 ? ? 19 J[19] 最大 14# OK 11097.2852 18144 ? 19 J[19] 最小 0# OK -42.572 -1484 ? 24 I[23] 最大 14# OK 10892.7944 18144 ? 24 I[23] 最小 0# OK -42.5941 -1484 ? 24 J[24] 最大 14# OK 11409.7328 18144 ? ? 24 J[24] 最小 1# OK -1.6986 -1484 25 I[24] 最大 14# OK 11516.8486 18144 25 I[24] 最小 1# OK -90.1638 -1484 共 55 页 第 35 页 毕业设计报告 25 J[25] 最大 14# OK 12282.4404 18144 25 J[25] 最小 1# OK 0.0414 -1484 33 I[32] 最大 14# OK 8884.4814 18144 33 I[32] 最小 9# OK -183.9538 -1484 33 J[33] 最大 桥面铺装 OK 10472.4007 18144 ? 33 J[33] 最小 9# OK 0.0223 -1484 ? 38 I[37] 最大 桥面铺装 OK 8051.0424 18144 ? 38 I[37] 最小 14# OK -60.7323 -1484 ? 38 J[38] 最大 桥面铺装 OK 8198.5787 18144 ? 38 J[38] 最小 14# OK -252.3109 -1484 ? ? 40 I[39] 最大 桥面铺装 OK 5984.4589 18144 ? 40 I[39] 最小 桥面铺装 OK 4917.395 -1484 ? 40 J[40] 最大 桥面铺装 OK 5997.5571 18144 ? 40 J[40] 最小 桥面铺装 OK 4875.7164 -1484 ? 41 I[40] 最大 桥面铺装 OK 5997.5571 18144 ? ? 41 I[40] 最小 桥面铺装 OK 4875.7164 -1484 装 41 J[41] 最大 桥面铺装 OK 5985.6446 18144 ? 41 J[41] 最小 桥面铺装 OK 4910.8634 -1484 ? 48 I[47] 最大 桥面铺装 OK 10472.4994 18144 ? 48 I[47] 最小 9# OK 0.0223 -1484 ? ? 48 J[48] 最大 14# OK 8884.4817 18144 订 48 J[48] 最小 9# OK -183.9538 -1484 ? 56 I[55] 最大 14# OK 12517.7401 18144 ? 56 I[55] 最小 1# OK 0.0411 -1484 ? 56 J[56] 最大 14# OK 11734.5722 18144 ? ? 56 J[56] 最小 1# OK -90.1193 -1484 线 57 I[56] 最大 14# OK 11626.2163 18144 ? 57 I[56] 最小 1# OK -1.6135 -1484 ? 57 J[57] 最大 14# OK 11097.0252 18144 ? 57 J[57] 最小 0# OK -42.572 -1484 ? ? 62 I[61] 最大 14# OK 10893.0543 18144 ? 62 I[61] 最小 0# OK -42.5941 -1484 ? 62 J[62] 最大 14# OK 11410.0271 18144 ? 62 J[62] 最小 1# OK -1.6986 -1484 ? 63 I[62] 最大 14# OK 11517.1432 18144 ? ? 63 I[62] 最小 1# OK -90.1638 -1484 ? 63 J[63] 最大 14# OK 12282.7904 18144 ? 63 J[63] 最小 1# OK 0.0414 -1484 71 I[70] 最大 中跨合龙 OK 9215.6328 18144 共 55 页 第 36 页 毕业设计报告 71 I[70] 最小 9# OK -183.9248 -1484 71 J[71] 最大 边跨合龙 OK 8869.97 18144 71 J[71] 最小 9# OK 0.0223 -1484 76 I[75] 最大 中跨合龙 OK 9115.6814 18144 76 I[75] 最小 14# OK -62.5176 -1484 ? 76 J[76] 最大 中跨合龙 OK 9079.5688 18144 ? 76 J[76] 最小 14# OK -252.6114 -1484 ? 77 I[76] 最大 中跨合龙 OK 5921.8316 18144 ? 77 I[76] 最小 中跨合龙 OK 1860.2222 -1484 ? 77 J[77] 最大 中跨合龙 OK 5962.6678 18144 ? ? 77 J[77] 最小 中跨合龙 OK 1741.1488 -1484 ? 第六章 次内力验算 ? ? 6.1徐变次内力的计算 ? 静定结构由混凝土的徐变不会产生徐变次内力。 ? ? 对于超静定结构，由于冗力的存在，混凝土徐变受到多余约束的制约，从而引起徐变装 次内力，徐变次内力的存在使结构的内力重分布，重分布后的内力可按规范方法进行? 计算。 ? ? 实际上，徐变次内力是由于体系转换(即从静定结构到超静定结构)而产生的，? 因此在施工时应尽量避免反复的体系转换次数。 ? 订 6.2 预加力引起的二次力矩 ? 预加力所引起的二次力矩仅考虑超静定钢束。静定结构该项为零，超定结构该项? ? 不为零。 ? 6.3 温度次内力的计算 ? 线 温度次内力的计算公式按下式计算: ? 1、温差应力 ? ? 0 N=A1tαE h? t ? o 0 M=- N.e ? tt? o'? M=M+ M ttt? ? 0式中 N—桥面板重心处由温差引起的纵向力; t? ? A—桥面板截面面积; 1? t—温度差; α—混凝土线膨胀系数，按《公路桥涵设计通用规范》 JTG D60—2004 共 55 页 第 37 页 毕业设计报告 的规定采用; E— 混凝土弹性模量; h e=桥面板重心至换算截面重心轴的距离，重心轴以上取正值，以下取负值; o 对全截面0 M—N产生的初弯矩; ? tt? ' 对全截面0? M—N产生的二次弯矩; tt? ? 对全截面0 M—N产生的总弯矩; tt? ? 由于箱形截面计算过于复杂，计算时我们可以先把它换算成工字形截面，只要保? 证面积相等，惯性矩相等即可。 ? ? ? ? ? 装 ? ? (a)系统温度升温弯矩图 ? ? ? 订 ? ? ? (b)系统温度降温弯矩 ? ? 线 ? ? ? ? ? (c)梁截面温度变化弯矩 ? ? ? 图6.1 温度次内力图 ? ? ? ? ? 共 55 页 第 38 页 毕业设计报告 第七章 桥梁内力组合 7.1内力组合的原则 公路桥涵结构设计应考虑结构上可能同时出现的作用，按承载能力极限状态和正 常使用极限状态进行作用效应组合，取其最不利效应组合进行设计: ? ? 1 只有在结构上可能同时出现的作用，才进行其效应组合。当结构或结构构件需? 做不同受力方向的验算时，则应以不同方向的最不利的作用效应进行组合。 ? 2 当可变作用的出现对结构或结构构件产生有利影响时，该作用不应参与组合。 ? ? 3 施工阶段作用效应的组合，应按计算需要及结构所处条件而定，结构上的施工? 人员和施工机具设备均应作为临时荷载加以考虑。 ? ? 4 多个偶然作用不同时参与组合。 ? 7.2 承载能力极限状态下的效应组合 ? ? 公路桥涵结构按承载能力极限状态设计时，应采用以下两种作用效应组合:基本? 组合和偶然组合。 装 ? 基本组合是永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表? 达式为: ? ? mn ,,,,,,SSSS,，，() ? ,,0011udGiGikQQkcQjQjk,,12ij订 ? mn? ,,,SSSS,，，()或 ,,001udGidQdcQjd? ,,12ij? ? S式中 —承载能力极限状态下作用基本组合的效应组合设计值; ud 线 , —结构重要性系数，按《通规》JTG D60-2004表1.0.9规定的结构设计安全等0? ? 级采用，对应于设计安全等级一级、二级和三级分别取1.1、1.0和0.9; ? , —第个永久作用效应的分项系数，应按《通规》JTG D60-2004表4.1.6的iGi? 规定采用; ? ? SS 、—第个永久作用效应的标准值和设计值; iGikGid? ,, —汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)的分项系数，取=1.4。当某? Q1Q1? 个可变作用在效应组合中其值超过汽车荷载效应时，则该作用取代汽车? 荷载，其分项系数应采用汽车荷载的分项系数;对专为承受某作用而设置? ? 的结构或装置，设计时该作用的分项系数取与汽车荷载同值;计算人行? 道板和人行道栏杆的局部荷载，其分项系数也与汽车荷载取同值; SS 、—汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)的标准值和设计值; Qk1Qd1 共 55 页 第 39 页 毕业设计报告 ,—在作用效应组合中除汽车荷载效应(含汽车冲击‎‎力、离心力)、风荷载外Qj 的其他第个可变作用效应‎‎的分项系数，取,=1.4，但风荷载的分项系j Qj 数取,=1.1; Qj SS、—在作用效应组合中除汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)外QjkQjd ? 个可变作用效应的标准值和设计值; 的其他第j? ,—在作用效应组合中除汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)外的其他c? ? 可变作用效应的组合系数，当永久作用与汽车荷载和人群荷载(或其他 ? 一种可变作用)组合时，人群荷载(或其他一种可变作用)的组合系数取? ? ,=0.80;当除汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)外尚有两种其他c? ,可变作用参与组合时，其组合系数取=0.70;尚有三种可变作用参与组c? ,? 合时，其组合系数取=0.60;尚有四种及多于四种的可变作用参与组合c ? ,时，取=0.50。 c? 7.3 正常使用极限状态下的效应组合 ? 装 公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，采用以下两? 种效应组合: ? ? (1) 作用短期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用频率值效应相组合，? 其效应组合表达式为: ? 订 mn ? SSS,，, ,,sdGikjQjk1,,ij11? ? S式中 —作用短期效应组合设计值; sd? ? ,, —第个可变作用效应的频率值系数，汽车荷载(不计冲击力)=0.7，j1j1线 ,,,人群荷载=1.0，风荷载=0.75，温度梯度作用=0.8，其他作用111? ? ,=1.0; 1? ,S—第个可变作用效应的频率值。 j1jQjk? ? (2)作用长期效应组合。永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合， ? 其效应组合表达式为: ? mn? SSS,，, ,,ldGikjQjk2? ,,ij11? ? ? ? 共 55 页 第 40 页 毕业设计报告 第八章 主梁截面验算 预应力混凝土梁从预加力开始到承载破坏，需经受预加应力、使用荷载作用、裂 缝出现和破坏等四个受力阶段，为保证主梁受力可靠并予以控制，应对控制截面进行 各个阶段的验算。 ? 8.1 正截面抗弯承载力验算 ? 在承载能力极限状态下，预应力混凝土梁沿着正截面和斜截面都有可能破坏，翼? ? 缘位于受压区的T形截面或I形截面受弯构件，箱形截面受弯构件的正截面承载能力? 可参照T形截面计算 ? ? (1)当符合下列条件时 ? '' fAfbh, (1) ? pdpcdff ? '? b应以宽度为的矩形截面按下面公式计算正截面抗弯承载力: f? x? (2) ,,,()Mfbxh00dcd装 2 ? x混凝土受压区高度应按下式计算: ? '? fAfbx, (3) pdpcdf? ? 截面受压区高度应符合下列要求: 订 ? xh,, (4) b0? ? ''f,,当受压区配有纵向普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受压即()为正时 pdp0? ? '线 xa,2 (5) ? ? 当受压区仅配纵向普通钢筋或配普通钢筋和预应力钢筋，且预应力钢筋受拉即? ''f,,()为负时 ? pdp0 ? '? xa,2 (6) s? ? ''fAfbh,(2)当不符合公式的条件时‎‎，计算中应考虑截面腹板受压的作用，pdpcdff? ? 其正截面抗弯承载力应按下列规定计算: ? ? 'hxf''? ,,,，,,[()()()] (7) Mfbxhbbhhdcdff00022 x此时，受压区高度应按下列公式计算，应应符合(4)、(5)、(6)的要求。 共 55 页 第 41 页 毕业设计报告 '' (8) fAfbxbbh,，,[()]pdpcdff 式中 —桥梁结构的重要性系数，按《预规》JTG D62-2004第5.1.5条的规定采用，,0 本设计为二级，取=1.0; ,0 —弯矩组合设计值; Md? ? —混凝土轴心抗压强度设计值，按《预规》JTG D62-2004表3.1.4采用; fcd ? f —纵向预应力钢筋的抗拉强度设计值，按《预规》JTG D62-2004表3.2.3-2pd? 采用; ? ? A —受拉区纵向预应力钢筋的截面面积; p? —矩形截面宽度或T形截面腹板宽度，本设计应为箱形截面腹板总宽度; b? ? h —截面有效高度，，此处为截面全高; hha,,h00? 'a 、—受拉区、受压区普通钢筋和预应力钢筋的合力点至受拉区边缘、受压a? ? 区边缘的距离; ? ' a—受压区普通钢筋合力点至受压区边缘的距离; 装 s '? h —T形或I形截面受压翼缘厚度; f? 'b —T形或I形截面受压翼缘的有效宽度，按《预规》JTG D62-2004第4.2.2f? ? 的规定采用。 ? 订 正截面抗弯承载力验算 ? 重要性系数×最? 单最大/组合名验结构抗弯承载位置 类型 大弯矩组合? 元 最小 称 算 力(kN*m) ? (kN*m) ? 4 I[3] 最大 cLCB2 FX-MAX OK 41473.2434 131320.3111 线 4 I[3] 最小 cLCB11 FX-MIN OK 12191.5646 131320.3111 ? 4 J[4] 最大 cLCB2 FX-MAX OK 48415.7295 131381.6061 ? 4 J[4] 最小 cLCB11 FX-MIN OK 11315.3265 131381.6061 ? ? 5 I[4] 最大 cLCB2 FX-MAX OK 48415.7295 132057.9202 ? 5 I[4] 最小 cLCB11 FX-MIN OK 11315.3265 132057.9202 ? 5 J[5] 最大 cLCB2 FX-MAX OK 56802.4691 132644.0126 ? 5 J[5] 最小 cLCB11 FX-MIN OK 4226.2572 132644.0126 ? 10 I[9] 最大 cLCB8 MY-MAX OK 93.4234 113164.5884 ? ? 10 I[9] 最小 cLCB5 MY-MIN OK -98357.02 234883.3531 ? 10 J[10] 最大 cLCB8 MY-MAX OK -30088.3972 246708.7632 ? 10 J[10] 最小 cLCB5 MY-MIN OK -139882.9879 246708.7632 ? 18 I[17] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -418070.9944 855541.3159 18 I[17] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -614234.5861 855541.3159 共 55 页 第 42 页 毕业设计报告 18 J[18] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -490434.5374 995607.1253 18 J[18] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -707465.6762 995607.1253 25 I[24] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -486341.3906 1005943.263 25 I[24] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -692705.6316 1005943.263 25 J[25] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -410794.2871 856037.162 ? 25 J[25] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -589066.3521 856037.162 ? 33 I[32] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -4996.9656 243583.7662 ? 33 I[32] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -78716.27 243583.7662 ? 33 J[33] 最大 cLCB8 FX-MAX OK 32854.1005 142542.9166 ? 33 J[33] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -36865.7387 231308.6202 ? ? 38 I[37] 最大 cLCB2 MY-MAX OK 149495.289 204361.2014 ? 38 I[37] 最小 cLCB11 MY-MIN OK 54610.1916 204361.2014 ? 38 J[38] 最大 cLCB2 MY-MAX OK 156131.3245 205911.0854 ? 38 J[38] 最小 cLCB11 MY-MIN OK 60782.8009 205911.0854 ? 40 I[39] 最大 cLCB2 MY-MAX OK 156347.8001 200697.606 ? ? 40 I[39] 最小 cLCB11 MY-MIN OK 61167.101 200697.606 装 40 J[40] 最大 cLCB2 MY-MAX OK 156361.6842 200648.3412 ? 40 J[40] 最小 cLCB11 MY-MIN OK 61252.868 200648.3412 ? 41 I[40] 最大 cLCB2 MY-MAX OK 156361.6842 200648.3412 ? 41 I[40] 最小 cLCB11 MY-MIN OK 61252.868 200648.3412 ? ? 41 J[41] 最大 cLCB2 MY-MAX OK 156346.454 200697.6068 订 41 J[41] 最小 cLCB11 MY-MIN OK 61168.0926 200697.6068 ? 48 I[47] 最大 cLCB8 FX-MAX OK 32744.62 142542.8624 ? 48 I[47] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -36984.5621 231498.7307 ? 48 J[48] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -5124.1356 243618.2866 ? ? 48 J[48] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -78855.239 243618.2866 线 56 I[55] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -411030.2671 855540.4407 ? 56 I[55] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -589355.1323 855540.4407 ? 56 J[56] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -486592.3958 995607.1253 ? 56 J[56] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -693013.2866 995607.1253 ? ? 63 I[62] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -490687.4148 1005943.263 ? 63 I[62] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -707776.0158 1005943.263 ? 63 J[63] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -418310.282 856038.0991 ? 63 J[63] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -614528.2363 856038.0991 ? 71 I[70] 最大 cLCB8 FZ-MAX OK -30222.7113 246648.3078 ? ? 71 I[70] 最小 cLCB5 FZ-MIN OK -140050.3557 246648.3078 ? 71 J[71] 最大 cLCB8 FZ-MAX OK -25.5773 234766.2323 ? 71 J[71] 最小 cLCB5 FZ-MIN OK -98505.3286 234766.2323 76 I[75] 最大 cLCB2 FX-MAX OK 56744.662 132103.3564 共 55 页 第 43 页 毕业设计报告 76 I[75] 最小 cLCB11 FX-MIN OK 4174.7043 132103.3564 76 J[76] 最大 cLCB2 FX-MAX OK 48378.7259 131468.6307 76 J[76] 最小 cLCB11 FX-MIN OK 11282.4186 131468.6307 77 I[76] 最大 cLCB2 FX-MAX OK 48378.7259 130784.8298 77 I[76] 最小 cLCB11 FX-MIN OK 11282.4186 130784.8298 ? 77 J[77] 最大 cLCB2 FX-MAX OK 41445.3135 130664.0374 ? 77 J[77] 最小 cLCB11 FX-MIN OK 12166.7634 130664.0374 ? 8.2 持久状况正常使用极限状态应力验算 ? ? 预应力混凝土连续梁在各个受力阶段均有其不同受力特点。从一开始施加预应? 力，其预应力钢筋和混凝土就开始处于高应力下。为保证构件在各个阶段的安全，除? ? 了要进行强度验算外，还必须对其施工和使用阶段的应力情况分别进行验算。 ? 8.2.1 正截面抗裂验算 ? ? 正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列要求: ? 1)全预应力混凝土构件，在作用(或荷载)短期效应组合下预制构件 ? 装 ,,,,0.850 (1) stpc? ? 分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件 ? ? ,,,,0.800 (2) stpc? 订 2)A类预应力混凝土构件，在作用(或荷载)短期效应组合下 ? ? ,,,,0.7f (3) stpctk? ? 但在荷载长期效应组合下 ? 线 ,,,,0 (4) ltpc? ? ,斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下列要tp? ? 求: ? ? 1)全预应力混凝土构件，在作用(或荷载)短期效应组合下预制构件 ? ? ,,0.6f (5) sttk? ? 现场浇筑(包括预制拼装)构件 ? ? ,,0.4f (6) sttk? 2)A类和B类预应力混凝土构件，在作用(或荷载)短期效应组合下预制构件 共 55 页 第 44 页 毕业设计报告 (7) ,,0.7fsttk 现场浇筑(包括预制拼装)构件 (8) ,,0.5fsttk ? 式中 —在作用(或荷载)短期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应,? st ? 力，按公式(1)计算; ? ? ,—在荷载长期效应组合下构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，按公式? lt ? ? (2)计算; ? , —扣除全部预应力损失后的预加力在构件抗裂验算边缘产生的混凝土预压pc? ? 力，按《预规》JTG D62-2004第6.1.5条规定计算; ? ? , —由作用(或荷载)短期效应组合和预加力产生的混凝土主拉应力，按《预装 tp ? ? 规》JTG D62-2004第6.3.3条规定计算; ? f—混凝土的抗拉强度标准值，按《预规》JTG D62-2004表3.1.3采用。 ? tk ? 订 受弯构件由作用(或荷载)产生的截面抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力，应 ? 按下列公式计算: ? ? Ms? ,, (9) stW? 0 线 M? l,, (10) lt? W0? ? M式中 —按作用(或荷载)短期效应组合计算的弯矩值; s? ? M —按荷载长期效应组合计算的弯矩值，在组合的活荷载弯矩中，仅考虑汽l? ? 车、人群等直接作用于构件的荷载产生的弯矩值。 ? ? 注:后张法构件在计算预施应力阶段由构件自重产生的拉应力时，公式(9)、(10)? ? WWW中的可改用，为构件净截面抗裂验算边缘的弹性抵抗矩。 0nn? 正截面抗裂性验算 共 55 页 第 45 页 毕业设计报告 单最小拉应位置 组合名称 短/长 类型 验算 元 力(kN/m^2) 5 I[4] cLCB14 短期 MX-MIN OK 687.3874 5 J[5] cLCB14 短期 MZ-MIN OK 1171.2187 10 I[9] cLCB14 短期 MY-MIN OK 4967.3461 ? 10 J[10] cLCB14 短期 MX-MIN OK 3008.4014 ? 18 I[17] cLCB14 短期 FY-MIN OK 992.4914 ? 18 J[18] cLCB14 短期 FY-MIN OK 300.7369 ? 25 I[24] cLCB14 短期 MX-MIN OK 1946.3989 ? 25 J[25] cLCB14 短期 MX-MIN OK 2803.2973 ? ? 33 I[32] cLCB14 短期 FY-MIN OK 5114.6443 ? 33 J[33] cLCB14 短期 FY-MAX OK 4052.9366 ? 38 I[37] cLCB14 短期 MY-MAX OK 2263.7289 ? 38 J[38] cLCB14 短期 MY-MAX OK 1725.9208 ? 40 I[39] cLCB14 短期 MY-MAX OK 1401.9108 ? ? 40 J[40] cLCB14 短期 MY-MAX OK 1366.1305 装 41 I[40] cLCB14 短期 MY-MAX OK 1366.1305 ? 41 J[41] cLCB14 短期 MY-MAX OK 1396.3794 ? 48 I[47] cLCB14 短期 MX-MAX OK 3952.8243 ? 48 J[48] cLCB14 短期 MX-MIN OK 5041.07 ? ? 56 I[55] cLCB14 短期 FY-MIN OK 2313.0917 订 56 J[56] cLCB14 短期 FY-MIN OK 1490.8262 ? 63 I[62] cLCB14 短期 MX-MIN OK 744.9809 ? 63 J[63] cLCB14 短期 MX-MIN OK 1471.1097 ? 71 I[70] cLCB14 短期 MZ-MIN OK 3078.6046 ? ? 71 J[71] cLCB14 短期 FZ-MIN OK 4954.821 线 76 I[75] cLCB14 短期 MX-MIN OK 1192.5554 ? 76 J[76] cLCB14 短期 FY-MIN OK 711.8695 ? 8.2.2 斜截面抗裂验算 ? ? ,斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下‎‎列要求: tp? 全预应力混凝土构件，在作用(或荷载)短期效应组合下 ? ? 预制构件 ? ? ,,0.6f (1) tptk ? ? 现场浇筑(包括预制拼装)构件 ? ? ,,0.4f (2) tptk 斜截面抗裂性验算 共 55 页 第 46 页 毕业设计报告 验最小应力容许主拉应单元 位置 组合名称 类型 算 值(kN/m^2) 力(kN/m^2) 6 I[5] cLCB14 MX-MIN OK -950.2009 -1590 6 J[6] cLCB14 MX-MAX OK -1546.3975 -1590 10 I[9] cLCB14 MZ-MAX OK -620.7102 -1590 ? 10 J[10] cLCB14 MZ-MAX OK -742.351 -1590 ? 18 I[17] cLCB14 MZ-MIN OK -79.8488 -1590 ? 18 J[18] cLCB14 MX-MAX OK -176.6572 -1590 ? 25 I[24] cLCB14 MX-MIN OK -161.3377 -1590 ? 25 J[25] cLCB14 MX-MIN OK -61.8305 -1590 ? ? 33 I[32] cLCB14 MX-MIN OK -598.6197 -1590 ? 33 J[33] cLCB14 MX-MIN OK -496.4646 -1590 ? 38 I[37] cLCB14 MX-MIN OK -431.6702 -1590 ? 38 J[38] cLCB14 MX-MAX OK -476.7744 -1590 ? 40 I[39] cLCB14 MX-MAX OK -248.9782 -1590 ? ? 40 J[40] cLCB14 MX-MAX OK -252.0031 -1590 装 41 I[40] cLCB14 MX-MAX OK -252.0113 -1590 ? 41 J[41] cLCB14 MX-MAX OK -266.7018 -1590 ? 48 I[47] cLCB14 MX-MAX OK -536.6119 -1590 ? 48 J[48] cLCB14 MZ-MAX OK -600.7265 -1590 ? ? 56 I[55] cLCB14 MX-MAX OK -64.4735 -1590 订 56 J[56] cLCB14 MX-MAX OK -165.0984 -1590 ? 63 I[62] cLCB14 MX-MIN OK -173.0231 -1590 ? 63 J[63] cLCB14 MX-MIN OK -75.1867 -1590 ? 71 I[70] cLCB14 MX-MIN OK -761.3872 -1590 ? ? 71 J[71] cLCB14 MX-MIN OK -617.4379 -1590 线 75 I[74] cLCB14 MX-MIN OK -1463.8164 -1590 ? 75 J[75] cLCB14 MX-MIN OK -921.5955 -1590 ? ? 8.2.3 使用阶段预应力混凝土受压区混凝土最大压应力验算 ? 受压区混凝土的最大压应力 ? ? ,，,,0.5f (1) kcptck? ? M? K,或,, (2) kckt? W0? ? ,式中 —由预加力产生的混凝土法向拉应力 pt? , —混凝土法向压应力; kc 共 55 页 第 47 页 毕业设计报告 M—按荷载标准值组合计算的弯矩值; K 使用阶段正截面压应力验算 单最大应力容许压应力 位置 组合名称 类型 验算 元 值(kN/m^2) (kN/m^2) ? 4 I[3] cLCB26 MZ-MAX OK 8325.2408 16200 ? 4 J[4] cLCB26 MZ-MAX OK 8517.1132 16200 ? 5 I[4] cLCB22 MZ-MIN OK 11229.2817 16200 ? ? 5 J[5] cLCB25 MZ-MIN OK 11244.9224 16200 ? 10 I[9] cLCB26 MX-MAX OK 13016.9709 16200 ? 10 J[10] cLCB25 MX-MIN OK 12098.2639 16200 ? 18 I[17] cLCB26 MZ-MAX OK 12918.0331 16200 ? 18 J[18] cLCB26 MZ-MAX OK 12153.4969 16200 ? ? 25 I[24] cLCB26 FY-MAX OK 11364.3624 16200 ? 25 J[25] cLCB26 FY-MAX OK 12281.969 16200 ? 33 I[32] cLCB26 FY-MAX OK 12913.095 16200 装 33 J[33] cLCB26 FY-MAX OK 14735.4844 16200 ? 38 I[37] cLCB26 MZ-MAX OK 13056.3486 16200 ? ? 38 J[38] cLCB26 MY-MAX OK 13199.7122 16200 ? 40 I[39] cLCB26 MY-MAX OK 10832.6767 16200 ? 40 J[40] cLCB26 MY-MAX OK 10845.9163 16200 订 41 I[40] cLCB26 MY-MAX OK 10845.9163 16200 ? 41 J[41] cLCB26 MY-MAX OK 10833.8362 16200 ? ? 48 I[47] cLCB26 MX-MAX OK 14798.4091 16200 ? 48 J[48] cLCB26 MX-MAX OK 12973.2376 16200 ? 56 I[55] cLCB26 MZ-MAX OK 12123.2099 16200 线 56 J[56] cLCB26 MZ-MAX OK 11211.1644 16200 ? 63 I[62] cLCB26 FY-MAX OK 12297.1581 16200 ? ? 63 J[63] cLCB26 FY-MAX OK 13066.4598 16200 ? 71 I[70] cLCB25 FX-MIN OK 12069.9762 16200 ? 71 J[71] cLCB26 FZ-MAX OK 12987.6458 16200 ? 76 I[75] cLCB25 MX-MIN OK 11206.8209 16200 ? 76 J[76] cLCB22 MX-MIN OK 11137.2027 16200 ? ? 77 I[76] cLCB26 MX-MAX OK 8578.8063 16200 ? 77 J[77] cLCB26 MX-MAX OK 8393.657 16200 ? 8.2.4 预应力钢筋中的拉应力验算 ? ? ,,,, (1) pEktP 共 55 页 第 48 页 毕业设计报告 (2) ,，,,0.65fppepk 式中 ——预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值; , EP ,——受拉区预应力钢筋扣除全部预应力损失后的有效应力; pe? ? ,——混凝土法向拉应力， kt? ? ,——预应力钢筋应力。 p? ? ? 预应力钢筋受拉验算 ? Sig_ADL Sig_ALL ? 钢束 验算 Sig_DL (kN/m^2) Sig_LL (kN/m^2) ? (kN/m^2) (kN/m^2) ? b1 OK 971491.8762 1139470.809 1395000 1209000 ? b2 OK 1020204.988 1178459.13 1395000 1209000 ? b3 OK 1025263.319 1186052.643 1395000 1209000 装 b4 OK 1040062.033 1195872.879 1395000 1209000 ? ? b5 OK 970962.0813 1143489.283 1395000 1209000 ? b6 OK 1004470.155 1177589.318 1395000 1209000 ? b7 OK 1072391.813 1192198.5 1395000 1209000 ? b8 OK 1027433.27 1175272.679 1395000 1209000 订 b9 OK 1020367.012 1183350.53 1395000 1209000 ? ? d1 OK 1082152.807 1187748.017 1395000 1209000 ? d2 OK 1006742.325 1111725.89 1395000 1209000 ? d3 OK 971117.2583 1116839.768 1395000 1209000 ? t1 OK 1029299.472 1060759.976 1395000 1209000 线 t10 OK 1025993.826 1140064.994 1395000 1209000 ? ? t11 OK 1022207.64 1115373.133 1395000 1209000 ? t12 OK 1048822.926 1155836.026 1395000 1209000 ? t13 OK 1049681.144 1154903.604 1395000 1209000 ? t14 OK 1049712.065 1160192.597 1395000 1209000 ? t15 OK 1049716.273 1164490.945 1395000 1209000 ? ? t2 OK 895798.809 1087445.175 1395000 1209000 ? t3 OK 977106.6261 1109887.099 1395000 1209000 ? t4 OK 990094.9589 1110117.983 1395000 1209000 ? t5 OK 1002343.71 1111100.792 1395000 1209000 ? t6 OK 1125815.137 1192807.067 1395000 1209000 ? t7 OK 1125815.937 1197945.228 1395000 1209000 t8 OK 950623.8497 1112453.039 1395000 1209000 共 55 页 第 49 页 毕业设计报告 t9 OK 1012423.266 1136925.163 1395000 1209000 w1 OK 872906.3753 1060073.753 1395000 1209000 w10 OK 1100889.211 1134529.446 1395000 1209000 w2 OK 986701.4914 1065654.375 1395000 1209000 w3 OK 1073524.01 1085984.691 1395000 1209000 ? w4 OK 1076058.489 1098640.626 1395000 1209000 ? w5 OK 1070296.865 1099952.583 1395000 1209000 ? w6 OK 1073776.677 1090300.382 1395000 1209000 ? w7 OK 1100889.228 1121891.923 1395000 1209000 ? w8 OK 1100889.191 1124689.746 1395000 1209000 ? ? w9 OK 1100889.151 1128377.677 1395000 1209000 ? z1 OK 905116.0341 1044221.705 1395000 1209000 ? z10 OK 950879.2017 1111672.316 1395000 1209000 ? z11 OK 933440.4997 1098646.11 1395000 1209000 ? z2 OK 933812.9962 1106394.923 1395000 1209000 ? ? z3 OK 924845.0784 1104361.318 1395000 1209000 装 z4 OK 935544.8163 1106607.843 1395000 1209000 ? z5 OK 940450.4811 1107654.119 1395000 1209000 ? z6 OK 953109.0035 1113736.522 1395000 1209000 ? z7 OK 941798.574 1108270.515 1395000 1209000 ? ? z8 OK 952949.9346 1113563.089 1395000 1209000 订 z9 OK 949056.7538 1108377.392 1395000 1209000 ? ? ? 表中 ? Sig_DL : 施工阶段扣除短期预应力损失后的预应力钢筋锚固端的有效预应力 ? 线 Sig_LL : 扣除全部预应力损失并考虑使用阶段作用标准值引起的钢束应力变化 ? 后预应力钢筋的拉应力 ? Sig_ADL : 施工阶段预应力钢筋锚固端张拉控制应力容许值 ? ? Sig_ALL : 使用阶段预应力钢筋拉应力容许值 ? ? ? ? ? ? ? ? ? 8.2.5 使用阶段斜截面抗剪验算 共 55 页 第 50 页 毕业设计报告 截 最大重要性系 单组合名验结构抗剪面剪力位置 /最类型 数×最大剪 元 称 算 承载力(kN) 验验算 小 力组合(kN) 算 ? 4 I[3] 最大 cLCB11 FZ-MAX OK 115.2076 9934.8843 OK 跳过 ? 4 I[3] 最小 cLCB2 FZ-MIN OK -4501.3814 9934.8843 OK 跳过 ? 4 J[4] 最大 cLCB11 FZ-MAX OK 916.2276 9436.5669 OK 跳过 ? ? 4 J[4] 最小 cLCB2 FZ-MIN OK -3397.5994 9436.5669 OK 跳过 ? 5 I[4] 最大 cLCB11 FZ-MAX OK 916.2245 9483.5207 OK 跳过 ? 5 I[4] 最小 cLCB2 FZ-MIN OK -3397.5875 9483.5207 OK 验算 ? 5 J[5] 最大 cLCB5 FZ-MAX OK 2458.4843 9126.4024 OK 跳过 ? 5 J[5] 最小 cLCB8 FZ-MIN OK -1533.5197 9126.4024 OK 跳过 ? ? 10 I[9] 最大 cLCB5 FZ-MAX OK 9650.3942 16491.3636 OK 验算 ? 10 I[9] 最小 cLCB8 FZ-MIN OK 5418.2694 16491.3636 OK 跳过 ? 10 J[10] 最大 cLCB5 FZ-MAX OK 11659.0935 16227.6399 OK 验算 装 10 J[10] 最小 cLCB8 FZ-MIN OK 7098.4352 16227.6399 OK 验算 ? 18 I[17] 最大 cLCB5 FZ-MAX OK 27167.185 39207.8408 OK 验算 ? ? 18 I[17] 最小 cLCB8 FZ-MIN OK 19589.1025 39207.8408 OK 验算 ? 18 J[18] 最大 cLCB5 FZ-MAX OK 29778.0436 38385.6573 OK 验算 ? 18 J[18] 最小 cLCB8 FZ-MIN OK 21596.3611 38385.6573 OK 验算 订 25 I[24] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -22491.9732 36459.6171 OK 验算 ? 25 I[24] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -31782.5675 36459.6171 OK 验算 ? ? 25 J[25] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -20484.7147 37444.5216 OK 验算 ? 25 J[25] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -29197.1496 37444.5216 OK 验算 ? 33 I[32] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -8574.4138 15503.5539 OK 验算 线 33 I[32] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -13823.461 15503.5539 OK 验算 ? 33 J[33] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -6969.4029 15399.19 OK 验算 ? ? 33 J[33] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -11824.2953 15622.7042 OK 验算 ? 38 I[37] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -442.9189 10922.935 OK 跳过 ? 38 I[37] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -3857.631 10922.935 OK 验算 ? 38 J[38] 最大 cLCB8 FX-MAX OK 1147.5077 10086.0377 OK 跳过 ? 38 J[38] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -1971.2261 10086.0377 OK 跳过 ? ? 40 I[39] 最大 cLCB8 FX-MAX OK 1432.6075 7566.7666 OK 跳过 ? 40 I[39] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -1634.8806 7566.7666 OK 跳过 ? 40 J[40] 最大 cLCB2 FX-MAX OK 1528.0982 7420.0769 OK 跳过 ? 40 J[40] 最小 cLCB11 FX-MIN OK -1523.2204 7420.0769 OK 跳过 ? 41 I[40] 最大 cLCB2 FZ-MAX OK 1528.0982 7420.0769 OK 跳过 41 I[40] 最小 cLCB11 FZ-MIN OK -1523.2204 7420.0769 OK 跳过 共 55 页 第 51 页 毕业设计报告 41 J[41] 最大 cLCB2 FZ-MAX OK 1640.1556 7566.7666 OK 跳过 41 J[41] 最小 cLCB11 FZ-MIN OK -1428.127 7566.7666 OK 跳过 48 I[47] 最大 cLCB2 FZ-MAX OK 11829.597 16578.4013 OK 验算 48 I[47] 最小 cLCB11 FZ-MIN OK 6973.8536 16823.2488 OK 验算 48 J[48] 最大 cLCB2 FZ-MAX OK 13828.7672 16721.9944 OK 验算 ? 48 J[48] 最小 cLCB11 FZ-MIN OK 8578.8594 16721.9944 OK 验算 ? 56 I[55] 最大 cLCB2 FZ-MAX OK 29202.4256 39207.8408 OK 验算 ? 56 I[55] 最小 cLCB11 FZ-MIN OK 20488.9508 39207.8408 OK 验算 ? 56 J[56] 最大 cLCB2 FZ-MAX OK 31787.837 38385.6573 OK 验算 ? 56 J[56] 最小 cLCB11 FZ-MIN OK 22496.2094 38385.6573 OK 验算 ? ? 63 I[62] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -21600.2311 36459.6171 OK 验算 ? 63 I[62] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -29782.5592 36459.6171 OK 验算 ? 63 J[63] 最大 cLCB8 FX-MAX OK -19592.9726 37444.5216 OK 验算 ? 63 J[63] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -27171.6927 37444.5216 OK 验算 ? 71 I[70] 最大 cLCB8 FZ-MAX OK -7102.2884 15024.4902 OK 验算 ? ? 71 I[70] 最小 cLCB5 FZ-MIN OK -11663.6112 15024.4902 OK 验算 装 71 J[71] 最大 cLCB8 FZ-MAX OK -5422.1164 15306.1908 OK 跳过 ? 71 J[71] 最小 cLCB5 FZ-MIN OK -9654.9165 15306.1908 OK 验算 ? 76 I[75] 最大 cLCB8 FX-MAX OK 1529.6882 9133.857 OK 跳过 ? 76 I[75] 最小 cLCB5 FX-MIN OK -2463.2581 9133.857 OK 跳过 ? ? 76 J[76] 最大 cLCB2 FX-MAX OK 3393.0327 9517.0873 OK 验算 订 76 J[76] 最小 cLCB11 FX-MIN OK -920.2857 9517.0873 OK 跳过 ? 77 I[76] 最大 cLCB2 FX-MAX OK 3393.045 9472.492 OK 跳过 ? 77 I[76] 最小 cLCB11 FX-MIN OK -920.2888 9472.492 OK 跳过 ? 77 J[77] 最大 cLCB2 FX-MAX OK 4496.8204 9975.844 OK 跳过 ? ? 77 J[77] 最小 cLCB11 FX-MIN OK -119.2688 9975.844 OK 跳过 线 ? 8.3 短暂状况预应力混凝土受弯构件应力验算 ? 预应力混凝土受弯构件按短暂状况计算时, 预应力钢筋应扣除相应阶段的? ? 预应力损失，荷载采用施工荷载，截面性质采用净截面。在预应力和构件自重等施工? 荷载作用下截面边缘混凝土的法向应力应符合下列规定: ? ? t1 压应力 ,,0.70f' (8.3-1) ccck? ? 2 拉应力 ? ? t,,0.70f' 1)当时，预拉区应配置其配筋率不小于0.2,的纵向钢筋; cttk? ? t,,1.15f' 2)当时，预拉区应配置其配筋率不小于0.4,的纵向钢筋; cttk 共 55 页 第 52 页 毕业设计报告 t 3)当时，预拉区应配置的纵向钢筋配筋率按以上两者0.70f',,,1.14f'tkcttk 直线内差取用。 tt式中 、——按短暂状况计算时截面预压区、预拉区边缘混凝土的压应,,ccct ? 力、拉应力; ? ? f'、f'——与制作、运输、安装各施工阶段混凝土立方体抗压强度相cktk? ? 应的f'抗压强度、抗拉强度标准。 ? cu ? ? ? ? ? ? ? 装 ? ? ? ? ? 订 ? ? ? ? ? 线 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 共 55 页 第 53 页 毕业设计报告 致 谢 时光飞逝，很快此次毕业设计已经接近尾声，在这六周的设计中我受益匪浅。首? 先我要特别感谢老师，在本论文的写作过程中，我的指导老师倾注了大量的心血，从? ? 选题到开题报告，从写作提纲，到一遍又一遍地指出许多具体问题，严格把关，循循 ? 善诱，在此我表示衷心感谢。同时我还要感谢在我设计期间给我极大关心和帮助的各? ? 位同学和朋友。 ? 写作毕业论文是一次再系统学习的过程，毕业论文的完成，同样也意味着新的学? 习生活的开始。在做毕业设计的同时，让我对从前学过的知识又重新温习了一遍，使? ? 我对基础知识的掌握有了更深刻的认识，同时也让我学到了很多新的知识，特别是一? 些桥梁专业的知识，通过毕业设计，将我四年学习的东西串了起来，使我对我的专业? ? 有了一个更整体的认识。再者通过毕业设计，使我提高了充分运用基础知识基础理论 装 的能力，毕业设计引导我们用新的思维方法去学习，独立的思考，给了我一次锻炼自? ? 己的机会，这在以后的学习和工作中都是非常有好处的。 ? 本次毕业设计很大程度上靠的是老师的尽心指导和周围同学的帮助，我的毕业设? 计才得以顺利完成，从而为我的大学本科生涯画上了一个圆满的句号。在此我要向帮? 订 助过我的老师以及曾给过我帮助的同学道声衷心的感谢。 ? 最后再次感谢领导以及老师在百忙之中对我的细心指导，我衷心地感谢各位老? ? 师。 ? ? 线 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 共 55 页 第 54 页 毕业设计报告 参考文献 1、《结构设计原理》 叶见曙 人民交通出版社 2、《预应力混凝土连续梁桥设计》 徐岳、王亚君、万振江。人民交通出版社 ? 3、《桥梁工程》 范立础 人民交通出版社 ? ? 4、《基础工程》 教材 ? 5、《桥梁计算示例集》人民交通出版社 ? ? 6、《中华人民共和国交通部标准.公路工程技术标准(STJ001-97)》.北京: 人民交通 ? 出版社, 1997. ? 7、《中华人民共和国交通部标准.? 公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ024-85)》.北京: 人 ? 民交通出版社, 1985. ? 8、《中华人民共和国交通部标准.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范? ? (STJ023-85)》.北京: 人民交通出版社, 1985. 装 ? ? ? ? ? 订 ? ? ? ? ? 线 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 共 55 页 第 55 页