钢结构设计
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钢结构设计规范钢结构设计规范第一章总结第二章材料第三章基本设计规定第四章受弯构件的计算第五章轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算第六章疲劳计算第七章连接计算第八章构造要求第九章塑性设计第十章钢管结构章第十一章圆钢、小角钢的轻型钢结构第十二章钢与混凝土组合梁附录一梁的整体稳定系数附录二梁腹板局部稳定的计算附录三轴心受压构件的稳定系数附录四柱的计算长度系数附录五疲劳计算的构件和连接分类附录六螺栓的有效面积附录七非法定计量单位与法定计量单位的换算关系第一章总则第条为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制定本规范。第条本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。第条本规范的设计原则是根据《建筑结构设计统一
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》（CBJ68-84））制订的。第条设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构
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和构造措施，满足结构在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采用定型的和标准化的结构和构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性能。第条在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，应注明所采用的钢号（对普通碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度等）、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。此外，在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别（焊缝质量级别的检验标准应符合国家现行《钢结构工程施工及验收规范》）。第条对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计，尚应符合国家现行有关规范的要求。第二章材料第条承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特征、连接
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、工作温度等不同情况选择其钢号和材质。承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇静钢）、16Mn钢、16Mnqt冈、15MnVi冈或15MnVq|i冈，其质量应分别符合现行标准《普通碳素结构钢技术条件》、《低合金结构钢技术条件》和《桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件》的规定。第条下列情况的承重结构不宜采用3号沸腾钢:一、焊接结构：重级工作制吊车xx、吊车桁架或类似结构，冬季计算温度等于或低于－时的轻、中级工作制吊车xx、吊车桁架或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于－时的其它承重结构。二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于－时的重级工作制吊车xx、吊车桁架或类似结构。注明：冬季计算温度应按国家现行《采暖通风和空气调节设计规范》中规定的冬季空气调节室外计算温度确定，对采暖xx的结构可按该规定值提高采用。第条承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度（或屈服点）和硫、磷含量的合格保证,对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。承重结构的钢材，必要时尚应具有冷弯试验的合格保证。对于重级工作制和吊车起重量等于或大于50t的中级工作制焊接吊车xx、吊车桁架或类似结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。但当冬季计算温度等于或低于－时，对于3号钢尚应具有－冲击韧性的合格保证；对于16M解冈、16Mn郝、15MnVi冈或15MnVqi冈尚应具有—冲击韧性的合格保证。对于重级工作制的非焊接吊车xx、吊车桁架或类似结构的钢材,必要时亦应具有冲击韧性的合格保证。第条钢铸件应采用现行标准《一般工程用铸造碳钢》中规定的ZG200-400、ZG230-45OZG270-500或ZG310-570号专冈。第条钢结构的连接材料应符合下列要求:一、手工焊接采用的焊条，应符合现行标准《碳钢焊条》或《低合金钢焊条》的规定。选择的焊条型号应与主体金属强度相适应。对重级工作制吊车xx、吊车桁架或类似结构，宜采用低氢型焊条。二、自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂，应与主体金属强度相适应。焊丝应符合现行标准《焊接用钢丝》的规定。三、普通螺栓可采用现行标准《普通碳素结构钢技术条件》中规定的3号钢制成。四、高强度螺栓应符合现行标准《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈型式尺寸与技术条件》或《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副型式尺寸与技术条件》的规定。五、铆钉应采用现行标准《普通碳素钢铆螺用热轧圆钢技术条件》中规定的ML2或ML3号钢制成。六、锚栓可采用现行标准《普通碳素结构钢技术条件》中规定的3号钢或《低合金结构钢技术条件》中规定的16Mn钢制成。第三章基本设计规定第一节设计原则第条本规范除疲劳计算外，采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用分项系数的设计表达式进行计算。第条结构的极限状态系指结构或构件能满足设计规定的某一功能要求的临界状态，超过这一状态结构或构件便不再能满足设计要求。承重结构应按下列承载能力极钢结构设计规范限状态和正常使用极限状态进行设计：一、承载能力极限状态为结构或构件达到最大承载能力或达到不适于继续承载的变形时的极限状态；二、正常使用极限状态为结构或构件达到正常使用的某项规定限值时的极限状态。第条设计钢结构时，应根据结构破坏可能产生的后果，采用不同的安全等级。一般工业与民用建筑钢结构的安全等级可取为二级，特殊建筑钢结构的安全等级可根据具体情况另行确定。第条按承载能力极限状态设计钢结构时，应考虑荷载效应的基本组合，必要时尚应考虑荷载效应的偶然组合。按正常使用极限状态设计钢结构时，除钢与混凝土组合xx，应只考虑荷载短期效应组合。第条计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘以荷载分项系数）；计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。第条对于直接承受动力荷载的结构：在计算强度和稳定性时，动力荷载设计值应乘动力系数；在计算疲劳和变形时，动力荷载标准值不应乘动力系数。计算吊车梁或吊车桁架及其制动结构的疲劳时，吊车荷载应按作用在跨间内起重量最大的一台吊车确定。第条设计钢结构时，荷载的标准值、荷载分项系数、荷载组合系数、动力荷载的动力系数以及按结构安全等级确定的重要性系数，应按《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）的规定采用。第条计算重级工作制吊车xx（或吊车桁架）及其制动结构的强度和稳定性以及连接的强度时，吊车的横向水平荷载应乘以表3.1.8的增大系数。钢结构设计规范钢结构设计规范吊车横面水平荷鼓的增大系敏哀4L■品享受利陆率阂电量（0计篁同车第同军粕猿，制动结构的福度和稳定性什夏耳生工（或肝室的知.制动结构।柱相互嗣的注熔何度蚊短导车5^30Lfi13爽相或刖慢—Si015第条计算平炉、电炉、转炉车间或其它类似车间的工作平台结构时，由检修材料所产生的荷载，可乘以下列折减系数：主梁0.85柱（包括基础）0.75第二节设计指标第条钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚度或直径（对3号钢按表3.2.1-1的分组）按表3.2.1-2采用。钢铸件的强度设计值应按表3.2.1-33号纲纲加分组尺寸OtmtO表—&1—1里利即洞一方炳卒病加时且铳展年陞阳炯］工罕钏的冶5g律虔旃镀的岸建第1缜声2组^40>-W~JOO^16>r&20>-2D~W:>>4C~SO法,工主河和冶片Ig岸康察描璇馈的厚凄=百才出I旗堂设计值
表AM1—3封村执位.执tn的均red小庄期弓妲用1律座京a铳（mnaO序而挑呻f工刨牛便桑》Z™H且鲍^―215J.26S2C零号印1第2锹—20011«sao第£组1AO11C3SDMl®SCL5且叫44fi3—印1F17-2630017S4Mm2fi3S53S628S,916220彖帕手工将—26~©6330sac2To136220跋■自引岸卒坐自动焊所乘用的片丝角号荆•破口近其第敢金鬲场慢族座布库干箱放车H焊焊条眄裁值.翻钉连接地迷度设计值E_AnmD用仃和构件g何守梅竹炯科珈在《蓟计算，但应丫堇^^丫，^^1*0力看「1.f条在主平面内受弯的实腹构件，其抗期踱应按下式计算工—提《入《41⑵式中r—计算截面沿腹板平面作用的剪力,&-计算剪应力蛆^上毛截面对中和轴的面积矩FI毛截面惯性矩pJ腹板厚度.六一钢材的抗期踱设计值.第条当XX缘受有沿腹板平面作用的集中荷载、且该荷载处又未设置支承加劲肋时，腹板计算高度上边缘的局部承压强度应按下式计算：S8忌〈4L3一1）式中F—集中荷戟，对动力荷载应考虑动力系数,平一集中荷载噌大系数,对重级工作制吊车梁，串=1.35|对其它梁，事=L肮k——集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度，按下式计算1^=a+2hr<4L3^2>Q—集中荷载沿寿度方向的支承长度，对吊车梁可取为50«曲,%—自吊车硼顶或其它梁顶面至腹板计算高度上边绫的距离.在麴囱理,当襁置5承力喇时他硬蚣式<4.L3-1>计算腹板计算高度下边缘的局部玉应力.但W取1也支座集中反力的航脑长E屈中睡支座瞄R寸两蚣式〈4L—2浒尊.注■度橄的计算高度占加新轨制制钢果.天腹瓶与上，r熏然相播处两内低屈点阿峋距离,时炸^凰合梁,为做板商康/和的楼（或寓密度肆龄夏桂）眼合国.七上.F霞麻导腆板正狡枸的仃（或急信度藤粒）暧而最近更离（见图4轧D,第条在组合XX的腹板计算高度边缘处，若同时受有较大的正应力、剪应力和局部压应力，或同时受有较大的正应力和剪应力（如连续XX支座处或XX的翼缘截面改变处等），其折算应力应按下式计算：{4L4-1）式中。、。、（T———腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力和局部压应力，「和（Tc应按公式（）和公式（4.1.3-1|）计算，（T应按下式计算：《4L4一2）『和瓯以拉应力为正值，压应力为负值FK—梁净截面.瞳性矩,打——所计算点至梁中和轴的距离,A——计算折尊应力的强度设计值噌大系数।当仃与呼异号时，取甬2］当仃与G同号或3=0时，取的=1.L第二节整体稳定第条符合下列情况之一时，可不计算xx的整体稳定性：一、有铺板（各种钢筋混凝土板和钢板）密铺在xx的受压翼缘上并与其牢固相连、能阻止xx受压翼缘的侧向位移时。二、工字形截面筒支xx受压翼缘的自由xxL1与其宽度B1之比不超过表4.2.1所规定的数值时。工字形磁面筒支梁不需计算整体稳定性的最大勺加值表工A1蟒号格中无侧向支用点的就荐中有侧囱支用点的梁才用版作用千何处衢城慢用缶上窦藻F翼僚3号胭2016岫如娴1眼鸣捌1117能l&MhV4l遍＜Wq糊W即12注.■加号的梁不舒计篁擅佳居良魁的易大n/bi恒+成取名号钢峋数但条②梁的支座处，应采取构造措施以防止xx截面的扭转。对跨中无侧向支承点的xx,L1为其跨度；对跨中有侧向支承点的xx,L1为受压翼缘侧向支承点间的距离（xx的支座处视为有侧向支承）。第条除第4.2.1条所指情况外，在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性应按下式计算：注：见第4.2.1条注②。第条除第4.2.1条所指情况外，在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性应按下式计算：注：见第4.2.1条注②。第条不符合第4.2.1条第一项情况的箱形截面xx,其截面尺寸（图4.2.4）应满足h/bo<6,且L1/bo不应超过下列数值：TOC\o"1-5"\h\z3号钢9516Mli钢和16Mnq钢6515MnVl5MnVq钢Si钢结构设计规范符合上述规定的箱形截面xx,可不计算整体稳定性。注：其它钢号的xx,其L1/bo值不应大于95（235/fy）。第条用作减少xx受压翼缘自由xx的侧向支撑，其轴心力应根据侧向力F确定,xx的侧向力应按下式计算：誓7^^25）式中A,——梁的受压翼绕截面面相七匚Ib」图4之4箱帝俄面第三节局部稳定第条为保证组合xx腹板的局部稳定性，应按下列规定在腹板上配置加劲肋（图4.3.1）:一、当ho/tw<80235/fy时，对有局部压应力（（rC#0）的xx,宜按构造配置横向加劲肋；但对无局部压应力（℃=0）的xx,可不配置加劲肋。二、当80235/fycho/tw<170235/fy时，应配置横向加劲肋，并应按第4.3.2条的规定进行计算（对无局部压应力的xx,当ho/tw<100235/fy时，可不计算）。三、当ho/tw>170235/fy时，应配置横向加劲肋和在受压区配置纵向加劲肋，必要时尚应在受压区配置短加劲肋，并均应按第4.3.2条的规定进行计算。此处ho为腹板的计算高度，tw为腹板的厚度。四、xx的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处，宜设置支承加劲肋，并应按第4.3.8条的规定进行计算。钢结构设计规范钢结构设计规范第条无局部压应力（bC=0）的xx和简支吊车xx,当其腹板用横向加劲肋加强或用横向和纵向加劲肋加强时，应按第4.3.3条至第4.3.6条计算加劲肋间距。其它情况的xx,应按附录二计算腹板的局部稳定性。第4.3.3条无局部压应力（。=0）的xx,其腹板仅用横向加劲肋加强时，横向加劲肋间距％应符合下列要求：一，当去标（1200时，应取疑巨a不超,4&7条规定的最大间距.二、当12Kx券工师0500时，%―—<4X3-1）—1DOO三、当*/吊>150。时，1000ft,-<4X3-2）—5亓-500式中t—所考建序内最大翦力产生的腹板平均翦应力*lft,—(d)片一电Q<大―—0&J2)%式中％殳参数,西贸表4*45-1采用F也、参数，师更表445-2采用।父——梁最大翦力处腹板的平均感应力(N加mD,应按计算.U—梁鼠大弯矩处腹板计算高度边缘的弯曲压应力应一梁腹板计算高度边绫的局部压应力《N尽蜡》,融*3■左强ki%cfe/irfci江重kikeVCL2712TOOL4GMsoaS.24S7414O・37WW7006a449C4C34706G0_LJL6GOGA&4a6471s&o57W686L7SB7S.8462378CL6694©76X8679■C<53860(k7L0SG&fiac42444S附Q.86642.Cssa*KU4.443SSAO9G67G4222Ml403364263413C660G3Ca447S■8417332工.J640UH26U74S7ft.Q4W32S12&4060628GQ&439工.3e&o&&&S.C404426应才安公式＜4L0*!■3-1>计;f且脸六系数彳取公式（-1）和公式（435-2）右端算得的值若大于2ho或分母为负值时，应取a=2ho。对变截面吊车xx,当端部变截面区段xx不超过xx跨度的1/6时，a值应按下列情况确定：一、腹板高度变化的吊车xx：端部变截面区段的a值应符合公式（4.3.5-1）的要求，式中的ho取该区段的腹板平均计算高度，r取xx端部腹板的最大平均剪应力；不变截面区段内的a值，应同时符合公式（4.3.5-1）和公式（435-2）的要求，式中r取两区段交界处的腹板平均剪应力。二、翼缘截面变化的吊车xx:由端部至变截面处区段的a值，应同时符合公式（435-1）和公式（435-2）的要求，但"取变截面处腹板计算高度边缘的弯曲压应力，同时由表4.3.5-2查得的k3、k4值应乘以0.75;中部不变截面区段的a值，应同时符合公式（4.3.5-1）和公式（435-2）的要求，但r取变截面处的腹板平均剪应力。^*水表：，IM—2匕JOfa/CFfc*Cfc/OF匕上遥212962a.swXIC4608CMJCL30422282CL90331JLS24X20870CL_L6&42218CLMSG212&41SC4W840CL2CAC72076以7US7Aj_ieoL404W810CL261SZ1933OL7SSS7JJ47X6。7®CCL30MQJSCScuso4021096X60TSOCL3617J.ad86417AO44170460720CL40248CLM42AAO0ALttC4AO6OCCL2G71&4CCL&5441LOO4^0660ClGO209Xw4W9812OC4^0690第条简支吊车梁的腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时（图431b、c）,纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离hl应在h0/5〜h0/4范围内，并应符合下列公式的要求：当即YCL4时，《4&6-1》q+,■当M/Ak4时，%<44&6-幻式中大幅应才嫖435条的规定采用.当公式（-1）或公式（436-2）右端算得的值小于ho/5时，尚应在腹板受压区配置短加劲肋（图431d）,并应按附录二进行计算。横向加劲肋间距％应按公式（435-1）确定，但应以h2代替式中的ho,以0.3°c代替表4.3.5-1中的（Tc。若公式（435-1）右端算得的值大于2h2或分母为负值时，应取aW2h2。对腹板高度变化的吊车xx:在确定xx端部变截面区段内（有纵向加劲肋）的0c值时，h2取该区段腹板下区格的平均高度，r取该区xx部处的腹板平均剪应力；在确定不变截面区段内的口值时，r取两区段交界处的腹板平均剪应力。对翼缘截面变化的吊车xx,确定认值时，r取xx端部腹板平均剪应力。第4.3.7条加劲肋宜在腹板两侧成对配置，也可单侧配置，但支承加劲肋和重级工作制吊车xx的加劲肋不应单侧配置。横向加劲肋的最小间距为0.5ho,最大间距钢结构设计规范为2ho（对无局部压应力的xx,当ho/twW100时，可采用2.5ho）。在腹板两侧成对配置的钢板横向加劲肋，其截面尺寸应符合下列公式要求：外伸宽度，加。制+蛆0《427-1》厚度，。话|<4&7-2>在腹板一侧配置的钢板横向加劲肋，其外伸宽度应大于按公式（-1）算得的1.2倍，厚度不应小于其外伸宽度的1/15。在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中，横向加劲肋的截面尺寸除应符合上述规定外，其截面惯性矩Iz尚应符合下式要求:［反A黑<487—3>纵向加劲期的截面惯性矩"，应符合下列公式要求,当点工（X班时，,旧1・限金“工7-4>当尤285时，40卜5—3唠］屈）上《4&7-5》短加劲肋的最小间距为0.75h1。短加劲肋外伸宽度应取为横向加劲肋外伸宽度的0.7〜1.0倍，厚度不应小于短加劲肋外伸宽度的1/15。注：①用型钢（工字钢、梢钢、肢尖焊于腹板的角钢）作成的加劲肋，其截面惯性矩不得小于相应钢板加劲肋的惯性矩。②在腹板两侧成对配置的加劲肋，其截面惯性矩应按xx腹板中心线为轴线进行计算。在腹板一侧配置的加劲肋，其截面惯性矩应按与加劲肋相连的腹板边缘为轴线进行计算。第条xx的支承加劲肋，应按承受xx支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计算其在腹板平面外的稳定性。此受压构件的截面应包括加劲肋和加劲肋每侧15tw235/fy范围内的腹板面积，其计算长度取ho。xx支承加劲肋的端部应按其所承受的支座反力或固定集中荷载进行计算：当端部为刨钢结构设计规范钢结构设计规范平顶紧时，计算其端面承压应力（对突缘支座尚应符合第8.4.13条的要求）；当端部为焊接时，计算其焊缝应力。第条xx受压翼缘自由外伸宽度b与其厚度t之比，应符合下式要求：箱形截面xx受压翼缘板在两腹板之间的宽度bo与其厚度txx,应符合下式要求:当箱形截面xx受压翼缘板设有纵向加劲肋时，则公式（-2）中的bo取为腹板与纵向加劲肋之间的翼缘板宽度。注：翼缘板自由外伸宽度b的取值为：对焊接构件，取腹板边至翼缘板（肢）边缘的距离；对轧制构件，取内圆弧起点至翼缘板（肢）边缘的距离。第五章轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算第一节轴心受力构件第条轴心受拉构件和轴心受压构件的强度，除摩擦型高强度螺栓连接处外，应按下式计算：券〈，（&1*1—1）式中N-一轴心拉力或轴心压力；An-一净截面面积。摩擦型高强度螺栓连接处的强度应按下列公式计算：「一《145巴》字L1-2）K月*.〜二与《，1.1-3）式中n——在节点或拼接处，构件一端连接的高强度螺栓数目；n1——所计算截面（最外列螺栓处）上高强度螺栓数目；A-一构件的毛截面面积。第条实腹式轴心受压构件的稳定性应按下式计算：<&L2>式中。一一轴心受压构件的稳定系数，应根据表的截面分类并按附录三采用。第条格构式轴心受压构件的稳定性仍应按公式（5.1.2）计算，但对虚轴（图5.1.3a的x轴和图5.1.3b、c的x轴和y轴）的xx应取换算xx轴心受压构件的薮面分类表乩l才超度i形式网对及油工一工¥轧制.b/hLQlg1时区触OMb鼾住■油廿工¥轧制■b/te&318sp对了油轧制.0心1也一工F随*二［^){%一卜，J--Lyyi俘愤.嵬嫌为熔明心,对暇yt轴于5T用棒.凌喙餐X轧恻或晦切功，射区帕4L*I.鼾X.7相不府备F轴心0yA%新任诲相ir轧制或辟接，对F轴轧制或舟桦，5Hx地X壬串串锚畲$*霆轧抑或懵接.对笈轴芹搂.黛繇为对F轴轧制或焊接.7岫无任婀肘称期的聋如，对fE■拿鞠瓶件厚度大千4ttB的炜桂本一照蠹面，对任欧轴生•当槽用谶m用千格构戌构件的疗修।计薛疗鹏对篥且千腹相轴的脾至性时，度辰卜类聋也.专史.换算长细比应按下列公式计算：一、双肢组合构件（图）：当薮件檄板时，L=J蹩二鬟<&1*3-1>当薮件欠缴条时，，=J%+27/—式中入x——整个构件对x轴的长细比；入l一一分歧对最小刚度轴1—1的长细比,其计算长度取为：焊接时，为相邻两缀板的净距离；螺栓连接时，为相邻两缀板边缘螺栓的距离；Alx——构件截面中垂直于x轴的各斜缀条毛截面面积之和二、四肢组合构件（图b）;湾+宵〈51.3—3>侮1.3-4>〈8L5-5)(&L3-»当缴件视板时,%』J卷+用当薮件油条时，“J…治式中入y——整个构件对y轴的长细比；Aly——构件截面中垂直于y轴的各叙缀条毛截面面积之和。三、缀件为缀条的三肢组合构件（图c）:一—+葛皿-8》式中A1——构件截面中各斜缀条毛截面面积之和；&—构件截面颐条所在平面与其轴的夹角七一「十土—1|「।lbiM-JJkT—$X—I--+—I—XX—44^^：今一XTOC\o"1-5"\h\zII'L।J6riT7r7图RL3格构式组合构件截面注：①缀板的线刚度应符合第8.4.1条的规定。②斜缀条与构件轴线间的夹角应在40°~70°范围内。第条对格构式轴心受压构件：当缀件为缀条时，其分肢的xx入1不应大于构件两方向xx（对虚轴取换算xx）的较大值入max的0.7倍，当缀件为缀板时，入1不应大于40,并不应大于入max的0.5倍（当入max<50时，取入max=50）。第条用填板连接而成的双角钢或双梢钢构件，可按实腹式构件进行计算，但填板间的距离不应超过下列数值：受压构件40i受拉构件80ii为截面回转半径，应按下列规定采用：一、当为图5.1.5%、b所示的双角钢或双梢钢截面时，取一个角钢或一个梢钢与填板平行的形心轴的回转半径；二、当为图5.所示的十字形截面时，取一个钢结构设计规范角钢的最小回转半径。受压构件的两个侧向支承点之间的填板数不得少于两个。七）二L七）圉艮L8计篁截面回转半径时的轴线示意圉第条轴心受压构件应按下式计算剪力：吁羡恁〈“6〉剪力v值可认为沿构件全长不变。对格构式轴心受压构件，剪力v应由承受该剪力的缀材面（包括用整体板连接的面）分担。第条用作减小轴心受压构件自由xx的支撑，其轴心力应根据被支承构件的剪力v（作为侧向力）确定。v可按公式（5.1.6）计算。第二节拉弯构件和压弯构件第条弯矩作用在主平面内的拉弯构件和压弯构件，其强度应按下列规定计算：一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时，点土赢土急力…式中Yx、Yy——截面塑性发展系数，应按表采用。二、直接承受动力荷载时，仍应按公式（5.2.1）计算，但取Yx=Yy=1.0第条弯矩作用在对称轴平面内（绕x轴）的实腹式压弯构件，其稳定性应按下列规定计算：一、弯矩作用平面内的稳定性：生十——产“邦］（瓜幺钢结构设计规范钢结构设计规范式中N一所计算构件段范围内的轴心压力,翳——弯矩作用平面内的轴心遗压构件稳定系数（M—所计算构件段范围内的最大弯矩,期£临界力，Ne1HdEA/m即--弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩F%一部弯矩系数，磁TW腔采用，L弯矩作用平面内可侧移的框架柱以及悬臂构件,%=1*0|幺无侧移佛柱和两端支承的构件工注.当压青构件空压里槽的自虹鼾伸宽度耳耳厚度之比大干尚而万而不起社第&a1条的知定时.应取h=LOb(1)无横向荷载作用时：Bm—0.65+M1,但不得小于0.4,M1和M2为端弯矩,使构件产生同向曲率（无反弯点）时取同号，使构件产生反向曲率（有反弯点）时取异号，M1>M2（2）有端弯矩和横向荷载同时作用时：使构件产生同向曲率时，Bm—1.0；使构件钢结构设计规范产生反向曲率时，(3ma0.85;(3)无端弯矩但有横向荷载作用时；当跨度中点有一个横向集中荷载作用时，(3mx=1—0.2N/NEx;其它荷载情况时，Bm「1.0对于表第3、4项中的单轴对称截面压弯构件，当弯矩作用在对称轴平面内且使较大翼缘受压时，除应按公式(5.2.2-1)计算外，尚应按下式计算：式中W2x-一对较小翼缘的毛截面抵抗矩。二、弯矩作用平面外的稳定性：*蜂9〈3-3)式中©y——弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数；©b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，对工字形和T形截面可按附录一第(五)项确定，对箱形截面可取。b=1.4；Mx-―所计算构件段范围内的最大弯矩；(3tx——等效弯矩系数，应按下列规定采用：.在弯矩作用平面外有支承的构件，应根据两相邻支承点间构件段内的荷载和内力情况确定：(1)所考虑构件段无横向荷载作用时：(3tx=0.65+M1,但不得小于0.4,M1和M2是在弯矩作用平面内的端弯矩，使构件段产生同向曲率时取同号，产生反向曲率时取异号，M1>M2(2)所考虑构件段内有端弯矩和横向荷载同时作用时；使构件段产生同向曲率时，(3tx=1.0;使构件段产生反向曲率时，(3tx=0.85;(3)所考虑构件段内无端弯矩但有横向荷载作用时：(3tx=1.0。.悬臂构件，Btx=1.0。注：①无侧移框架系指框架中设有支撑架、剪力墙、电梯并等支撑结构，且共抗钢结构设计规范侧移刚度等于或大于框架本身抗侧移刚度的5倍者。②有侧移框架系指框架中未设上述支撑结构，或支撑结构的抗侧移刚度小于框架本身抗侧移刚度的5倍者。第条弯矩绕虚轴（x轴）作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内的整体稳定性应按下式计算：式中Wlx=Ix/Yo,Ix为x轴的毛截面惯性矩，Yo为由x轴到压力较大分肢的轴线距离或者到压力较大分肢腹板边缘的距离，二者取较大者；0x、NEx由换算xx确定。弯矩作用平面外的整体稳定性可不计算，但应计算分肢的稳定性，分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算。对缀板柱的分肢尚应考虑由剪力引起的局部弯矩。第条弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件，其弯矩作用平面内和平面外的稳定性计算均与实腹式构件相同。但在计算弯矩作用平面外的整体稳定性时，xx应取换算xx,©b应取1.0。第条弯矩作用在两个主平面内的双轴对称实腹式工字形和箱形截面的压弯构件，其稳定性应按下列公式计算：£十产招W1+劈号之.,叫1一一一出钢结构设计规范钢结构设计规范禺a4四（一；8韵式中舛'1冲—对强轴苫r和导券y—y的轴年受压构件稳定系和题..一均匀弯曲的受弯构件整体稳定性系数，对工字形S6面，舞■可按附录一第《五》项确定，阳可取1.0.对箱形截面，可取*=胸=1>/M・、册——所计算构件及范围内时强轴和弱轴的最大弯矩.总即-欧拉临界力，We1TBA/>i,7TBA/^fw.-^寸强轴和弱轴的毛截面抵抗矩.-%—等效弯矩系数，应按第反之2条弯矩作用平面腺定计算的有关规定采用F4%—等健矩系数，应按第&N2条弯矩作用平面夕限定计算的有关规定采用.第条弯矩作用在两个主平面内的双肢格构式压弯构件，其稳定性应按下列规定计算:一、按整体计算1二、按分肢计算】《尿Z6—1〉在N和M.作用下，力婚>肢作为桁架弦杆计算其轴心力，Mr按公式《尿26—2）和公式《瓜之67》分酉蚣两分肢0B幺6）,惭按第屏22条的规定计算分股稳定性.分肢L分肢2,项庆弯由片r向函杆鹿克座第杆不］五座矮杆其它艇杆1在桁源军而内11a822在指S平而外ti8—iCLW桁架强杆和基系旗杆的计算任度u表队11第条计算格构式压弯构件的缀件时，应取构件的实际剪力和按公式（5.1.6）计算的剪力两者中的较大值进行计算。第条用作减小压弯构件弯矩作用平面外计算长度的支撑，其轴心力应按公式（425）计算的侧向力确定，但式中Af为被支承构件的受压翼缘（对实腹式构件）或受压分肢（对格构式构件）的截面面积。构件截面第三节构件的计算长度和容许xx第条确定桁架弦杆和单系腹杆的长细比时，其计算长度10应按表5.3.1采用桁架弦杆和单系底杆的计算长度卜表儿11项取弯的方向诙杆腹杆友廖鹃杯甲支座妙杵其它腹杆1East2在桁烝1rm外hi0—a9t注：①1为构件的几何xx（节点中心间距离）；11为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。②斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。③无节点板的腹杆计算xx在任意平面内均取其等于几何xx。当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间xx的2倍（图5.3-1）且两节间的弦杆轴心压力有变化时，则该弦杆在桁架平面外的计算xx,应按下式确定（但不应小于1）:N"%Q花+3为韶（&&D式中N】一钝大的压力，计算时取正值fN3—较小的压力或拉力，计算时压力取正值，拉力取负值.国晟&1弦杆轴心压力在糊向支承点间有变化的桁梨筒图钢结构设计规范钢结构设计规范钢结构设计规范桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及K形腹杆体系的竖杆等，在桁架平面外的计算长度也应按公式（）确定（受拉主斜杆仍取l1）；在桁架平面内的计算长度则取节点中心间距离。第条确定桁架交叉腹杆的长细比时，在桁架平面内的计算长度应取节点中心到交叉点间的距离；在桁架平面外的计算长度应按下列规定采用：一、压杆当相交的另一杆受拉，且两杆在交叉点均不xx当相交的另一杆受拉，两杆中有一杆在交叉点xx并以节点板搭接其它情况l二、拉杆l注：①1为节点中心间距离（交叉点不作为节点考虑）。②当两交叉杆均受压时，不宜有一杆xx。③当确定交叉腹杆中单角钢压杆斜平面内的长细比时，计算长度应取节点中心至交叉点的距离。第条单层或多层框架等截面柱，在框架平面内的计算长度应等于该层柱的高度乘以计算长度系数小。对无侧移框架，w值应按附表4.1确定；对有侧移框架，区值应按附表4.2确定。第5.3.4条单层厂房框架下端刚性固定的阶形柱，在框架平面内的计算长度应按下列规定确定：一、单阶柱：.下段柱的计算长度系数区2:当柱上端与xx较接时，等于按附表4.3（柱上端为自由的单阶柱）的数值乘以表5.3.4的折减系数；当柱上端与xx刚接时，等于按附表4.4（柱上端可移动但不转动的单阶柱）的数值乘以表5.3.4的折减系数。.上段柱的计算长度系数膜，应按下式计算：.下段柱的计算长度系数区3：当柱上端与xx较接时，等于按附表4.5（柱上端为自由的双阶柱）的数值乘以表的折减系数；当柱上端与xx刚接时，等于按附表4.6（柱上端可移动但不转动的双阶柱）的数值乘以表5.3.4的折减系数。.上段柱和中段柱的计算长度系数w1和区2,应按下列公式计算：做=与《a&4-2》及=里《尿&4一3〉式中刀1、刀2——参数，按附表4.5或附表4.6中的公式计算。第条当计算框架的格构式柱和桁架式xx的线刚度时，应考虑柱或xx截面高度变化和缀件（或腹杆）变形的影响。第条框架柱沿房屋xx方向（在框架平面外）的计算xx应取阻止框架平面外位移的支承点（柱的支座、吊车xx、托架以及支撑和纵xx的固定节点等）之间的距离。第条受压构件的长细比不宜超过表5.3.7的容许值。量压陶件的容许长细比盍仄，7构件名稗容群性明出1在.格霍加黄司沼构件料的赣条、3车架或后车桁售以下的柱间次埠2友好（宿率黑或色事罚簿的姓w支将聘外】200用/*少慢压构件长明比的杆柞注：桁架（包括空间桁架）的受压腹杆，当其内力等于或小于承载能力的50%时,容许xx比值可取为200。第条受拉构件的长细比不宜超过表5.3.8的容许值。登楂枸件的容件长细比表■%*项取构件客林星受抑力新蛾或闸播承鳖动力筋理的精构R籍承受助力街城的赫梅先吊空前有段.中疆工作柳品室的L房有直喷工作制导室的L房1蜥黑的杆件3W2肝率黑或酢车肺架以下的柱帆文若2W—3支搏项和作祭晌倒捌除外）44H3M—注：①承受静力荷载的结构中，可仅计算受拉构件在竖向平面内的长细比。②在直接或间接承受动力荷载的结构中，计算单角钢受拉构件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径；在计算单角钢交叉受拉杆件平面外的长细比时，应采用与角钢肢边平200。④在设有钢结构设计规范行轴的回转半径。③中、重级工作制吊车桁架下弦杆的长细比不宜超过夹钳吊车或刚性料耙吊车的厂房中，支撑（表中第2项除外）的长细比不宜超过300⑤受拉构件在永久荷载与风荷载组合作用下受压时，其长细比不宜超过250。第四节受压构件的局部稳定第条在受压构件中，翼缘板自由外伸宽度b与其厚度txx,应符合下列要求:轴心受压构件:<&41-1)式中入——构件两方向长细比的较大值：当入＜30时，取入=30;当入＞100时，取入=100。二、压弯构件:注：见第条的注。第条在工字形截面的受压构件中，腹板计算高度ho与其厚度twxx,应符合下列要求：一、轴心受压构件：々《虹管＜&43）式中入一一构件两方向长细比的较大值：当入C30时，取入=30;当入＞100时，取入=100。二、压弯构件：当当*6时，艺卷《lg+d^+26＞《&42—2＞当1・。时，名《〈48“仄成+终2》＜&42—3＞式中叫-Fa&腹板计转高度边缘的最大压应力，计算时不考虑构件的稳定系数Fh.腹板计算高度另TS缘相应的应力，压应力取正值，拉应力取负值1a—构件在弯矩作用平面内的长细比।当大＜3。时，取X=30（当A10D时,取为=10凡钢结构设计规范第条在箱形截面的受压构件中，受压翼缘的宽厚比应符合第4.3.9条的要求。箱形截面受压构件的腹板计算高度ho与其厚度twxx,应符合下列要求：一、轴心受压构件，一、轴心受压构件，^<40/空〈&43）二、压穹构件的不应超过主式《&12-2）或公式位42—3）右恻乘以a8后的值挡此值d吁如7&西时，应采用40第条在T形截面受压构件中，腹板高度与其厚度之比，不应超过下列数值：一.轴心受压梅件（10+0.1X>j235/ff二、压弯构件当飙《1.o时isJmz力当对A1.0时18、痴“力入和口。分别按第条和第5.4.2条的规定米用。一，轴心受压构件《1D+Q1A>Q网，二.压弯构件当叫4•0时15无薪当4>1.0时18/后薪入和小分别按第&41条和第642条的规定采用.第S45条工字形和箱形截面受压构件的腹板，其高厚比不符合第区42条或第尿垦3条的要求时，可用纵向加劲肋加弓愿或在计算构件的强度和稳定期4名腹板的截面仅考虑计算高度联葩围内两侧宽度各为20t»/235年的秘《计算构件的稳定系数时，仍用全部截面h用纵向加劲助加强的腹板，其在受压较大翼缘与蛔加劲助之间的高昂比，应符合第&42条或第风43条的要求,纵向加劲时fi在腹板两侧前道直，具一侧夕M用宽®不应小于16.,厚度不应小于a7求*第六章疲劳计算第一节一般规定第条承受动力荷载重复作用的钢结构构件（如吊车XX、吊车桁架、工作xx等）及其连接，当应力变化的循环次数n等于或大于105次时，应进行疲劳计算。钢结构设计规范钢结构设计规范第条本章规定不适用于特殊条件（如构件表面温度大于，处于海水腐蚀环境，焊后经热处理消除残余应力以及低xx-高应变疲劳条件等）下的结构构件及其连接的疲劳计算。第条疲劳计算应采用容许应力幅法，应力按弹性状态计算，容许应力幅按构件和连接类别以及应力循环次数确定。在应力循环中不出现拉应力的部位可不计算疲劳。第二节疲劳计算第条对常幅（所有应力循环内的应力幅保持常量）疲劳，应按下式进行计算:4〈[㈤321-D式中4—对焊接部位为应力幅,Neu—-『对非焊接部位为折算应力fe,tx了J一计算部位每次应力循环中最大拉应力《取正值尢k—计算部位每次应力麻中最d理应力成压应力《拉的取正值，压应力取®值为——常幅疲劳的容许应力幅《N加m，，应按下式计国E[40=[9（&幺1-2）口—应力循环？■欠额.C、3—参数，中魏附录五中的构件和连接类别按表&N1参趣CK曰表L*I料售里强接类用123466T8C1940捌&汨21ssaw147X他乂1W口砧a41saw■44S§393第条重级工作制吊车梁和重级、中级工作制吊车桁架的疲劳可作为常幅疲劳按下式计算:式中”—欠载效应的等效系数，按表&幺2-1采用.[/。品谟一循闲欠数隙为2X1/次的容胞力幅J藻&Z2—吊车梁和吊车桁架大载知应的等效系藏Q会二条3-1G5重级工性
制度
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物K摹（如均排中车帆夹用吊车）应就工作制板的后室中钳工作市I脐茎睛环次敬口为2X1伊次的容许应力幅（N/mm6）表，汰1一才狗件和杏髀美剂12348678ITS1441131089C78时注：表中的容许应力幅是按公式（-2）算得的第条对变幅（应力循环内的应力幅随机变化）疲劳，若能预测结构在使用寿命期间各种荷载的频率分布、应力幅水平以及频次分布总和所构成的设计应力谱，则可将其折算为等效常幅疲劳，按下式进行计算:式中出一变幅疲劳的等效应力幅，按
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