QTZ5013塔吊基础计算表

塔吊基础计算适用范围：采用钢筋混凝土独立基础的塔吊基础一、计算参数：1、塔吊型号ZJ5710标准节尺寸1.6m2、塔吊荷载工作状态非工作状态水平荷载H1(kN)垂直荷载F1(kN)弯矩M1(kN∙m)水平荷载H2(kN)垂直荷载F2(kN)弯矩M2(kN∙m)317851039717251668塔吊在非工作状态垂直荷载较小，弯矩较大，故只计算非工作状态的受力情况3、假设基础尺寸基础持力层粘土土的重度r=19.7kN/m3基础埋深(自然地面以下)d(m)0.7地基承载力标准值fk=190kN/m2初选基础面积A=1.4×F2/(fk-rd)=5.76m2假设塔吊基础：长度l(m)5.00宽度b(m)5.00高度h(m)1.25配重长度lp(m)5.00配重宽度bp(m)5.00配重高度hp(m)0.70基础混凝土强度C353、计算简图二、计算过程：1.修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)f=fk+ηb×r×(b-3)+ηd×rm×(d-0.5)=208.12kN/m2其中：基础宽度的地基承载力修正系数ηb=0.3基础深度的地基承载力修正系数ηd=1.6基础底面以上土的加权平均重度rm=19.7kN/m32.验算地基承载力：2.1基础参数的计算：基础底面积A=b×l=25.00m22.2基础承载力的计算：基础上的覆土不考虑基础自重G1=25×b×l×h=781.25kN覆土重量G2=r×hp×(l×b-lp×lb)=0.00kN配重G3=25×bp×lp×hp=437.50kN垂直荷载F2+G1+G2+G3=1943.75kN总弯矩M=M2+H2×(h+hp)=1806.45kN∙m偏心矩e=M/(F2+G1+G2+G3)=0.93me≤b/3=1.67me＞b/6=0.83m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离a(m)a=b/2-e1.57m基础底面边缘最大压力设计值Pmax(kN/m2)Pmax=2×(F2+G1+G2+G3)/(3×l×a)=165.01kN/m2Pmax＜1.2f=249.75kN/m2基础底面处的平均压力值PkPk=Pmax/2=82.50kN/m2＜f3、基础抗冲切验算：塔吊的基础节和基础的交接处还必须验算受冲击承载力，危险截面为交接处向下和底面成45度的斜截面。冲击承载力Fl≤0.7βhpft×bm×ho=3512507N其中：βhp为受冲切承载力截面高度影响系数0.94ft为混凝土的抗拉强度设计值查 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 得ft=1.57N/mm2c的取值：1.6mbm为冲切破坏最不利一侧计算长度bm=(c+bb)/2=2.81mbb==c+2h0=4.02mh0为截面有效高度h0=h-as=1210mmas为基础钢筋的保护层厚度as=40mm实际冲击力为fl=Pmax×A=364650N其中：考虑冲击荷载时取用的多边形面积（图中阴影部分的面积）A=(l/2-c/2-h0)×b-(l/2-c/2-h0)2=2209900mm2Fl＞fl满足要求4、结论假设的塔吊基础尺寸能够满足安全使用要求5、配筋计算：地基净反力Pn的计算塔身边缘净反力Pj=Pmax(1-(l-c)/6a)=105.47kN/m2地基净反力Pn=(Pmax+Pj-2G/A)/2=103.99kN/m2弯矩M=Pn×（b-c)2×(2l+c)/24=581.03kN∙mAs=M/（0.9fyho）=1778mm2其中：fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范fy=300N/mm2最小配筋面积Asmin=ρbh=9375mm2其中：ρ为基础最小配筋率0.0015查表得配筋Φ28@125双向截面积As(mm2)13816mm2满足要求&P塔吊基础计算适用范围：采用钢筋混凝土十字梁式独立基础的塔吊基础一、计算参数：1、塔吊型号QT40标准节尺寸1.5m2、塔吊荷载工作状态非工作状态水平荷载H1(kN)垂直荷载F1(kN)弯矩M1(kN∙m)水平荷载H2(kN)垂直荷载F2(kN)弯矩M2(kN∙m)40500145043260910塔吊在非工作状态垂直荷载较小，弯矩较大，故只计算非工作状态的受力情况3、假设基础尺寸基础持力层2＃粘土土的重度r=19kN/m3基础埋深(自然地面以下)d(m)2.4地基承载力标准值fk=150kN/m2初选基础面积A=1.4×F2/(fk-rd)=3.49m2假设塔吊基础：长度l(m)6.00宽度b(m)1.20高度h(m)1.20配重(kN)基础混凝土强度C253、计算简图二、计算过程：1.修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)f=fk+ηb×r×(l-3)+ηd×rm×(d-0.5)=221.82kN/m2其中：基础宽度的地基承载力修正系数ηb=0.3基础深度的地基承载力修正系数ηd=1.6基础底面以上土的加权平均重度rm=18kN/m32.验算地基承载力：2.1基础参数的计算：基础底面积A=b×(2l-b)=12.96m22.2基础承载力的计算：基础上的覆土不考虑基础自重G1=25×b×(2l-b)×h=388.80kN配重G2=0.00kN垂直荷载F2+G1+G2=648.80kN总弯矩M=M2+H2×h=961.60kN∙m偏心矩e=M/(F2+G1+G2)=1.48me≤l/3=2.00me＞l/6=1.00m合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离a(m)a=l/2-e1.52m基础底面边缘最大压力设计值Pmax(kN/m2)Pmax=2×(F2+G1+G2)/(3×a×b)=237.47kN/m2Pmax＜1.2f=266.18kN/m2基础底面处的平均压力值PkPk=Pmax/2=118.73kN/m2＜f3、基础抗冲切验算：塔吊的基础节和基础的交接处还必须验算受冲击承载力，危险截面为交接处向下和底面成45度的斜截面。冲击承载力Fl≤0.7βhpft×bm×ho=1196238N其中：βhp为受冲切承载力截面高度影响系数0.97ft为混凝土的抗拉强度设计值查表得ft=1.27N/mm2h0为截面有效高度h0=h-as=1160mmas为基础钢筋的保护层厚度as=40mm实际冲击力为fl=Pj×Al=(Pmax-(G1+G2)/A)*Al=194064N其中：考虑冲击荷载时取用的多边形面积（图中阴影部分的面积）c的取值：1.5mAl=(l/2-c*0.707-h0)×b=935400mm2Fl＞fl满足要求4、结论假设的塔吊基础尺寸能够满足安全使用要求5、配筋计算：P=(3a-(l/2-b/2))/(3a)*Pmax=112.31kN/m2M=(Pmax-P)*b/3*(l/2-b/2)2+(p-(G1+G2)/A)*b/2*(l/2-b/2)2=572.82kN∙mAs=M/（0.9fyho）=1829mm2其中：fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范fy=300N/mm2最小配筋面积Asmin=ρbh=2160mm2其中：ρ为基础最小配筋率0.0015查表得配筋6Φ22@200双向截面积As(mm2)2280mm2满足要求&P_____________适用范围：采用钢筋混凝土桩十字梁基础的塔吊基础一、计算参数：1、塔吊型号QTZ5013标准节尺寸c1.7m2、塔吊荷载工作状态非工作状态水平荷载H1(kN)垂直荷载F1(kN)弯矩M1(kN∙m)扭矩Mk(kN∙m)水平荷载H2(kN)垂直荷载F2(kN)弯矩M2(kN∙m)24.551312526773.543417963、假设基础尺寸地下水位(自然地面以下)d(m)1.8梁宽度a(m)1.00十字梁长度1(m)6.00梁高度h(m)1.20桩直径D(m)0.80桩间距b(m)2.10桩长度l(m)15.00桩边长D(m)配重(kN)桩面积A(m2)0.5024桩周长u(m)2.512基础混凝土强度C30桩混凝土强度C303、计算简图二、计算过程：1.计算单桩承载力设计值：（不考虑桩端阻力）1.1桩侧土层参数土层数li（m）qsik（kPa）λi15.84320.726.7200.732.46390.71.2单桩竖向承载力设计值R=QSK/rs=u∑qsikli/rs=654.41kN其中：u为桩身周长qsik为第i层土极限侧阻力标准值li为桩穿越第i层土的厚度rs为桩基竖向承载力抗力分项系数1.61.3单桩抗拔力设计值F=UK/rs+GP=u∑λiqsikli/rs+GP=748.77kN其中：λi为抗拔系数GP为基桩自重设计值，地下水位以下取浮重度GP=（G+F)/5+GZ=290.68kN2基础承载力验算：2.1基础自重基础上的覆土不考虑基础底面积A=a×(2l-a)=11.00m2基础自重G1=25×a×(2l-a)×h=330.00kN配重G2=0.00kN2.2工作状态垂直荷载F+G=F1+G1+G2=843.00kN水平荷载H=H1/n+Mk/4b=12.88kN总弯矩M=M1+H1×h=1281.40kN∙mNmax=(F+G)/n+M/(2b)=473.70kNNmin=(F+G)/n-M/(2b)=-136.50kNN=(Nmax+Nmin)/2=168.60kN2.3非工作状态垂直荷载F+G=F2+G1+G2=764.00kN水平荷载H=H2/n=14.70kN总弯矩M=M2+H2×h=1884.20kN∙mNmax=(F+G)/n+M/(2b)=601.42kNNmin=(F+G)/n-M/(2b)=-295.82kNN=(Nmax+Nmin)/2=152.80kN2.4承载力验算竖向力Nmax=601.42kN抗拔力Nmin=295.82kNN=168.60kN水平力H=14.70kN1.2R=785.29kN≥r0NmaxR=654.41kN≥r0NF=748.77kN≥r0Nminr0为重要性系数13、配筋计算：3.1桩配筋计算轴心受压验算Nmax≤0.9φ(fcA+fyAs)As=(Nmax-0.9φfcA)÷0.9φfy=-17927.51mm2其中：φ为稳定系数，l/D=18.75,经查表可知φ0.37fc为混凝土抗压强度设计值14.3轴心受拉验算Nmin≤fyAsAs=Nmin÷fy=986.07mm2其中：fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范fy=300N/mm2最小配筋面积Asmin=ρA=1005mm2其中：ρ为基础最小配筋率0.002查表得配筋16Φ16,Φ8@250截面积As(mm2)3216mm2满足要求3.2十字梁配筋计算M=Nmax*b-1/2q(l/2)2=1127.98kN∙mAs=a1fca/fy(h0-(h02-2M/(a1fca))1/2)=3342.34mm2其中：h0=h-40=1160fc=14.3最小配筋面积Asmin=ρA=2580mm2其中：ρ为基础最小配筋率0.00215查表得配筋14Φ22截面积As(mm2)5320mm2满足要求选用对称配筋，故十字梁配筋为双层双向11Φ22&P表5.2.4承载力修正系数土的类别ηbηd淤泥和淤泥质土01.0人工填土e或Il大于等于0.85的粘性土01.0红粘土含水比αw＞0.8含水比αw≤0.800.151.21.4大面积压实填土压实系数大于0.95、粘粒含量ρc≥10%的粉土，最大干密度大于2.1t/m3的级配砂石001.52.0粉土粘粒含量ρc≥10%的粉土粘粒含量ρc＜10%的粉土0.30.51.52.0e或Il均小于0.85的粘性土0.31.6粉砂、细砂（不包括很湿与饱和时的稍密状态）2.03.0中砂、粗砂、砾砂和碎石土3.04.4最小配筋率表1（受压构件）修正地基承载力设计值受压构件全部纵向钢筋0.60%基础底面宽度b(m)＜3m取3m一侧纵向钢筋0.20%＞6m取6m基础抗冲切验算受冲切承载力截面高度影响系数βhp最小配筋率表2（受弯、偏心受拉、轴心受拉构件一侧配筋）h≤800mm1.0混凝土HPB235HRB335HRB400h≥2000mm0.9强度等级(fy=210N/mm2)(fy=300N/mm2)(fy=360N/mm2)其间按线性内插法取用C150.200C200.2360.2000.200常用钢筋截面面积C200.2720.2000.200钢筋直径(mm)截面面积(mm2)C300.3060.2150.200628.3C350.3360.2360.200850.3C400.3660.2570.2141078.5C450.3860.2700.22512113.1C500.4050.2840.23614153.9C550.4200.2940.24516201C600.4370.3060.255182542031422380254912861632804混凝土强度设计值砼强度等级抗拉强度抗压强度C150.917.2C201.19.6C251.2711.9C301.4314.3C351.5716.7C401.7119.1C451.821.1C501.8923.1C551.9625.3C602.0427.5抗拔系数λi土类λ值砂土0.50~0.70粘性土0.70~0.80粉土0.70~0.80桩基竖向承载力抗力分项系数rs桩型及工艺静载试验法经验参数法预制桩、钢管桩1.601.65大直径灌注桩1.601.65泥浆护壁灌注桩1.621.67干作业钻孔灌注桩1.651.70沉管灌注桩1.701.75φ稳定系数取值l/bl/dφ871.00108.50.981210.50.9514120.9216140.871815.50.8120170.7522190.7024210.652622.50.6028240.5630260.5232280.483429.50.4436310.4038330.364034.50.324236.50.2944380.2646400.234841.50.2150430.19&P