支架计算书

支架计算书 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 50 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 第二部分 支撑系统结构计算书 一、设计概况 1.1 支架结构概述 本桥分为左、中、右三幅，取中、右幅箱梁截面梁宽为20m为控制断面验算。箱梁截面 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 布置图如图1所示，支架体系自上而下结构为20mm厚竹胶板底板、次楞为?50×100mm方木(横向布置)、主楞为2根φ48×3.5钢管(纵向布置)、立杆为φ48×3.5钢管、垫梁为20a工字钢、型钢支架为贝雷片(纵向布置)、桩顶分配梁为H700×300型钢、基础为φ519mm钢管桩基础和φ1.0m钻孔桩基础。钢管支架采用极限应力状态法计算(参照《建筑施工脚手架构造与计算手册》)，型钢支架采用容许应力状态法计算(参照《装配式公路钢桥多用途使作手册》)。按照自上而下传力途径进行受力 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 。 51 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 图1:方案布置图 1.2 主要参数 水文地质参数:详见《郑州市郑东新区东四环跨东风渠邢庄桥工程工程地质勘察报告》 几何截面参数: 2353φ48×3.5钢管:A = 489.3mm、W=5078mm、I=1.219×10 mm; 234 mm、Wx=237000mm、Ix=23700000mm工20a型钢:A=3558 234 H700×300型钢:A=13520mm、Wx=2606667mm、Ix=782000000mm 其他结构截面参数详见各计算部分 容许值:参见2.2基本设计规定及设计指标 1.3 结构要点 次楞步距:箱梁腹板位置次楞间距为150mm，其他部位为200mm; 次楞步距:腹板区间距为425.5mm、底板区间距为1011mm、翼缘区间距为900mm; 立杆步距:箱梁截面高度为2000mm时，纵向沿贝雷梁节点步距，间距为750mm;箱梁截面高度为2400mm时纵向沿贝雷梁步距375mm; 工20a型钢步距与立杆相同; 其他结构步距详见其计算分析部分; 型钢支架桩顶分配梁须位于贝雷梁节点上; 基础持力层为第(8)-1粉土层; 1.4 计算内容 1、钢管支架系统 底模、次楞、主楞、工20a工字钢及侧模的强度、刚度验算; 立杆的强度、刚度、稳定性验算; 52 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 2、型钢支架系统 贝雷梁强度、刚度验算;桩顶分配梁强度、刚度验算; 钢管桩、钻孔桩强度、稳定性验算; 钻孔桩配筋验算。 1.5 计算工况 工况一:支架拼装完成，未浇筑混凝土，考虑支架自重、水平荷载情况下倾覆稳定。贝雷梁与型钢连接处必须紧固、牢靠，此项工况不控制设计，计算书中未做计算; 工况二:浇筑混凝土状态，此工况主要计算浇筑混凝土过程中，支架的刚度、强度、稳定。计算荷载:结构自重+混凝土荷载+风荷载+水流冲击力+施工活荷载。 二、计算依据 2.1 计算依据 邢庄桥设计建筑施工图和结构施工图。 混凝土结构设计规范(GB50010-2002) 钢结构设计规范(GB50017-2003) 结构工程师实务手册 结构工程师计算手册 建筑施工计算手册(江正荣著) 装配式公路钢桥多用途使用手册 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004) 公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ024-85) 2.2 基本设计规定及设计指标 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008) 53 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 中第5.1.5,5.1.6条规定: 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)中第3.4.1条规定: 三、钢管支架计算分析 计算参数 22 A ---- 立杆净截面面积(mm):A = 489.3mm; 453 I ---- 立杆净截面惯性矩(mm):I=1.219×10 mm 33 W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(mm):W=5078mm; i ---- 立杆的截面回转半径(mm) :i = 15.8mm; 54 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 L---- 计算长度 (m); 0 λ---- 长细比; k ---- 计算长度附加系数:1.155; μ---- 计算长度系数1.37; φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 λ 查表得到; σ---- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2); σ---- 钢管立杆抗压强度设计值 :[σ] =205 MPa; 00 3.1截面布置 箱梁底模采用δ,20mm的竹胶 模板 个人简介word模板免费下载关于员工迟到处罚通告模板康奈尔office模板下载康奈尔 笔记本 模板 下载软件方案模板免费下载 ,底模横向次楞采用50×100mm方木腹板处0.15m布置，其他位置间距0.2m布置,纵向主楞采用φ48×3.5钢管;立杆纵桥向间距0.75m，横桥向腹板下间距0.4425m，底板下间距1.011m;翼板下间距0.9m;横杆竖向步距1.2m;具体布置如图2所示。 图2 3.1.1荷载分析 ?钢管支架自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件等。 ?梁体混凝土重 55 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 3新浇砼容重以26kN/m计，通过计算分析，箱梁各处自重荷载如下: 腹板处:52.0Kpa，底板处:11.7KPa，翼板:11.44KPa(取最大处)。 ?模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则: 腹板处:2.6Kpa，底板处:0.585KPa,翼板:0.572KPa。 ?施工人员、施工料具堆放、运输荷载:2.5kPa ?倾倒混凝土时产生的冲击荷载:2.0kPa ?振捣混凝土产生的荷载:2.0kPa ?风荷载:w=0.7μzμsw0=0.27kPa 荷载组合 计算模板强度、刚度:q=1.2×(?+?)+1.4×(?+?+?) 计算脚手架强度、刚度:q=1.2×(?+?)+1.4×(?+?+?) 计算脚手架稳定:q=1.2×(?+?+?)+1.4×(?+?+?) 计算脚手架单肢立杆承载力:q=1.2×(?+?+?)+0.9×[1.4×(?+?+?)+?] 3.1.2箱梁钢管支架检算: 3.1.2.1底模检算 底模采用δ,20mm的竹胶合板模板,直接搁置于横向方木次楞上。 (1) 截面参数及材料力学性能指标 223 W=bh/6=250×20/6=16667mm 56 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 334I=bh/12=250×20/12=333333mm 32竹胶板容许应力[σ]=70 MPa,E=6×10 N/mm。 0 (2) 腹板区(方木次楞按间距L=0.15米布置) 按三跨连续梁来计算，模型如下: 1、荷载组合 q=1.2×(52+2.6)×0.25+1.4×(2.5+2.0+2.0)×0.25=18.66kN/m 2、强度检算 22M,ql/10,18.66×0.15/10,0.042KN.m max σ,M/W,0.042/16667,2.52MPa?[σ]合格 maxmax0 3、刚度检算 44f,ql/(150EI),18.66×150/(150×16667×333333),0.01mm ?[f],150/400,0.375mm合格 0 (3)底板区(方木次楞按间距L=0.20米布置) 1、荷载组合 q=1.2×(11.44+0.572)×0.25+1.4×(2.5+2.0+2.0)×0.25=5.88kN/m 2、强度检算 57 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 2M,ql/10,0.024KN.m max σ,M/W,2.56MPa?[σ]合格 maxmax0 3、刚度检算 44f,ql/(150EI),5.88×200/(150×6000×36000),0.29mm ?[f],200/400,0.5mm合格 0 (4)翼板区(方木次楞按间距L=0.20米布置) 1、荷载组合 q=,1.2×(11.8755+0.585)+1.4×(2.5+2.0+2.0),×0.25=4.33kN/m 2、强度检算 22M,ql/10,4.33×0.2/10,0.02KN.m max1 σ,M/W ?[σ] ,10.8MPa合格 maxmax0 3、刚度检算 4f,ql/(150EI)?[f],200/400,0.5mm 合格 0 3.1.2.2方木次楞检算 方木次楞搁置于钢管(双根)主楞上，次楞方木规格为50×100mm, 次楞亦按连续梁考虑。 方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 (JTJ025-86)中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则: 33[σ],12×0.9,10.8MPa,E=9×10×0.9=8.1×10MPa。 0 按三跨连续梁来计算，模型如下: 58 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 (1)截面参数及材料力学性能指标 2243 W=b×h/6=50×100/6=8.3×10mm 3364I=b×h/12=50×100/12=4.17×10mm (2)腹板区(方木次楞按间距L=0.15米布置) 1、荷载组合(木楞自重忽略不计) q=[1.2×(52+2.6)+1.4×(2.5+2.0+2.0),×0.15=11.2kN/m 2、强度检算 22M,ql/10,11.2×0.45/10,0.23KN.m(腹板区间距为max1 0.4425m,l按0.45取值) 4σ,M/W,0.23/8.3×10,2.7MPa ?[σ] ,10.8MPa合格 maxmax0 3、刚度检算 4436f,ql/(150EI),11.2×450/(150×8.1×10×4.17×10),0.09mm?[f],450/400,1.125mm 合格 0 (3)底板区(方木次楞按间距L=0.20米布置) 1、荷载组合(木楞自重忽略不计) q=,1.2×(11.44+0.572)+1.4×(2.5+2.0+2.0),×0.2=4.7kN/m 2、强度检算 22M,ql/10,4.7×1.011/10,0.48KN.m max1 59 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 4σ,M/W,0.48/8.3×10,5.8MPa ?[σ] ,10.8MPa合格 maxmax0 3、刚度检算 4436f,ql/(150EI),4.7×1011/(150×8.1×10×4.17×10),0.97mm ?[f],1011/400 合格 0 (4)翼板区(方木次楞按间距L=0.20米布置) 1、荷载组合(木楞自重忽略不计) q=,1.2×(11.7+0.585)+1.4×(2.5+2.0+2.0),×0.2=4.8kN/m 2、强度检算 22M,ql/10,4.8×0.9/10,0.39KN.m 1max 4σ,M/W,0.39/8.3×10,4.7MPa ?[σ] ,10.8MPa合格 maxmax0 3、刚度检算 4436f,ql/(150EI),4.8×900/(150×8.1×10×4.17×10),0.6mm?[f],900/400,2.25mm 合格 0 3.1.2.3主楞钢管检算(梁高2000mm段区域内) 主楞规格为两根φ48×3.5的圆钢管，[σ],205MPa，E=205×0 510MPa。 (1)截面参数及材料力学性能指标 3 W=5078mm 4I=121867mm (2)荷载 60 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 次楞所传递给主楞(2根φ48×3.5的圆钢管)的集中力为: 腹板区:P=11.2×0.45=5.04kN 1 底板区:P=4.7×1.011=4.75kN 2 翼板区:P=4.8×0.9=4.3kN 3 主楞自重:q,6.88kN/m (3)承载力计算 腹板下主楞受力最大，以腹板下主楞为例计算。 1、计算模型 2、强度检算 61 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 单根最大支座反力R,13.8KN σ,178.7MPa ?[σ] ,205MPa合格 max0 3、刚度检算 f,1.46mm ?[f],750/400,1.88mm 合格 0 3.1.2.4支架立杆检算 (1)风荷载计算 由于室外露天支模，须考虑风荷载。模板支架计算高度H=5m， 2基本风压按郑州50年一遇风压值采用，ω=0.45kN/m。风压高度变0 化系数μ=1，扣件式钢管脚手架步距h=1.5m。 z 2 风荷载标准值为:ω=0.7μμω=0.405kN/m0zs0 62 河南省第一建筑工程集团有限责任公司 郑州市郑东新区东四环东风渠邢庄桥工程 支撑系统结构计算书 222风荷载产生弯矩标准值:M=0.9×1.4ωlh/10=0.9×1.4×0.405wka 2×0.75×1.5/10=0.078kN.m (2)立柱轴心压力设计值 上部传递的最大荷载设计值:13.8×2=27.6kN; 立柱承受支架自重设计值:1.2×(5×0.0384+1.011×3×0.0384+0.75×3×0.0384)=0.48kN; 立柱轴心压力设计值N=27.6+0.48=27.08kN (3)支架立杆稳定性计算 横杆步距为1.5m，模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心至模板支撑点的长度取0.2m，固立杆计算长度l=h+a=1.5+0.2=1.7m。 0 长细比λ=l/i =1700/15.9=106.9<210 合格 查表知φ=0.586 N/φA + M/W=27080/(0.586×489.3) + 78000/4490 w =111.8Mpa