7047-湍流的数学模型简介【精心整理版】

湍流的数学模型 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 人：指导老师：中南大学防灾科学与安全技术研究所2013.04Contents第1章湍流导论 湍流现象描述湍流是一种高度复杂的三维非稳态、带旋转的不规则流动。湍流中流体的各个物理参数，如速度、压力、温度等都随时间与空间发生随机变化。 湍流与层流自然界中的流体流动状态主要有两种形式，即层流(laminar)和湍流(trubulence)。层流是指流体在流动过程中两层之间没有相互混掺，而湍流是指流体不是处于分层流动状态。一般说来，湍流是普遍的，而层流则属于个别情况。判断流动是层流还是湍流，是看其雷诺数是否超过临界雷诺数。雷诺数的定义如下：式中：V为截面的平均速度；L为特征长度；为流体的运动粘度。当Re<2000，管内流动保持稳定的层流状态。1.1、湍流的认识第1章湍流导论1.1、湍流的认识 葛饰北斋的浮世绘作品《神奈川冲浪里》1.1湍流的认识 湍流物理特征大尺度的涡旋小尺度的涡旋主要由流动边界条件决定，从主流获得能量，是引起低频脉动的原因。由于流体粘性的作用，不断消失，从而产生能量耗散；是引起高频脉动的原因。“随机”和“脉动”是湍流流场的重要的物理特征。1.1湍流的认识 Kolmogorow尺度分布理论在描述湍流行为的理论中，Kolmogorov尺度分布理论是相当重要也是非常普适的一种。1Kolmogorow长度尺度湍流能量的耗散发生在小涡结构中，这一最小的湍流流动结构尺寸可用Kolmogorow长度尺度表示：2Kolmogorow时间尺度Kolmogorow时间尺度表示最小湍流结构的动量扩散时间，它的定义为第1章湍流导论1.2湍流的统计平均法统计平均方法是湍流研究的开始.他将不规则的流场分解为规则的平均场和不规则的脉动场，同时也引出了封闭雷诺方程的世纪难题。 湍流的随机性统计平均方法是处理湍流流动的基本手段，这是由湍流的随机性所决定的。 研究湍流的统计平均方法 在湍流理论中，有多种统计平均方法。例如时均法、体均法、按概率平均法（或称系综平均法）等。下面将分别予以讨论，然后在进行比较。1.2湍流的统计平均法1时均法时均法的确切定义是：上式中的速度瞬时值是任一次试验结果，积分限中的下线可以任意取，即一次试验中，从任何时候开始都不能影响平均值的结果。当时间间隔T很长时，有：这时，速度时均值不再是时间的函数，这就是雷诺平均。 应用时均法需满足下列要求：平均值与平均的起始时刻及时间间隔T（只要足够长）无关。而且平均值本身不再是时间的函数，因此，时均法只能用于讨论定常的湍流流动。1.2湍流的统计平均法2体均法湍流的随机变量不仅表现在时间上，在空间分布上也具有随机性。体均值要求与积分体积的大小及所处的坐标位置无关。因此严格说来，体均法只适用于描述对体均值而言的均匀的湍流流场。3概率平均法（系综平均法）时均法和体均法只适用于两种特殊状态的湍流，前者适用于定常湍流，后者适用于均匀湍流。对于一般的不定常非均匀流，可以采用随机变量的一般平均法，即概率平均法。在相同条件下重复N次试验，再对此N次试验值取平均。若能对某种湍流找到相应的概率密度，则湍流问题就可认为已经解决。1.2湍流的统计平均法 三种平均法之间的关系及各态遍历假说时均法只适用于定常湍流，体均法只适用于均匀不定常湍流。在什么物理条件下，普遍适用的概率平均值和时均值或体均值等价？ 各态遍历假说的思想：一个随机变量在重复许多次的试验中出现的所有可能状态，能够在一次试验的相当长的时间或相当大的空间范围内以相同的概率出现。 各态遍历假说的结论：对于一个满足各态遍历的系统，三种平均值相等在各态遍历假说成立的前提下，可以用时均法研究不定常流动。 脉动值随机值与平均值之差称为涨落，在湍流中称为脉动脉动值是随机变量，平均值是统计的决定性变量，全部湍流理论就是研究脉动值和平均值之间的互相关系。第1章湍流导论1.3、湍流的基本方程 湍流瞬时控制方程(包括连续方程、动量方程和能量方程)可用通用微分方程表示。一般认为，无论湍流流动多么复杂，非稳态的连续性方程和N-S方程(动量方程)仍然适用于湍流的瞬时流动。第1章湍流导论1.3、湍流的基本方程（不可压） N-S方程平均值与脉动值之和为流动变量的瞬时值将非稳态N-S方程对时间作平均，即把湍流的运动看成是时间平均流动与瞬间脉动流动的叠加：1.3湍流的基本方程以上为Reynolds时均方程，引入的Reynolds应力有6个未知分量，由于雷诺平均方程中未知数个数大大多于方程个数而出现了方程不封闭的问题。必须做假设引入雷诺应力的封闭模型即建立湍流模型才能求解出平均流场。 Reynolds时均方程1.3湍流的基本方程 雷诺应力输运方程上式称为不可压缩湍流的雷诺应力输运方程，方程中各项分别用，，，，来表示。雷诺应力在平均运动轨迹上的增长率。脉动压强和脉动速度变形率张量相关的平均值，称再分配项。雷诺应力与平均运动速度梯度的乘积，产生湍动能的关键，称生成项。具有扩散性质，称雷诺应力扩散项。脉动速度梯度乘积的平均值，使湍流能耗散，故称耗散项。1.3湍流的基本方程 其它变量时均方程 时均化的能量方程雷诺热流二阶相关量3个未知量第一章湍流导论1.4、湍流封闭问题湍流模式理论的主要任务就是研究湍流方程的封闭方法。核心问题求解雷诺应力第2章湍流的数值模拟方法简介2.1湍流数值模拟方法的分类湍流运动的数值模拟方法可以分为直接数值模拟方法和非直接数值模拟方法。所谓直接数值模拟方法是指求解瞬时湍流控制方程。非直接数值模拟方法就是不直接计算湍流的脉动特性，而是设法对湍流做某种程度的近似和简化处理。根据依赖所采用的近似和简化方法不同，非直接数值模拟方法分为大涡模拟、统计平均法和Reynolds平均法。第2章湍流的数值模拟方法简介2.2模型比较湍流模型方法(RANS方法)大涡模拟方法(LES方法)直接数值模拟(DNS方法)给出了时间平均的流动信息，易于工程应用抹去了流动的瞬态特性及细观结构，适合高雷诺数，不具普适性介于RANS与DNS之间，非常成功的应用于RANS不能满足要求的高端应用，如燃烧、混合、外部空气动力学。亚格子湍流模型有待进一步完善无需湍流模型，能精确给出湍流瞬态演变过程数值求解方法难度大，适合低雷诺数第3章湍流模型（RANS）不可压缩时均运动控制方程组之所以出现方程组不封闭（需求解的未知函数较方程数多），在于方程中出现了湍流脉动值的雷诺应力项。要使方程组封闭，必须对雷诺应力做出某些假定，即建立应力的表达式（或者引入新的湍流方程），通过这此表达式把湍流的脉动值与时均值等联系起来。基于某些假定所得出的湍流控制方程，称为湍流模型。所谓湍流模型，是依靠理论与经验的结合，引进一系列模型假设，把脉动值附加项与时均值联系起来的一些特定的关系式。3.1湍流模型的分类 湍流涡粘模型 雷诺应力模型1.湍流涡粘模型（Eddy-ViscosityModels，EVM）这类模型的处理方法不直接处理雷诺应力项，而是引入涡粘系数（EddyViscosity），然后把湍流应力表示成为涡粘系数的函数，整个计算关键在于确定这种湍流粘性系数。引入Boussinesq涡粘性假设，认为雷诺应力与平均速度梯度成正比，即将Reynolds应力项表示为湍流粘性系数 基于不同的假设，湍流模型分为湍动能：3.1湍流模型的分类 一方程模型 常系数模型 二维Prandtl混合长度理论 零方程模型 一方程模型 两方程模型 零方程模型 根据确定湍流粘性系数的微分方程数目，又可分为3.1湍流模型的分类由求解湍流特征参数的微分方程来确定湍流粘性。包括k-ε、k-ω、k-g模型等。其中，应用最普遍的是k-ε模型。 两方程模型以上介绍的模型都是基于Boussinesq假设，认为湍流粘性系数各向同性，难于考虑旋转流动及流动方向表面曲率变化的影响，不适用于复杂流动。针对k-ε模型不足，许多学者对 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 的模型进行了修正。 重整化群k-ε模型（renormalizationgroup，RNGmodel） 可实现k-ε模型（realizablek-εmodel） 多尺度k-ε模型（multiscalemodelofturbulence）3.1湍流模型的分类雷诺应力方程模型（ReynoldsStressModel，RSM）由各项异性的前提出发，完全抛弃了Boussinesq表达式及的概念，直接建立以雷诺应力为因变量的微分方程，然后作适当假设使之封闭。这种模型也称为二阶封闭模型。主要思想是设法将应力的微分方程简化为代数表达式，以减少RSM模型过分复杂的弱点，同时保留湍流各项异性的基本特点。 代数应力方程模型（AlgebraicStressModel，ASM）2雷诺应力方程模型3.2湍流模型具体介绍3.2湍流模型具体介绍1零方程模型–代数涡粘模型这一假设并无物理基础，且采用各向同性的湍流动力粘度来计算湍流应力，难于考虑旋转流动和表面曲率变化的影响，但以此为基础的湍流模型目前在工程计算却应用最为广泛。所谓零方程模型就是不使用微分方程，而是基于Boussinesq1877年的假设，用代数关系式，把湍流粘度与时均值联系起来的模型，它只用湍流的时均连续方程和Reynolds方程组成方程组，把方程组中的Reynolds应力用平均速度场的局部速度梯度来表示。1零方程模型 零方程–Prandtal混合长度理论零方程中最著名的是Prandtl提出的混合长度模型（mixinglengthmodel）。 混合长度定义：脉动微团在经历这段距离内保持有不变的脉动速度值。表示：微流微团的作用范围。混合长度模型的特点：直接用平均量梯度代数表达式来模拟Reynolds时均方程组中未知的应力或热流、物质流关联项。lm由实验或直观判断加以确定。对于自由剪切流充分发展的湍流管流1零方程模型 普朗特混合长度模型的 评价 LEC评价法下载LEC评价法下载评价量规免费下载学院评价表文档下载学院评价表文档下载 优点：直观、简单，无须附加湍流特性的微分方程——适用于简单流动，如射流、边界层、管流、喷管流动等。另外，研究历史较长，积累了很多经验。 缺点1：在处必然是湍流粘性T为零，或剪力、热流、扩散流均为零——与实际不符。混合长度模型相当于湍流能量达到局部平衡，即湍流的产生等于湍流的耗散，亦即认为湍流的对流（上游影响）和扩散（断面上的混合）均为零。不符合湍流本身特性。缺点2：只有简单流动中才能给出lm的表达式。对复杂流动如拐弯或台阶后方有回流的流动，就很难给出lm的规律。1零方程模型 零方程模型的适用性 二维带有中等程度的压力梯度的可压缩流合适; 带有轻微横向流的三维边界层也合适; 有曲率、旋转或分离时不适用; 因压力或湍流而形成二次流时以及有突然的变形或剪切率变化时也不适用; 有激波诱导的分离流不准.事实上零方程模式仅适用于处于局部平衡状态的湍流。忽略了对流和扩散的影响。对处理有分离、回流等现象的复杂流动并不适用。Kolmogorov和prantl放弃了寻找湍流粘性系数和时均速度梯度之间的直接关系的方法,而是通过求解微分方程确定湍流粘性系数,以此来弥补混合长度假设的局限性，这样产生了单方程的湍流模型。2单方程模型为了弥补混合长度假定的局限性，在使用湍流时均连续方程和Reynolds方程的基础上，再建立一个湍流动能k的输运方程，而表示成k的函数，从而可使方程封闭。这里，湍流动能k的输运方程可写为：瞬时项对流项扩散项产生项耗散项由Kolmogorov-Prandtl表达式2单方程模型 单方程模型的评价 单方程模型克服了混合长度模型的不足，考虑了湍能对流及扩散，比零方程模型更合理。 但是要用单方程模型封闭，必须预先给定长度比尺l的代数表达式，因此很难得到推广应用。实际上湍流长度标尺本身也是与具体问题有关的，需要有一个偏微分方程来确定，于是两方程模型应运而生。3两方程模型 湍流尺度l的输运方程推广言之，对湍流粘性T=ck1/2lSpalding和Launder曾 总结 初级经济法重点总结下载党员个人总结TXt高中句型全总结.doc高中句型全总结.doc理论力学知识点总结pdf 出一个广义的第二参量z=kmln，一般形式的z方程：3两方程模型不同学者推荐的不同的z其中k-双方程模型的应用及经受的检验最为普遍. 符号 z=kmln 提出者 双方程 f k1/2/l 俄国学者 k-f  k3/2/l 周培源Harlow-Nukayama k- l l Rodi,Spalding k-l kl kl Ng,Spalding k-kl w k/l2 Spalding k-w标准k-模型 标准k-方程的定义在关于湍动能k的方程的基础上，再引入一个关于湍动耗散率ε的方程，便形成了k-ε两方程模型，称为标准k-ε模型。在模型中，表示湍动耗散率（turbulentdissipationrate）的ε被定义为：湍动粘度可表示成k和ε的函数，即：其中，Cμ为经验常数。标准k-模型在标准k-ε模型中，k和ε是两个基本未知量，与之相对应的输运方程为：其中，Gk是由于平均速度梯度引起的湍动能k的产生项，Gb是由于浮力引起的湍动能k的产生项，YM代表可压湍流中脉动扩张的贡献，C1、C2和C3为经验常数，k和分别是与湍动能k和耗散率对应的Prandtl数，Sk和S是用户定义的源项。Gk是由于平均速度梯度引起的湍动能k的产生项，由下式计算：Gb是由于浮力引起的湍动能k的产生项，对于不可压流体，Gb=0。对于可压流体，有：标准k-模型中的有关公式标准k-模型Prt是湍动Prandtl数，在该模型中可取Prt=0.85，gi是重力加速度在第i方向的分量，β是热膨胀系数，可由可压流体的状态方程求出，其定义为：YM代表可压湍流中脉动扩张的贡献，对于不可压流体，YM=0。对于可压流体，有：其中，Mt是湍流Mach数，标准k-模型中的有关公式标准k-模型在标准的k-ε模型中，根据Launder等的推荐值及后来的实验验证，模型常数的取值为：对于可压缩流体的流动计算中与浮力相关的系数C3，当主流方向与重力方向平行时，有C3=1，当主流方向与重力方向垂直时，有C3=0。标准k-模型中的系数标准k-模型标准k-模型 标准k-模型的控制方程组 方程 φ 扩散系数Γ 源项S 连续 1 0 0 x-动量 u y-动量 v z-动量 w 湍动能 k 耗散率 ε 能量 T S按实际问题而定标准k-模型 标准k-模型的适用性1）模型中的有关系数，主要根据一些特殊条件下的试验结果而确定的，在不同的文献讨论不同的问题时，这些值可能有出入。2）标准k-模型比零方程模型和一方程模型有了很大改进，但是对于强漩涡、浮力流、重力分层流、曲壁边界层、低Re数流动以及圆射流时，会产生一定失真。原因是在标准k-模型中，对于Reynolds应力的各个分量，假定粘度系数t是相同的，即假定μt是各向同性的标量。而在弯曲流线的情况下，湍流是明显各向异性的，t应该是各向异性的张量。标准k-模型适用范围广、经济、合理的精度，包括边界层流动、管内流动、剪切流动，浮力、燃烧等子模型。但它是个半经验的公式，是从实验现象中总结出来的。有一定的局限性：标准k-模型 标准k-模型的适用性3）上述k-模型，是针对湍流发展非常充分的湍流流动来建立的，假设分子粘性的影响可以忽略，是一种针对高Re数的湍流计算模型，而当Re数较低时，例如，在近壁区内的流动，湍流发展并不充分，湍流的脉动影响可能不如分子粘性的影响大，在更贴近壁面的底层内，流动可能处于层流状态。因此，对Re数较低的流动使用上面建立的k-模型进行计算，就会出现问题。这时，必须采用特殊的处理方式，以解决近壁区内的流动计算及低Re数时的流动问题。使用上面的k-模型可能就会出现问题。常用解决方法有壁面函数法和低Re数的k-模型。虽然k-模型的计算量大于代数涡粘模式，但随着计算机的发展这一点已不是障碍。如果能克服标准化k-模型的这些缺点，它将有更好的预测结果。RNGk-模型重整化群k-模型和标准k-模型很相似，但是有以下改进： 在方程中增加了一项，从而反映了主流的时均应变率Eij，这样，RNGk-模型中产生项不仅与流动情况有关，而且在同一问题中也还是空间坐标的函数。 考虑到了湍流漩涡，提高了在这方面的精度。 RNG理论为湍流Prandtl数提供了一个解析公式，然而标准k-模型使用的是用户提供的常数。 RNGk-模型仍针对充分发展的湍流是有效的，是高Re数的湍流计算模型，而对近壁区内的流动及Re数较低的流动，必须使用下面将要介绍的壁面函数法或低Re数的k-模型来模拟。 RNGk-模型RNGk-模型比标准k-模型在更广泛的流动中有更高的可信度和精度。对更复杂的剪切流如高应变率、漩涡和分离的流动有较好的效果。重整化群k-模型是一种理性的模式，原则上，它不需要经验常数；但实践结果发现重整化群理论得到的系数会在湍动能耗散方程中产生奇异性。具体来说，在均匀剪切湍流中会导致湍动能增长率过大，会导致负的正应力。因此，RAGk-模型还需要进一步研究。Realizblek-模型 Realizblek-模型与标准k-模型 湍流粘度计算公式发生了变化，引入了与旋转和曲率有关的内容。 方程发生了很大变化，方程中的产生项不再包含有k方程中的产生项Gk，这样，现在的形式更好地表示了光谱的能量转换。 方程中的倒数第二项不具有任何奇异性，即使k值很小或为零，分母也不会为零。这与标准k-模型和RNGk-有很大区别。Realizblek-模型 Realizblek-模型适用性Realizablek-模型已被有效地用于各种不同类型的流动模拟，它能更加准确的预测平板绕流、圆柱射流的发散率,对旋转流动、逆压梯度的边界层流动、流动分离以及复杂的二次流都可以取得较好的计算效果。对以上流动结果都比标准模型的结果好，特别是可实现模型对圆口射流和平板过程模拟射流模拟中，能给出较好的射流扩张角。不足之处在于,计算旋转和静态流动区域时不能提供自然的湍流粘度,同时受限于各向同性涡粘度假设。3两方程模型双方程模型中，无论是标准模型、重整化群模型还是可实现模型，三个模型有类似的形式，即都有k和的输运方程，它们的区别在于：①计算湍流粘性的方法不同；②控制湍流扩散的湍流普朗特数不同；③方程中的产生项和Gk关系不同。但都包含了相同的表示由于平均速度梯度引起的湍动能产生Gk，表示由于浮力影响引起的湍动能产生Gb；表示可压缩湍流脉动膨胀对总的耗散率的影响YM。3.3在近壁区使用k-模型的问题k-模型都是高Re数的湍流模型，但在近壁区内的流动，Re数较低，湍流发展并不充分，湍流的脉动影响不如分子粘性的影响大，湍流应力几乎不起作用，这样在这个区域内就不能使用前面的k-模型就行计算，必须采用特殊的处理方式。3.3在近壁区使用k-模型的问题解决这个问题有两个途径 一是不对粘性影响比较明显的区域（粘性底层和过渡层）进行求解，而是用一组半经验公式（即壁面函数）将壁面上的物理量与湍流核心区内的相应物理量联系起来，不需要对壁面区的流动求解，这就是壁面函数法。 另一种途径是采用低Re数k-ε模型来求解粘性影响比较明显的区域（粘性底层和过渡层），这时要求在壁面划分比较细密的网格。越靠近壁面，网格越细。壁面函数法壁面函数法的基本思想是：对于湍流核心区的流动使用k-ε模型求解，而在壁面区不进行求解，直接使用半经验公式将壁面上的物理量与湍流核心区内的求解变量联系起来。这样，不需要对壁面区内的流动进行求解，就可直接得到与壁面相邻控制体积的节点变量值。上述壁面函数法是FLUENT选用的默认方法，它对各种壁面流动都非常有效。相对于低Re数k-模型，壁面函数法计算效率高，工程实用性强。而采用低Re数k-模型时，因壁面区（粘性底层和过渡层）内的物理量变化非常大，因此，必须使用细密的网格，从而造成计算成本的提高。当然，壁面函数法无法象低Re数k-模型那样得到粘性底层和过渡层内的“真实”速度分布。壁在函数法在流动分离过大或壁面流动处于高压之下时，该方法不理想。低Re数k-模型1）为体现分子粘性的影响，控制方程的扩散系数项必须同时包括湍流扩散系数与分子扩散系数两部分。2）控制方程的有关系数必须考虑不同流态的影响，即在系数计算公式中引入湍流雷诺数Ret，这里3）在k方程中应考虑壁面附近湍动能的耗散不是各向同性这一因素。低Re数的流动主要体现在粘性底层，流体的分子粘性起着绝对支配地位，因此必须对高Re数k-模型进行三方面修改，才能使其用于计算各种Re数的流动：●充分发展的湍流核心区及粘性底层均用同一套公式计算，且由于粘性底层的速度梯度大，因而粘性底层的网格密。●低Re的模型使用范围4Reynolds应力模型（二阶模型） 上述方程湍流模型都假定湍流粘性系数是各向同性的;采用了湍流粘性的假设,用有效粘性系数和平均速度梯度的乘积来模拟雷诺应力。这些模型难于反映旋转流动及流动方向表面曲率变化的影响，有必要对湍流脉动应力（雷诺应力）直接建立微分方程求解。 在应力方程模型中，对两个脉动值乘积的时均值方程直接求解，而对三个脉动值乘积的时均值，采用模拟方式计算，这就是Reynolds应力方程模型(RSM)。 为了减轻RSM的计算工作量，将Reynolds应力用代数方程式而不是用微分方程来求解，用代数方程去近似的模拟微分方程，这就是代数应力方程模型(ASM)。Reynolds应力方程模型（RSM） Reynolds应力输运方程方程中第一项为瞬态项，Cij：对流项DT,ij：湍动扩散项DL,ij：分子粘性扩散项Pij：剪应力产生项Gij：浮力产生项Φij：压力应变项εij：粘性耗散项Fij：系统旋转产生项Reynolds应力方程模型（RSM）上式各项中，Cij、DL,ij、Pij和Fij均只包含二阶关联项，不必进行处理。可是，DT,ij、Gij、Φij和εij包含有未知的关联项，必须象前面构造k方程和方程的过程一样，构造其合理的表达式，即给出各项的模型，才能使Reynolds应力方程封闭。1）湍动扩散项DT,ij的计算可通过Daly和Harlow所给出的广义梯度扩散模型来计算但是有的文献认为该式可能导致数值上不稳定，推荐下式式中，μt是湍动粘度，按标准k-模型中来计算，系数σk=0.82，注意该值在Realizablek-模型中为1.0。2）浮力产生项Gij的计算式其中，T是温度，Prt是能量的湍动Prandtl数，在该模型中可取Prt=0.85，gi是重力加速度在第i方向的分量，β是热膨胀系数。对于理想气体，有：如果流体是不可压的，则Gij=0。3）压力应变项Φij的计算压力应变项Φij的存在是Reynolds应力模型与k-模型的最大区别之处，Φij仅在湍流各分量间存在，当时，它表示减小剪切应力，使湍流趋向于各向同性；当时，它表示使湍动能在各应力分量间重新分配，对总量无影响。可见，此项并不产生脉动能量，仅起到再分配作用。因此，有的文献称此项为再分配项。压力应变项可以分解为三项，即其中，Φij,1是慢的压力应变项，Φij,2是快的压力应变项，Φij,w是壁面反射项。耗散项表示分子粘性对Reynolds应力产生的耗散。在建立耗散项的计算公式时，认为大尺度涡承担动能输运，小尺度涡承担粘性耗散，因此小尺度涡团可以看成是各向同性的。即认为局部各向同性。依照该假设，耗散项可最终写成：最后，综合上面各计算方程，得到的Reynolds应力输运方程中，包含湍动能k和耗散率，为此，在使用RSM时，需要补充k和的方程以得到封闭的Reynolds应力输运方程。4）粘性耗散项ij的计算Reynolds应力方程模型（RSM） 对RSM适用性的讨论由于RSM比单方程和双方程模型更加严格的考虑了流线型弯曲、漩涡、旋转和张力快速变化，它对于复杂流动有更高的精度预测的潜力。但是这种预测仅仅限于与雷诺压力有关的方程。要考虑雷诺压力的各向异性时，必须用RSM模型。例如飓风流动、燃烧室高速旋转流、管道中二次流。尽管RSM比k-模型应用范围更广，包含更多的物理机理，但它仍有很多缺陷。 与标准k-模型一样，RSM也属于高Re数的湍流计算模型，在固体壁面附近，由于分子粘性的作用，湍流脉动受到阻尼，Re数很小，上述方程不再适用。因此，必须采用壁面函数法，或低Re数的RSM来处理近壁面区的流动计算问题。Reynolds应力方程模型（RSM） 对RSM适用性的讨论 计算实践表明，RSM虽能考虑一些各向异性效应，但并不一定比其他模型效果更好，在计算突扩流动分离区和计算湍流输运各向异性较强的流动时，RSM优于双方程模型，但对于一般的回流流动，RSM的结果不一定比k-模型要好。RSM模型摒弃了湍流各向同性假设，因此其计算结果比基于“有效粘度”的两方程模型更为准确。但由于该模型相对复杂、方程多、需确定的常数多，故计算量大。对于三维问题，有16个变量（5个时均变量，6个应力，3个热流密度，K和）。共16个方程组。代数应力方程模型（ASM）由于RSM过于复杂，计算量大，有许多学者从RSM出发，建立Reynolds应力及热流密度的代数方程模型，就形成了代数应力方程模型（AlgebraicStressequationModel，简称ASM）。在对RSM中的Reynolds应力方程进行简化时，重点集中在对流项和扩散项的处理上。一种简化 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 是采用局部平衡假定，即Reynolds应力的对流项和扩散项之差为零；另一种简化方案是假定Reynolds应力的对流项和扩散项之差正比与湍动能k的对流项和扩散项之差。现以第一种简化方案为例，给出ASM的代数应力方程。代数应力方程模型（ASM） ASM模型的评价ASM是将各向异性的影响合并到Reynolds应力中进行计算的一种经济算法，当然，因其要解9个代数方程组，其计算量还是远大于k-模型。ASM虽然不象k-模型应用广泛，但可用于k-模型不能满足要求的场合以及不同的传输假定对计算精度影响不是十分明显的场合。例如，对于像方形管道和三角形管道内的扭曲和二次流的模拟，由于流动特征是由Reynolds正应力的各向异性造成的，因此使用标准k-模型得不到理想的结果，而使用ASM就非常有效。与RSM模型相比，该模型大大减少了计算量，对初始条件和边界条件的要求也不像RSM模型那么严格。但在模拟旋流数很高的强旋流动中，由于该模型忽略了应力对流的作用，因而会引起显著的误差。对于近壁面区的流动计算，仍需要采用壁面函数法或其他方法来处理。 模型名称 优点 缺点 涡粘模型 零方程模型 计算简单，不增加附加的方程。对无固体边界的射流或混合层，及对一般平直表面的湍流边界层类型问题，能得到很好的结果。已成功应用与方形管道内发展的三维流动问题。 简化较多，工程适用范围小。忽略了湍流的对流与扩散，不适于有回流的复杂流动，无法处理表面曲率的影响、来流湍流度影响等问题。只适合高Re数，近壁区的处理。 单方程模型 考虑了脉动的生成、传递和耗散，适用范围优于零方程，计算和实验符合较好。 特征长度的数值很难由实验确定。目前单独使用已较少。只适合高Re数，近壁区的处理。 两方程模型 形式简单、计算量不太大,真正使湍流运动微分方程组完全封闭，能较好地反映大多数工程实际，在工程应用中最为广范。 不能模拟强旋流动，K-ε模型的前提假设是湍流各向同性。 雷诺应力模型 雷诺应力模型RSM 抛弃了各向同性和雷诺应力与时均值间的线性关系假设，对各项异性和不均匀的湍流更能显示其优越。比单方程和双方程模型更加严格的考虑了流线型弯曲、漩涡、旋转和张力快速变化，对于复杂流动有更高的精度预测的潜力。 模型较为复杂，计算量大，而且缺乏健全的理论基础和物理基础，不便于工程应用。只适合高Re数，近壁区的处理。 代数应力模型ASM 削减了计算工作量。大大节省了计算容量和时间,又保持了各向异性的基本特点。无需分别给出各应力及通量分量的入口及边界条件 在三维计算中的收敛性方面常常有相当大的困难，仅适用于不很偏离局部平衡条件的流动过程。只适合高Re数，近壁区的处理。3.3湍流模式理论局限性 对经验数据的依赖性;将脉动运动的全部细节一律抹平从而丢失大量重要信息;目前各种模型，都只能适用于解决一种或者几种特定的湍流运动，缺乏普适性。第4章湍流直接数值模拟DNS DNS的特点第4章湍流直接数值模拟DNS 优点方程本身是精确的，不含任何认为假设和经验常数，仅有的误差只是由数值方法引入的误差；数值模拟可以提供每一瞬间所有流动量在流场上的全部信息。特别有意义的是能提供很多在实验上目前还无法测量的量，这就可以用直接数值模拟的结果来检验各种湍流模型；可描写湍流中各种尺度的涡结构的时间演变。辅以计算机图形显示，可获得湍流结构的清晰与生动的流动显示。 缺点要求有很高的时间和空间分辨率，能够同时捕捉到流场中最大尺度和最小尺度的涡结构，所以计算量非常庞大。到目前为止，国际上大多数的直接模拟仅仅停留在对较低雷诺数、较简单几何条件和边界条件的湍流流动的研究上，无法应用于工程实例中。应用领域主要是湍流的探索性基础研究。第5章大涡模拟LES5.1大涡模拟的基本思想试图避免湍流模式及其半经验常数依据不同流动而改变的缺点，将湍流的涨落看作涡的运动引起的。目前只能放弃对全尺度范围上涡的瞬时运动的模拟，只将比网格尺度大的湍流运动通过瞬时N-S方程直接计算出来，而小尺度涡对大尺度涡运动的影响则通过一定的模型在针对大尺度涡的瞬时N-S方程中体现出来，从而形成了大涡模拟法（LES）。第5章大涡模拟LES5.2大涡模拟两个重要环节实现大涡模拟，要有两个重要环节需完成：1）建立一种数学滤波函数，从湍流瞬时运动方程中将尺度比滤波函数尺度小的涡滤掉，从而分解出描写大涡流场的运动方程，而这时被滤掉的小涡对大涡运动的影响，则通过在大涡流场的运动方程中引入附加应力项来体现，称为亚格子尺度应力。2）建立亚格子尺度模型（SGS）。第5章大涡模拟LES5.3大涡的运动方程在LES方法中，通过滤波函数，每个变量都被分成了两个部分，例如，对于瞬时变量Φ，有：※大尺度的平均分量。这部分叫做滤波后的变量，是在LES模拟时直接计算的部分。※小尺度分量。该部分需要通过模拟来表示的。第5章大涡模拟LES是滤波后得到的变量，不是在时间域上的平均，而是在空间域上的平均。可通过下式得到：式中，D是流动区域，x’是实际流动区域中的空间坐标，x是滤波后的大尺度空间上的空间坐标，G(x,x’)是滤波函数。G(x,x’)决定了所求解的涡的尺度，即将大涡和小涡划分开。G(x,x’)的表达式有多种选择，但有限体积法的离散过程本身就隐含地提供了滤波功能，即在一个控制体积上对物理量取平均值，因此，采用如下的表达式。V表示控制体积所占几何空间的大小。 大涡的运动方程第5章大涡模拟LES 大涡的运动方程滤波函数处理瞬时状态下的N-S方程及连续性方程如下：以上两式就构成了在LES方法中使用的控制方程组，注意这是瞬时状态下的方程。第5章大涡模拟LES 大涡的运动方程上式中，带有上划线的量为滤波后的场变量为被定义为亚格子尺度应力（SGS应力），它体现了小尺度涡的运动对所求解的运动方程的影响。5.4亚格子尺度模型 湍流流动的亚格子尺度模型要使LES运动方程组封闭求解，必须给出SGS应力的表达式，即亚格子尺度模型(SGS模型)．SGS模型的种类很多，比如Smagorinsky模型、尺度相似模型、混合模型、动力涡粘模型、谱空间涡粘模型和结构模型等。在此仅介绍最早的、也是最基本的Smagorinsky模型.5.4亚格子尺度模型 Smagorinsky模型根据Smagorinsky的基本SGS模型，假定SGS应力具有下面的形式：其中，μt是亚格子尺度的湍动粘度，计算公式如下：其中：亚格子尺度模型上式中，Δi代表沿i轴方向的网格尺寸，CS是Smagorinsky常数，理论上，CS通过Kolmogorov常数Ck来计算的，即式中，y+是到壁面的最近距离，A+是半经验常数，取25.0。Cs0是VanDriest常数，取1.0。当Ck=1.5时，CS=0.17。但是实际应用中发现，CS要取得更小的值，以减小SGS应力的扩散影响。因此，建议CS调整为：亚格子尺度模型Smagorinsky模式由于其形式简单曾得到广泛的应用,但该模式也存在着几个重要缺陷:其一、模型中的系数是预先给定的,而在物理上这一系数与流动密切相关;其二、Smagorinsky模式对近壁流动以及层流流动中的受限流动状态不能给与较好的预报;其三、忽略了能量由小尺度结构向大尺度结构逆向传递的过程.第6章湍流燃烧模型简介6.1湍流燃烧导论1湍流燃烧（TurbulentCombustion）定义：是一种极其复杂的带剧烈放热化学反应的湍流流动现象。（湍流＋化学反应＋传热传质）2湍流燃烧复杂性： 湍流问题 湍流与燃烧的相互作用（Interaction） 流动参数与化学动力学参数之间的耦合机理组分浓度及温度脉动而强化组分的混合与传热迅速放热而引起密度变化，同时使流体输运系数变化湍流流动化学反应6.2湍流燃烧的数值模型在众多湍流燃烧模型中,常用的有以下四种燃烧模型：大涡模拟（LES）旋涡破碎湍流燃烧模型(EBU——Eddy-Break-upMode)涡团耗散概念模型(EDC——EddyDissipationConceptModel)k-ε-g模型湍流燃烧的主要模型1LES湍流燃烧的主要模型 湍流燃烧的亚格子尺度模型在湍流流动中,小尺度结构所起的作用主要是能量耗散机制,因此小尺度结构的湍流动量输运可以以各种形式的涡粘性模型来模拟.然而在湍流燃烧中小尺度结构的行为极大地影响着湍流混合和化学反应的进行,简单地采用涡粘性模型来模拟湍流燃烧的亚格子尺度是不行的。随着人们对湍流燃烧机理认识的深入，已经发展了几种不同的亚格子燃烧模式：包括动态相似模式,概率密度函数(PDF)模式,滤波密度函数(FDF)模式、线性涡模式和条件矩封闭(CMC)模式等.湍流燃烧的亚格子尺度模型 模式 模型说明 优点 缺点 动态相似模式 假设小尺度结构与可求解尺度结构的行为相似，其中的未知系数是直接由可求解的大尺度量计算得到的。 形式简单,易于实现 不能区分湍流燃烧中小尺度结构的不同作用过程，仅适用于假设条件情况。 滤波密度函数模式 以概率的方法考虑标量数组的脉动分布，对方程中化学反应作用的描述是封闭的，通过求解亚格子FDF的输运方程得到亚格子标量变量的FDF,就可以得到亚格子尺度的全部标量信息。FDF输运方程本身仍然存在未封项。 能够准确地描述亚格子标量脉动的信息。 FDF输运方程的求解较为困难，计算量大。仅能给出亚格子标量变量的脉动信息，适合处理较为简单的问题。 概率密度函数模式 将PDF用于亚格子模拟，PDF提供了各种变量行为的全部统计信息,一旦得到PDF的分布,反应速率的平均值及其高阶动量矩(或其他标量函数)就可以直接得到。 无需更多的封闭假设 求解亚格PDF输运方程的方法则对计算机性能有极高的要求，对较为复杂的问题当前的计算机水平还很难满足。 线性涡模式 对湍流掺混的处理方式是以统计方式通过沿直线对标量场的随机、瞬时分子重排来实现的,尺寸为l的片段的分子重排代表了尺寸为l的涡的行为。在每一个LES网格内独立进行线性涡计算；通过“叠接”过程实现标量信息通过LES网格边界的输运。 能够明确区分各种不同的物理过程，标量场中全部长度尺度也都可求解。给出了对小尺度结构的详细描述,这在其他亚格子模式中是没有的。 每个网格点上增加一维的线性涡使得流场的维数增加,对于三维问题来说这将极大地增加计算量。 条件矩封闭模式 对标量方程进行简化,将其改写为以混合分数为条件的标量的期望值的形式,并采用条件矩封闭假设对化学反应项进行封闭。 可以较好地实现对化学反应项的封闭。 利用了条件滤波平均的空间各向同性的特点,在一些不满足空间各向同性条件的情况下将带来误差.例如近壁面流动问题。基本思想:在湍流燃烧区充满了已燃气团和未燃气团，化学反应在这两种气团的交界面上发生，认为平均化学反应率决定于未燃气团在湍流作用下破碎成更小气团的速率，而破碎速率与湍流脉动动能的衰变速率成正比.二维边界层问题湍流燃烧速率: 2EBU模型湍流燃烧的主要模型湍流燃烧的主要模型 旋涡破碎模型(EBU)的评价 功绩在于正确地突出了湍流混合对燃烧速率的控制作用，给出了简单的计算公式，为湍流燃烧过程的数学模拟开辟了道路。 不足：该模型未能考虑分子输运和化学动力学因素的作用 适用范围：一股说来，EBU模型只适用于高Re数的湍流预混燃烧过程。 此模型是由Magusse提出，它的特点是能自动选择成分来控制反应速率。 EDC模型模拟化学反应时，其基本思想是假定反应发生在小的湍流结构中，此结构称为良好尺度。良好尺度的容积比率按下式模拟：湍流燃烧的主要模型3涡团耗散概念模型(EDC)湍流燃烧的主要模型 EDC模型的评价它能在湍流反应流动中合并详细的化学反应机理EDC模型原则上只适用于高Re数的湍流燃烧过程,而不适用于化学动力学因素起主导作用的情况,例如着火阶段以及燃烧过程中的低温区或过度的贫油区和富油区计算会产生误差。EDC模型相对具有合理的预测方法,但是该模型的反应机理情况将直接影响预测的结果。理论上认为反应步数越多,化学机理越详尽,将得到更合理的结果,但同时也增加了计算量,也更难收敛。 此模型是由Spalding提出;模型出发点与EBU模型相同，仅是表达形式不同，利用此模型预估反应速率需求解k、ε、g三个方程,故可称为模型。K—湍流脉动动能ε—湍流耗散率g—湍流浓度脉动均方值g的求解有微分方程法和代数方程法。使用k-ε-g模型，众人使用的常数Cr、Cg1、Cg2也各不相同。4k-ε-g模型湍流燃烧的主要模型湍流燃烧的主要模型 湍流扩散火焰模型（k-ε-g） 扩散火焰的特点是化学反应速率大大超过了燃料和氧化剂之间混合的速度 快速反应模型（即化学反应速率大大超过混合速率）对层流扩散火焰完全适用，对湍流扩散火焰，则只适用于燃料和氧化物的瞬时值，而非其时均值 分析湍流扩散火焰必须考虑湍流脉动，基于此，Spalding提出了湍流扩散火焰的模型（1）用模型模化湍流输运作用；（2）假设快速反应模型成立；（3）建立以为固变量的控制方程；（4）求解和。假设f的概率密度函数P（f），把f表示成、及P（f）的函数。该模型不必求解燃料的平均质量分数的控制方程，从而避开对该方程源项的直接模化。