明发模板施工方案(定型)

明发商业广场A1区楼模板专项施工方案 一、工程概况 6#楼为公寓式住宅，框架剪力墙结构，A区地上九层、B区地上十一层，建筑高度34.5m，层高3m，建筑面积7596m2，6#楼±0.00相当于绝对标高为33.7米； 7#楼为商住楼，剪力墙结构，地上11层（局部两层商业），建筑高度为34.5m，层高3m，建筑面积4353m2（住宅3601m2，商业512m2物业及居委会240m2），7#楼±0.00相当于绝对标高为34.4米； 8#楼为商住楼，剪力墙结构，地上11层（局部两层商业），建筑高度为34.5m，层高3m，建筑面积5499m2（住宅4936m2，商业563m2），8#楼±0.00相当于绝对标高为34.4米； 9#楼为商住楼，剪力墙结构，地上11层（局部两层），建筑高度为34.5m，层高3m，建筑面积7596m2，9#楼±0.00相当于绝对标高为35.25米。 1#商铺用房，地上两层，层高 3 m，建筑面积330 m2，1#商铺±0.00相当于绝对标高为34.4米。 地下车库为地下一层，层高2.4m，建筑面积330 m2，地下车库±0.00相当于绝对标高为35.2米。 工程结构类型：6#、7#、8#和9#楼为框剪结构、地下车库和商铺为框架结构，抗震设防烈度为七度，建筑结构的安全等级为二级，抗震设防类别为丙类，剪力墙的抗震等级为三级。本工程6#、7#、8#和9#楼基础为条形基础，商铺及地下车库基础为独立基，底板厚350mm，混凝土墙板厚300--400mm，混凝土强度等级为：条形基础C30、独立基础C256#、7#、8#和9#楼墙、柱、板、梁为基础顶面至+6.00m为C30，+6.00以上墙、柱、板、梁混凝土强度等级为C25。 梁截面为200×400、200×450、200×500等，板厚为100、110、120等。本工程仅地下车库、商铺有柱，柱截面尺寸主要为400×400。总建筑高度37.8米。 该工程由合肥 规划 污水管网监理规划下载职业规划大学生职业规划个人职业规划职业规划论文 建筑 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 有限公司设计，合肥市亚华房地产开发有限公司投资，安徽三建工程限公司施工。 现剪力墙模板采用七胶板拼装，后备50×100木方间距400mm。穿墙螺杆为φ12水平方向间距＠450，竖向间距＠600mm。柱模采用2cm厚七胶板，后备木方木模板，φ48钢管柱箍＠400。梁底模、梁侧模及板模板均采用新七胶板，φ48钢管扣件满堂脚手架支撑。 2.模板计算的依据及选项： 模板计算依据 参照中国建筑工业出版社《建筑施工计算 手册 华为质量管理手册 下载焊接手册下载团建手册下载团建手册下载ld手册下载 》、安徽省建工集团公司的施工 经验 班主任工作经验交流宣传工作经验交流材料优秀班主任经验交流小学课改经验典型材料房地产总经理管理经验 、企业的行业标准、本工程的实际结构参数及规范要求。本工程模板设计计算的选项如下： 2.1砼墙板模板计算。选墙厚400，高度4.2 m，C35砼。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用45×95mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。 对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距100+500+500+500+500+500+500+500+400mm，断面跨度方向间距250mm，直径12mm。 2.2柱模板计算。选柱截面400×400，高度3m，C35砼。 柱模板的截面宽度 B=400mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=300mm，H方向对拉螺栓2道， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度45mm，高度95mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 2.3梁板模板计算。选梁截面主梁200×500 ，次梁200×400，板厚120，层高3 m，C35砼。 基本尺寸为：梁截面 B×D=200mm×500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。 2.4钢管满堂脚手架计算。取层高3m，按一般有梁板满堂脚手架计算。 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。 1 3.模板设计计算： 楼板模板扣件钢管高支撑架计算 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全》，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为7.9米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×0.900+0.350×0.900=3.015kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 　　 M —— 面板的最大弯距(N.mm)； 　　 W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.015+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/48600=1.370N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.015+1.4×2.700)×0.300=1.332kN 　　截面抗剪强度计算值 T=3×1332.0/(2×900.000×18.000)=0.123N/mm2 　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.015×3004/(100×6000×437400)=0.063mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m 活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.219/0.900=2.466kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.47×0.90×0.90=0.200kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×2.466=1.332kN 最大支座力 N=1.1×0.900×2.466=2.441kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.50×9.50×9.50/6 = 67.69cm3； I = 4.50×9.50×9.50×9.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.200×106/67687.5=2.95N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1332/(2×45×95)=0.467N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×1.005×900.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.146mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.586kN.m 最大变形 vmax=1.534mm 最大支座力 Qmax=7.975kN 抗弯计算强度 f=0.586×106/4491.0=130.47N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； 　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.98kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.129×7.900=1.020kN 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×0.900×0.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.120×0.900×0.900=2.430kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.733kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 7.88kN； —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果： = 92.51N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果： = 47.53N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果： = 65.50N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全》，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为7.9米， 基本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×0.900×0.450=10.125kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.450×(2×0.900+0.400)/0.400=0.866kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.400×0.450=0.540kN 均布荷载 q = 1.2×10.125+1.2×0.866=13.190kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.540=0.756kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3； I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.989kN N2=4.053kN N3=0.989kN 最大弯矩 M = 0.065kN.m 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.065×1000×1000/24300=2.675N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1648.0/(2×450.000×18.000)=0.305N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.085mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.053/0.450=9.007kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.01×0.45×0.45=0.182kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.450×9.007=2.432kN 最大支座力 N=1.1×0.450×9.007=4.459kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.50×9.50×9.50/6 = 67.69cm3； I = 4.50×9.50×9.50×9.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.182×106/67687.5=2.70N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2432/(2×45×95)=0.853N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×7.506×450.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.068mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.074kN.m 最大变形 vmax=0.021mm 最大支座力 Qmax=2.883kN 抗弯计算强度 f=0.074×106/4491.0=16.52N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于433.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.454kN.m 最大变形 vmax=1.095mm 最大支座力 Qmax=6.198kN 抗弯计算强度 f=0.454×106/4491.0=101.10N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； 　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.20kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.20kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×7.900=1.224kN N = 6.198+1.224=7.422kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 公式(1)的计算结果： = 87.11N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 公式(2)的计算结果： = 38.23N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.012； 公式(3)的计算结果： = 51.38N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 ——————————————————————————————————————— 步距 h(m) h≤0.9 0.9