600MW发电机说明书

  Infomation Announcing 窗体顶端 QFSN4-600-2发电机使用说明 4 一 概述 4 二 发电机的主要技术数据 4 1 额定数据 4 2冷却介质及润滑油的基本数据 4 2.3 发电机绝缘等级和允许温度 5 2.4 发电机 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 参数 6 3 发电机结构 8 3.1 结构概述 8 3.2 定子 8 3.3 转子 10 3.4 端盖与轴承 11 3.5 油密封装置 11 3.6 冷却器及其外罩 12 3.7 出线盒、引出线及瓷套端子 12 3.8 集电环及隔音罩刷架装配（见图12） 12 3.9 发电机监测系统 13 3.10 发电机冷却系统 14 3.11发电机座板及轴向、横向定位（见附图14） 15 3.12发电机密封 15 4 发电机验收、吊运和存放 15 4.1概述 15 4.2验收 15 4.3吊运 15 4.4存放 16 5发电机运行 16 5.1起动前的检查项目和要求 16 5.2发电机组的起动 16 5.3发电机组的调试 17 5.4并网 17 5.5机组的综合试运行 17 5.6整套机组设备试运行的结束 17 5.7发电机组交付运行 18 5.8允许的运行方式及规定 18 5.9发电机的保护 20 5.10运行时监测和注意事项 21 6发电机维护检修 22 6.1常规检查与试验（大修、中修和小修） 22 6.2故障后的检查与试验 24 6.3发电机的维护 24 6.4发电机组的停机 26 6.5发电机的检修 26 6.6偏离允许值时应采取的措施 29 附录A：发电机出力曲线 31 附录B：发电机损耗和效率计算曲线 31 附录C：发电机V型曲线 33 附录D：发电机空载、短路和零功率因数特性曲线 34 附录E：发电机允许的空载过励磁曲线 35 附录F：发电机失磁异步运行曲线 35 附录G：发电机短时断水减负荷运行曲线 36 附录H：发电机负载与氢气冷却器进水温度、氢气压力关系曲线（A） 36 附录H：发电机负载与氢气冷却器进水温度、氢气压力关系曲线（B） 37 附录I：发电机三相突然短路电流衰减曲线 39 附录J：发电机运行和保护参数设置 39 附录K: 液体密封填料及密封胶使用说明 42 附录L: 引线与引出线连接处绝缘方法 43 附录M：引出线与瓷套端子连接处绝缘方法 44 附图1 QFSN—600—2型发电机总装配- 46 附图2 发电机定子运输尺寸图 46 附图3 发电机主要部件示意图 47 附图4 定子隔振结构 48 附图5 定子绕组端部刚—柔固定结构 48 附图6 发电机转子装配 49 附图7 转子绕组通风回路示意图 49 附图8 端盖（励端） 50 附图9 端盖、轴承、油封装配（励端） 51 附图10 双环双流式油密封 52 附图11 引出线装配 53 附图12 集电环及隔音罩刷架装配 53 附图13 发电机通风冷却回路示意图 54 附图14 发电机轴向、横向定位 54 QFSN4-600-2发电机使用说明 一 概述 此说明书就是营口电厂二期发电机说明书。QFSN4_600是哈尔滨电机厂有限责任公司制造的汽轮发电机（静止励磁）的运行、维护、检修及运输和存放工作的指导性技术文件。 本书对发电机的技术数据、结构特点、运行条件，以及使用过程中的有关要求进行了详细的说明和规定。 在发电机的运行和维护等工作中，必须遵守说明书中的有关规定，并应结合电厂在安全防护方面的特点和导则，制定出相应的更为具体的操作步骤和安全措施。同时，做好详细的记录并存档。 本书未涉及和未规定的部分，可按国家 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 和IEC标准中的有关规定执行。 发电机由汽轮机直接联接驱动，并安装于室内，其工作环境为： 1）海拔不超过1000m； 2）环境温度为5℃～40℃； 3）周围环境不含导电灰尘、腐蚀性气体及无爆炸、振动冲击和机械损伤等危险。 发电机的工作方式为连续长期运行。 二 发电机的主要技术数据 1 额定数据 额定容量 666.667 MVA 额定功率 600 MW 最大连续功率 654 MW 额定功率因数 0.9 额定电压 20000 V 额定电流 19245 A 额定励磁电压（90℃计算值）421.8 V 额定励磁电流（计算值） 4128 A 额定转速 3000 r/min 频率 50 Hz 相 数 3 极 数 2 定子线圈接法 Y 定子绕组出线端子数 6 效率(保证值) 98.95 % 励磁方式 机端变静止励磁 2冷却介质及润滑油的基本数据 （1）发电机内的氢气 额定压力（表压） 0.4±0.02 MPa 最大连续功率时压力（表压） 0.4 MPa 冷氢气温度 45±1 ℃ 额定纯度 98 % 最低允许纯度 95 % 氧气含量 ＜1 % 额定压力下绝对湿度 ≤2 g/m3 漏氢量 ≤10 m3/d （2）定子绕组内的冷却水 入口处压力（表压） 0.25～0.35 MPa 出口处压力（表压） 0.15～0.25 MPa 入口处温度 45～50 ℃ 流量 90±3 m3/h 铜化合物含量 ≤100 mg/L 20 ℃时的电导率 0.5～1.5 μs/cm 20 ℃时的 PH 值 6.8～7.3 20 ℃时的硬度 <2 μgE/L 20 ℃时的含氨 (NH3) 量 微量 （3）氢气冷却器内的循环水（氢冷水） 入口处压力（表压） 0.25～0.35 MPa 出口处压力（表压） 0.23～0.33 MPa 入口处最高温度 33（供货 合同 劳动合同范本免费下载装修合同范本免费下载租赁合同免费下载房屋买卖合同下载劳务合同范本下载 书暂定为35.5）℃（准确数据按发电机规程） 入口处最低温度 25 ℃ 一个冷却器的流阻 20 kpa 一个冷却器的流量 250 m3/h 氢气冷却器的数量 2/4 组/个 （４）端盖式轴承润滑和油密封用的油 轴承进油压力（表压） 80～100 kPa 轴承出油压力（表压） 484 kPa 轴承进油最低温度 40 ℃ 油密封进油最低温度 40 ℃ 轴承出油温度 70 ℃ 一个轴承流量 700 L/min 一个密封瓦空侧流量 110 L/min 一个密封瓦氢侧流量 25.4 L/min 密封油压高于氢压 84 kpa （５）座式轴承润滑用的油 轴承进油压力（表压） 50～80 kPa 轴承油流量 15 L/min 轴承进油最低温度 40 ℃ 轴承出油温度 70 ℃ 2.3 发电机绝缘等级和允许温度 发电机定子和转子的绝缘等级均为F级。 发电机主要部件和冷却介质及润滑油的允许温度限值按表1中的规定值。 表1 发电机各部件温度限值 温度限值 电阻法 温度计法 埋置检温计法 定子绕组出水 85 定子绕组上下层线棒间 90 定子铁芯 120 定子端部构件 120 转子绕组 115 转子集电环 120 机内氢气 80 轴承金属 90 轴承和油密封出油 70 注：1)用检温计测量定子绕组冷却水温度，当同层定子线圈出水温度之间温差≥8K时要对水路进行检查分析，当温差达到12K时或定子绕组出水温度达到90℃时要停止运行。 2）电阻法测量转子绕组温度应采用0.2级的电压和电流表，温度按下式计算： T2= (234.5+T1)×R2 -234.5 ℃ ​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​​ ​R1 式中：T1——转子绕组冷态温度， ℃； T2——转子绕组热态温度， ℃； R1——转子绕组冷态直流电阻，Ω； R2——转子绕组热态直流电阻，Ω； 2.4 发电机设计参数 2.4.1 基本参数 a) 定子 定子槽数 42 定子每槽导体数 2 定子每相串联匝数 7 定子绕组对地绝缘厚度 5.5 mm 定子绕组工频冲击绝缘强度 ≥43000 V 定子绕组每相对地电容Cph 0.227 μF a) 转子 转子槽数 32 转子每槽匝数 8（1号槽为6） 匝 转子绕组总匝数 124 匝 转子绕组对地绝缘厚度 1.3 mm 转子工频绝缘强度 ≥10Ufn V 转子绕组电感LF 0.739 H 2.4.2 电阻和电抗 定于绕组每相直流电阻(75℃) 0.001488 Ω 转子绕组直流电阻(75℃) 0.097444 Ω 直轴同步电抗×d 226.963 % 直轴瞬变电抗×d́ (饱和值/非饱和值) 26.71O /30.353 % 直轴超瞬变电抗×d˝(饱和值/非饱和值) 26.71O /30.353 % 交轴同步电抗×ｑ 220.928 % 交轴瞬变电抗×ｑ́(饱和值/非饱和值) 39.195/44.540 % 交轴超瞬变电抗×ｑ˝ (饱和值/非饱和值) 19.840/21.566 % 零序电抗Xo(饱和值/非饱和值) 9.568/10.072 % 负序电抗X2(饱和值/非饱和值) 20.112/21.861 % 定于绕组漏抗XL 15.761 % 定于绕组漏抗XF 15.675 % 正序电阻R1 0.400 % 负序电阻R2 3.736 % 零序电阻R0 0.324 % 发电机波阻抗Zc 74.793 Ω 2.4.3时间常数 电枢绕组开路时的直轴瞬变时间常数Tdó 8.724 s 电枢绕组开路时的交轴瞬变时间常数Tｑó 0.969 s 电枢绕组短路时的直轴瞬变时间常数Td ́ 1.027 s 电枢绕组短路时的交轴瞬变时间常数Tｑ́ 0.173 s 电枢绕组开路时的直轴超瞬变时间常数Tdo˝ 0.045 s 电枢绕组开路时的交轴超瞬变时间常数Tｑo˝ 0.069 s 电枢绕组短路时的直轴超瞬变时间常数Td ˝ 0.035 s 电枢绕组短路时的交轴超瞬变时间常数Tｑ˝ 0.035 s 电枢绕组短路电流直流分量时间常数Ta 0.258 s 2.4.4 突然短路电流 a) 三相短路 超瞬变电流的初始值 5.341939053 标么值 瞬变电流初始值 4.179806031 标么值 非周期分量 6.938201258 标么值 短路电流的有效值的初始值 8.75642333 标么值 短路电流幅值的初始值 14.49284392 标么值 稳态短路电流 1.517166402 标么值 b) 两相短路 超瞬变电流的初始值 4.657214676 标么值 瞬变电流初始值 4.129910908 标么值 非周期分量 6.048869596 标么值 短路电流的有效值的初始值 7.634033791 标么值 短路电流幅值的初始值 12.63516575 标么值 稳态短路电流 2.413904605 标么值 c) 单相短路 超瞬变电流的初始值 6.524863295 标么值 瞬变电流初始值 5.939490286 标么值 非周期分量 8.474603374 标么值 短路电流的有效值的初始值 10.69545433 标么值 短路电流幅值的初始值 17.70215354 标么值 稳态短路电流 4.025131853 标么值 2.4.5 其它参数 短路比 O.54 效率 99 % 发电机负序承载能力: I2/IN ( 最大稳态值 ) 8(或按合同) % (I2/IN)2 · t ( 最大暂态值 ) 10 % 电话谐波因数 TIF: 线---线间 1.4 % 线---中性点间 1.5 % 剩余(开口三角形) 0.3 % 电压波形正弦畸变率 0.258 % 发电机噪声水平 ≤90 dB(A) 定子绕组平均温升 22.1 k 转子绕组平均温升 44.8 k 定子铁芯平均温升 22.8 k 发电机飞轮力矩 3.84×104 kg·m2 发电机转动惯量 9.6×103 kg·m2 发电机惯性常数 0.71 KW·S/KVA 发电机临界转速: 一阶 733 r/min 二阶 2074 r/min 三阶 3814 r/min 发电机内气体容积： 未插转子时 120 m3 插完转子时 110 m3 2.4.6发电机主要部件重量 发电机总重 475000 kg 定子装配(包括吊攀) 300000 kg 转子装配(包括集电环装配) 66421 kg 定子运输重 310000 kg 转子运输重 72000 kg 座板装配 7756 kg 内端盖 440 kg 导风环 150 kg 外端盖(汽端/励端) 10874/10560 kg 轴承(轴瓦) 947 kg 隔音罩刷架装配 6520 kg 座式轴承装配 1580 kg 冷却器外罩 12066 kg 出线盒 5154 kg 瓷套端子 287 kg 中性点外罩 258 kg 主引线端子(金具) 138 kg 3 发电机结构 3.1 结构概述 发电机为三相交流隐极式同步发电机。发电机由定子、转子、端盖及轴承、油密封装置、冷却器及其外罩、出钱盒、引出线及瓷套端子、集电环及隔音罩刷架装配、内部监测系统等部件组成 （见附图 1 和附图2)。发电机采用整体全封闭、内部氢气循环、定子绕组水内冷、 定子铁芯及端部结构件氢气表面冷却、转子绕组气隙取气氢内冷的冷却方式。发电机定、转子绕组均采用F级绝缘。 发电机配有机端变静止励磁控制系统及发电机氢、油、水控制系统。发电机的轴承润滑油由汽轮机油系统供给。 3.2 定子 定子由机座、铁芯、隔振结构、绕组和进出水汇流管等部件组成。 3.2.1 定子机座 定子机座为整体式，由优质钢板装焊制成。机座外皮在圆周方向采用整张钢板经辊压成圆桶状后套装在机应骨架上。机座骨架由辐向隔板、端板和轴向筋版、通风管组装焊接而成 .机座端板、辐向隔极及轴向通风管构成了定子的径向多路通风的11个风区。 定子机座的强度按能承受 3.5 倍工作氢压设计，机座装焊后经过消除应力处理、水压强度试验和严格的气密检验，因而具有足够的强度和刚度及气密性。 定子机座的固有振动频率己避开了倍频振动频率。机座的外形尺寸、重量和结构己充分考虑了对定子铁路运输的限制条件和有关要求（见附图3）。 定子机座的两侧共设4个可拆卸的吊攀和6个供装配测量元件接线端子板的法兰。机座的汽、励两端顶部设有装配冷却器外罩的法兰。机座的励端底部设有装配出线盒的法兰。机座的汽端底部设有供定子铁路运输用的底座。机座的顶部设有人孔，底部设有清理、探测和联接、二氧化碳及水控制系统的法兰接口。 发电机定子冷却水汇流管的进水、出水法兰均设在机座的侧面顶部，可保证在断水事故状态下定子绕组内仍能充满水。汇流管的排污出口法兰设在机座两端的底部。 定于机应两侧沿轴向设有底脚。在底脚上设有轴向定位键槽，用以装配机座与座板间的轴向固定键。定子机座的底脚具有足够的刚度和强度，能支撑整个发电机的重量和承受突短路时产生的扭矩。 3.2.2 定子铁芯 定子铁芯由高导磁、低损耗的无取向冷轧硅铜板冲制并经绝缘处理的扇形片叠装而成。铁芯采用圆形定位螺杆、夹紧环、绝缘穿心螺杆、端部无磁性齿压板和分块压板的紧固结构。 定于铁芯端部设有用硅钢板冲制的扇形片叠装成内圆表面呈阶梯多齿状的磁屏蔽，可有效地将定子端部漏磁分流，以减小端部发热，保证发电机在各种工况下可靠地运行。 定子铁芯沿轴向分成96段，铁芯段间设置 6mm宽的径向通风道，为减少端部漏磁损耗和 降低边段铁芯温升，边段铁芯设计成沿径向呈阶梯形状并粘接成整体，且在其齿部开槽，同时，边段铁芯的段厚度比正常段薄。 定子铁芯沿全长分成与机座相对应的11个风区，冷热风区相间隔。为防止风区间串风， 在铁芯背部与机应风区隔板之间设置有挡风板。 3.2.3 定子隔振结构 为了减小由于磁拉力在定子铁芯中产生的倍频振动对基础的影响，发电机在定子铁芯与定子机座之间采用了弹性支撑的隔振结构（见附图4)。 隔振结构是在出风区内定子铁芯与定子机座之间设置6组切向弹簧板。定子铁芯经夹紧环与弹簧板的一端相连接，弹簧板的另一端与机座隔板相连接。弹簧板分布在夹紧环的两侧和底部，底部弹簧板用来保持铁芯的稳定，并在事故状态下分担电磁力矩。 发电机采用的隔振结构在强度上能承受至少20倍额定转矩的突然短路扭矩。 3.2.4 定子绕组 定于绕组由定于线棒、定子绕组槽内固定结构、定子绕组端部固定结构和定子绕组引线等构成。 3.2.4.1 定子线棒 定子线棒由空心导线和实心导线组合构成，组合比为1：2。空、实心导线均包聚酯玻璃丝绝缘。线棒对地绝缘采用F级环氧粉云母带、双边厚11mm。为降低定子绕组电晕电位，线棒的槽内部分和槽口部分均进行防晕处理。定子线棒经一次模压成型,因而具有良好的绝缘强度、机械强度和防晕性能。 定子上、下层线棒采用了不同的截面，并在直线部分进行540°罗贝尔换位加空换位，可使涡流引起的附加损耗和股间环流损耗、包括端部横向磁场差异引起的附加损耗大为减少。 定子线棒端部为渐开形式。为增大相间的放电距离，线棒的鼻端采用不等距分布，同相线棒鼻端距离缩小，相间距离被加大。在线棒两端设置的水盒接头构成了线棒鼻端的水电连接结构，线棒的空、实心导线均经中频感应钎焊在水盒内。 3.2.4.2 定子绕组槽内固定结构 定子绕组槽内固定采用在槽底和上、下层线棒间填加外包聚酯薄膜的热固性适形材料，并采用涨管压紧工艺 .使线棒在槽内良好就位。同时，在线棒的侧面和槽壁之间塞入半导体垫条，使线棒表面良好接地，以降低线棒表面的电晕电位。定子槽楔由高强度F级玻璃布卷制模压成型，在槽楔下面采用弹性绝缘波纹板径向压紧线棒。定子槽口处槽楔具有可靠的防松结构。 3.2.4.3 定子绕组端部固定结构 定子绕组端部固定采用刚一柔绑扎固定结构(见附图)。定子绕组的端部通过设在端部内 圆上的2道径向可调绑扎环、绕组鼻端径向撑紧环、上下层线棒之间的充胶支撑管及下层线棒与锥环间的适形材料等国定在大型整体锥形支撑环上。而绕组线棒的鼻端之间则用垫块、楔形支撑块和浸胶玻璃布带绑扎成沿圆周呈环状的整体。这样，绕组端部与锥形支撑环形成牢固的整体。而锥形支撑环的前端搭接在铁芯端部的小撑环上，以便于滑动，锥形支撑环的外圆周与21个辐向均匀分布的绝缘支架固定在一起，绝缘支架又通过无磁性弹簧板与定子铁芯端部的分块压板固定在一起，从而形成柔性联接结构。整个定子绕组的端部则成为沿径向和切向固定牢固、沿轴向可伸缩的刚一柔固定结构。 当发电机运行时，由于温度变化引起线棒轴向胀缩时，定于绕组端部整体可沿轴向伸缩， 从而有效地减缓了绕组绝缘中的热应力，并使发电机适于调峰运行工况。 定子绕组端部固定结构中,与绕组相接触的各环件及所有紧固件均为非金属材料,从而避免因采用金属材料而带来的局部过热和尖端放电现象。 3.2.4.4 定子绕组引线 定子绕组引线由铜管弯制而成，并与线圈一样采用水内冷。定子绕组引线排列成4排，其前端用固定夹块固定在锥形支撑环上，而圆弧段固定在绝缘支架上。定子绕组引线与定子统棒的连接方式采用多股导线把合在统棒端头的水盒盖上，并经中频感应加热钎焊成一休。 3.2.5 定子绕组汇流管及引出线汇流管 定子绕组进出水汇流管分别装在机座内的励端和汽端。由励端进水汇流管经绝缘引水管构成向定子绕组、定子绕组引线、引出线和瓷套端子、中性点母线供水的水路。定子绕组的出水经汽端出水汇流管汇集排出，定子绕组引线、引出线、瓷套端子、中性点母线的出水汇集在出线盒内的小汇流管内，小汇流管经发电机机座外底部的连通管（此连通管为φ38/φ 45的不锈钢管）与汽端出水汇流管连接，从而构成了发电机定子冷却水系统。 定子进出水汇流管均用不锈钢管制成。汇流管的进口位置设在机座励端顶部的侧面，出口位置设在机座汽端顶部的侧面。进出水汇流管之间通过设在机座外顶部的连通管连通， 使之排气通畅，保证绕组在运行时充满水及水系统发生故障时不失水。在总进出水口设有与外部供水管连接的法兰。 定子绕组汇流管及出线盒内的小汇流管均设有对地绝缘，并在接线端子板上设有可测量各汇流管对地绝缘电阻的端子，这些端子在运行时均应接地。 3.3 转子 转子由转轴、绕组及端部绝缘固定件、阻尼系统、护环、中心环、风扇、联轴器和集电环装配等构成（见附图6）。 3.3.1 转轴 转轴用高强度高导磁的铬镍钼钒整体合金锻钢制成。 转轴本体设有32个嵌线槽。为有效提高材料利用率，转子嵌线槽采用开口半梯形，以增 大槽内导体截面，降低转子铜耗。为削弱气隙磁通和转子轭部磁通在近磁极中心部分饱和，转子1 、2号线圈槽均向极中心偏置，并减小了1号线圈匝数和槽的深度，这样有利于改善发电机的电压波形。 为了使转子的磁极方向和极间方向的刚度均衡，转轴本体每极表面（大齿）上开设了22 个横向槽。在励端轴柄处对称设有2个转子引线槽，为均衡刚度在其中心线的垂直位置上亦对称开设2个均衡槽。此外，在转轴本体磁极（大齿）表面和相邻的小齿上还设有供动平衡用的平衡螺栓孔。 转轴本体磁极（大齿）表面上设有阻尼槽，本体两端面均开设有4个供转子绕组端部通风的轴向通风槽。 3.3.2 转子绕组 转子绕组由线圈、槽内绝缘及固定件、端部绝缘及固定件和引出线等组成。 3.3.2.1 转子结圈 转子线圈采用高强度精拉含银铜排制造。转子每极下共有8个线圈,其中1号线圈为6匝、 2~8号线圈为8匝。每匝导体由上下两根铜排组成。各线圈间经中频感应钎焊成连接，具有良 好的尺寸和形状。 3.3.2.2 转子线圈槽内绝缘及固定 转子线圈槽内主绝缘采用高强度F级绝缘模压槽衬。线圈匝间绝缘采用线性膨胀系数接近铜导体的F级三聚氰胺玻璃布板垫条，并与铜排粘接固定。 转子线圈槽内固定由槽楔、楔下垫条和槽底垫条构成。槽底垫条粘放在槽衬底部，防止在径向压紧线圈时槽衬遭受机械损伤。楔下垫条置放在槽楔和转子线圈顶匝之间，以满足爬电距离的需要。 转子槽楔由高强度铝合金制成，端头槽楔由铍铜合金锻件制成。转子楔下垫条和槽底垫条由高强度F级环氧玻璃布板制成。为适应发电机调峰运行工况，在转子槽衬和楔下垫条与线圈铜排接触面上均粘有滑移层，以减少线圈轴向热胀冷缩时的磨擦阻力。 3.3.2.3 转子线圈端部绝缘及固定 转子线圈端部用高强度F级环氧玻璃布板制成的横、顺垫块相互间隔开，并使其相互间 紧固。线圈端部匝间绝缘亦采用与线圈直线部分相同的F级三聚氰胺破璃布板垫条。在最外线圈端部外侧设有绝缘环和中心环使线圈两端轴向定位。线圈端部径向由套装的护环及护环下绝缘套筒定位。绝缘端环和护环下绝缘套筒均采用高强度F级环氧玻璃绝缘材料制成。为适应发电机调峰运行，护环下绝缘套筒与线圈端部铜排接触面亦粘有滑移层。同时，在绝缘端环上设置了轴向弹性结构，可使线圈端部能整体轴向伸缩。 3.3.2.4 转子引出线 转子引出线由J型引线、径向导电螺钉和轴向导电杆构成。 J型引线的一端与1号线圈端部底匝铜排连接，另一端通过转轴轴柄上的引线槽引至径向 导电螺钉处，径向导电螺钉将J型引线与转轴中心孔内的轴向导电杆连接在一起，而轴向导电杆通过中心孔一直延伸至转子励端联铀器的端面，并与集电环装配的小轴联轴器端面的导电杆相接，从而构成发电机的转子励磁电路。 转子引出线中的径向导电螺钉和轴向导电杆均由高强度锆铜合金锻件制成。 转子引出线中,J型引线与1号线圈连接处轴向导电杆中间位置均设置了自高强度含银铜片制成的弹性连接结构，用以消除机械疲劳和热膨胀对转子引出线结构的影响。 径向导电螺钉与转轴径向孔间设有可靠的绝缘和密封氢气结构。 3.3.3 转子护环 转子护环由高强度无磁性合金锻钢制成。 转子护环的前端热套在转子本体端部，后端与中心环热套在一起。当转子按规定超速时， 护环与转子本体和中心环之间仍有足够的配合公盈。同时，在护环与转子本体和中心环的配合处均设有环键，用以防止轴向位移。 3.3.4 转子阻尼系统 发电机转子每极表面(大齿)上开设有两个阻尼槽，槽内置放通长的阻尼铜条，并采用非磁性钢阻尼槽楔，从而使感应电流能顺利通过极表面上的横向槽，避免在横向槽周围形成过热点。同时，转子线圈槽楔采用了对感应电流屏蔽效果良好的铝合金，并在各段槽楔间采用连接块搭接，使感应电流能顺利通过各段槽楔间的接缝处，防止了在槽楔接缝处的齿部形成过热点。此外，与护环接触的端头槽楔采用热态导电性能良好的铍铜合金，使护环能与端头槽楔接触良好 .并通过端头槽楔将各阻尼铜条、各线圈槽内的槽楔并联在一起，形成了可靠的笼式转子阻尼系统。 3.3.5 转子通风系统 转子采用气隙取气径向斜流式通风系统（见附图7）。 转子绕组线圈槽内部分具有轴向排列的双排斜流通风孔，并沿轴向分成与定子对应的 11个进出风区。在进风区，经槽楔上迎风方向的风斗将气隙中的氢气导入，并经楔下垫条上开设的风孔分别进入线圈上的双排通风孔中。然后，每排通风孔中的氢气各成一路径向斜流通向线圈底匝，再由底匝径向斜流通往相邻的两个出风区。在出风区，氢气经槽楔上风斗排到气隙中，从而构成了转子绕组“气隙取气、一斗两路、径向斜流”的氢内冷通风系统。 转子绕组线圈端部采用两路通风冷却。在绕组端部分隔开设的高压风区内，氢气由线圈端部直线段侧面的两排迎风孔导入。然后，其中一排风孔内的氢气通过线圈上开设的轴向通风槽流向转子本体端部出风区，并经槽楔上风斗排到气隙中。另一排风孔中的氢气通过线圈上开设的周向通风槽流过线圈圆角和圆弧部分，并在圆弧部分中间位置设置的出风孔排入到绕组端部的低压风区内，再从转子本体两端磁极(大齿)表面上开设的轴向通风槽排到气隙中。 3.3.6 风扇 在转子两端护环外侧装设有单级浆式风扇，用以驱功发电机内的氢气循环冷却发电机。 转子风扇由风扇座环和风扇叶片组成。风扇座环由高强度合金锻钢制成，并热套在转轴上。风扇座环或采用与轴锻成一体结构。风扇叶片由高强度铝合金锻成，并按规定的扭转角固定在风扇座环上。 3.3.7 转子联轴器 转子汽、励两端轴头处各设有与汽轮机和集电环装配的小轴连接的联轴器，联轴器在具有足够强度和刚度的同时，又能传递最严重工况下的转矩。 联轴器采用高强度铬镍钼钒合金锻钢制成。联轴器与转轴间采用过盈配合。为防止联轴器与转轴之间发生相对转动，在联轴器和转轴配合处配装了周向均布的轴向圆锥形定位键。联轴器或采用与轴锻成一体结构。 联轴器上设有周向均布的用于连接的销孔和用于转子动平衡的平衡螺钉孔。 3.4 端盖与轴承 发电机采用端盖式轴承（见附阁8、附图9），即端盖上设有轴承座，由端盖支撑轴承 载荷。 端盖采用优质钢板焊接结构，具有足够的强度和刚度及气密性。上半端盖上设有观察孔，下半端盖上除设有轴承座、油系统连接管口外，还设有较大的氢侧密封油回油箱，可使密封回油畅通。在端盖内侧设有油密封座，外侧设有油外挡油盖。在油密封座内装有密封瓦，密封瓦的瓦体采用能减小发电机端部漏磁影响的青铜合金制成。在外挡油盖上设有测量轴颈振动的装置。在油密封座和外挡油盖与转轴接触处采用迷宫式封油结构，并设有多道用耐磨和抗油蚀的聚四氟乙烯塑料压制的挡油梳齿，可有效地阻止油的内泄和外漏，以及轴电流流通。 轴承采用下半两块可倾式轴瓦，能自调心，稳定性强，抗油膜扰动能力强。 为防止轴电流造成危害，支撑轴瓦的轴承座和轴承定位销、轴承顶块、励端中间环、内外挡油盖均与端盖绝缘。而且，励端的绝缘均为双重式，在发电机运行期间可监测轴承及油密封等的对地绝缘状态。 为防止轴电流造成危害，在进油管与外部管道之间亦加设了绝缘。 3.5 油密封装置 发电机采用双流双环式油密封（见附图10），油密封装置装在发电机两端端盖内，其作用是通过双流双环式密封瓦与轴颈之间的油膜阻止发电机内的氢气外逸。双流，即在密封瓦的氢气侧和空气侧各设独立的油路，并采用平衡阀使两路油压维持均衡，严格的控制两路油流的串流量，从而减少了氢气的流失和空气对机内氢气的污染。双环，即密封瓦在空侧进油处沿轴向分成两个独立的环，空侧油使两环胀开，并分别推向密封瓦座的两个侧面，从而使密封瓦两侧与密封瓦座侧面靠紧，减少由瓦座间的间隙造成的密封油损失。为防止密封瓦随轴转动，在环上设置有止动键、使之切向定位于密封座内。 密封瓦的氢侧回油经密封座与下半端盖组成的回油腔汇集于下半端盖除泡箱内进行氢油分离，然后流回氢侧回油箱，即氢侧密封油是在独立油路中循环。空侧回油则与轴承回油一起入主油箱，其中可能有的少量氢气在氢油分离箱中分离，并被抽油烟机排出室外，从而使回到主油箱的轴承油中不含氢气，保证了主油箱运行安全。 在任何运行状态下，密封油压在油控系统的压差阀自动调节下都高于氢压85±10kpa。因此，在停机状态下可不必排出机内的氢气，就能拆下外挡油盖对轴承进行检查和维修。 3.6 冷却器及其外罩 发电机在定子机座汽励两端顶部分别横向布置了一组冷却器。 冷却器由热传递效果好的穿片式镍铜冷却水管和两端的水箱组成。其功能是通过冷却水管内水的循环带走发电机内的氢气传递到冷却水管上的热量，使发电机内的氢气保持规定的温度。每组冷却器由两个冷却器组成。每个冷却器有各自独立的水路。当停运一个冷却器时，发电机可带80%额定负载运行。 冷却器外罩由优质钢板焊接而成 ，具有足够的强度及气密性。罩内设有通风需要的风道和对冷却器位置进行调节并固定用的装置。冷却器外罩整体通过法兰与定子机座把合连接，从而减少了发电机定子运输的重量，缩小了发电机定子运输外形尺寸。 注意，在安装时汽励两端的冷却器进出路须对称布置，以免两端冷却器的水量不均。 3.7 出线盒、引出线及瓷套端子 发电机的出线盒设置在定子机座励端底部（见附图11）。出线盒由无磁性铜板焊接而成， 其形状呈圆筒形，并具有足够的强度及气密性。出线盒采用法兰与机座把合。 发电机引出线由铜管制成。引出线上端与定子绕组引线采用柔性接头连接，下端通过铬铜合金接线夹与瓷套端子相接，从而将定子绕组从机内引至机外出线盒处。 发电机瓷套端子对水和氢都具有良好的密封性能。瓷套端子内部导电杆与瓷套的连接采用一端装有无磁性螺旋弹簧，另一端焊接波纹式紫铜伸缩节，使导电杆既能随温度变化而自由伸缩，又能保持可靠的密封性能。瓷套端子由设在瓷套外部的法兰把合在出线盒上。 发电机引出线和瓷套端子均采用水内冷。由出线盒内部设置的小汇流管构成引出线和瓷套端子冷却水的回水通路。 发电机共有6个出线瓷套端子。其中三个设在出线盒底部垂直位置，为主出线端子。另三个设在出线盒的斜向位置，为中性点出线端子。发电机出线端子上设置有套管式电流互感器，每个端子上套有4只，并采用无磁性紧固件固定在出线盒上。 发电机主出线端子通过设在其上的矩形接线端子（金具）与封闭母线柔性连接。中性点出线端子则通过母线板连接后封闭在中性点罩壳内并接地。 发电机的中性点罩壳为铝合金板焊接结构，它为基础的连接处设有绝缘措施。 3.8 集电环及隔音罩刷架装配（见图12） 集电环装配由装配在小轴上的集电环、集电环下绝缘套筒、风扇、导电螺钉和导申杆等组成，并通过小轴端部联轴器与发电机转子连接。小轴采用高强度的铬镍钼钒整体合金锻钢制成，轴上设有装配导电杆的中心孔，并在端部设有与发电机转子联接的联轴器。集电环采用5OMn锻钢制成 , 其外圆表面设有螺旋沟，轴向和径向沿圆周分布有通风孔。风扇为离心式 , 风扇座环采用铬镍钼合金锻钢制成 , 风叶采用硬铝合金制成，铆接在风扇座环上。导电螺钉和导电杆采用锆铜锻件制成，每个集电环的两侧各设置1个导电螺钉，集电环通过两侧的导电螺钉与中心孔内的导电杆相连，而导电轩在中心孔内一直延伸到小轴联轴器端面，并与发电机励端联轴器端面处的导电杆把合连接，从而构成励磁电路。集电环下绝缘套筒和导电杆绝缘套筒，以及填充用的绝缘垫块均为F级绝缘材料。 隔音罩刷架装配由装配在底架上的隔音罩、构成风路的隔板、刷架、组合式刷盒、导电板（引线铜排）、末端抑振轴承等组成。底座由优质钢板焊接加工制成，放置在基础予埋的座板上，通过基础螺杆固定在基础上，底架内隔有进出风路及设有导电板（引线铜排）， 底架底面上设有与基础风洞相接的进出风和连接导电板（引线铜排）用的接口。隔音罩采用玻璃钢制品，装配在底架上，罩内用隔板隔成进出风区，隔音罩与小轴的接触处设有气封环，以防止灰尘。为方便维修工作，隔音罩内空间设计的较为宽敞，留有检修通道，而且隔音罩两侧设4个检修门，门上设有观察窗。刷架由隔板、导电板、组合式刷盒构成。每个刷盒内含4个牌号为National 634的电刷，每个集电环轴向布置2个刷盒，圆周分布8处，即每个集电环上共计设置 64 个电刷。刷盒为装卡式，可带电插拔，便于检查和更换电刷。刷盒上设有恒压弹簧，可径向压紧电刷，使电刷与集电环保持恒定压力接触。 集电环及隔音罩刷架装配除采用在集电环表面车螺旋沟、集电环轴向和径向钻迎风孔并在2个集电环中间加风扇、密闭循环通风冷却外，还通过控制集电环外径（为Ф380mm）使线速度（为 59.69m/s）减小、并远离电刷所能承受的速度极限，使摩擦损耗产生的发热大幅度减小、使电刷运行更安全：通过控制电刷的电流密度在最佳运行范围、改进恒压弹簧和恒压弹簧与电刷的压点，以及电刷与集电环接触角度等，可确保集电环安全稳定运行。 为防止集电环装配与发电机转子连接后形成的悬臂端在运行时摇摆引起振动过大，在集电环装配末端设有1个小直径的座式轴承，起支稳作用。座式轴承由轴承座、轴承上盖、轴瓦和挡油盖等组成，装配在隔音罩内的底架上。轴承座、轴承上盖采用优质钢板焊按加工形成，轴承座两侧均设有进出油管接口，轴承上盖上设有测轴承座振动用的平台和安装测轴振拾振器的接口。挡油盖采用铸铝件，其与轴接触处采用迷宫加挡油梳齿的封油结构， 轴瓦采用椭圆式，其上设有测温元件。 3.9 发电机监测系统 发电机设有完善的监测温度、振动、对地绝缘电阻及漏水、漏油检测系统，并在机座两侧设有相应的测量端子。同时，还可以配置在线监测设备。 3.9.1 定子铁芯温度监测 定子铁芯内设置有T型热电偶测温元件。汽励两端的边段铁芯，压指和磁屏蔽上共有16只，铁芯中部两个热风区处的齿部及轭部上共有8只。同时在每只测温元件处均设，备用元件各1只，其引线已引至相应接线端子板后。 3.9.2 定于绕组及引出线温度监测 定子绕组汽端槽内上下层线棒之间设有Pt100型热电阻测温元件，每槽1只，共计42只。 测温元件为双支，其中1支备用，其引线己引至相应接线端子板后。。 定子绕组汽端出水汇流管接头上设有T型热电偶测温元件，每个接头上1只，共计84只。 引出线和瓷套端子在出线盒内的出水汇流管接头上设有T型热电偶测温元件，每个接头上1只，共计6只。 3.9.3 氢冷却器前后氢气温度监测 汽励两端冷却器外罩内的冷却器前后设有双支Pt100型热电阻测温元件，两端共计4只。 汽励两端机座上方冷却器座处的外面设有测量机内冷却器前后氢气（发电机进风）温度的插入式铠装双支Pt100型热电阻和温度开关测温元件，每端每种各1只，共计4只。其中，温度开关可发出冷氢气温度过高的报警信号（两个接点）。 3.9.4 机内氢气温度监测 定子机座风区隔板上设有Pt100型热电阻测温元件，每个风区有1只，共计11只。同时在每只测温元件处均设备用元件各1只，其引线已引至相应接线端子板后。 3.9.5 定子绕组总进出水温度监测 定子绕组总进出水外部管口处设有铠装Pt100型双支热电阻和电接点双金属温度计测温元件，进出端每种各1只，共计4只。其中，电接点双金属温度计可发出水温度过高的报警信号。 3.9.6 氢冷却器进出水温度监测 氢冷却器进出水外部管口处设有铠装Pt100型双支热电阻和电接点双金属温度计测温元件，汽励两端端每种各2只，共计8只。其中，电接点双金属温度计可发出水温度过高的报警信号。 3.9.7 集电环隔音罩内进出风温度监测 在集电环隔音罩内进出风口处设有铠装Pt100型双支热电阻和双金属温度计测温元件 , 进出口处各1只 , 共计3只。 3.9.8 轴承温度监测 汽励两端轴承和集电环处的轴承瓦体上设有双支Pt100热电阻测温元件，每个轴承1只， 共计3只（此测温元件类型需与汽轮机轴承系统相同，最终以发电机监测系统图为准）。 汽励两端轴承和集电环处的轴承出油管路上设有铠装Pt100型双支热电阻和电接点双金属温度计测温元件，每种三只，共6只。 3.9.9 转子振动监测 汽励两端轴承外挡油盖上和集电环处的轴承座上设有非接触式测轴振拾振器，每处可设2只，由汽轮机厂统一提供。 3.9.10 对地绝缘监测 在发电机运行期间，通过相应的端子可监测下列部件的对地绝缘电阻。这些部件是：励端轴承的轴承座、轴承止动销、轴承顶块、中间环、高压油顶起装置和外挡油盖，集电环处轴承的轴承座。此外，还有汽端汇流管、励端汇流管和引出线汇流管。注意汇流管的测量端子在测量后必须良好接地。 3.9.11 发电机漏水漏油监测 在发电机运行期间，通过设在机外的浮子式漏水、漏油探测器可监测发电机下列部件是否有漏水、漏油汇集，若有漏水、漏油汇集则有报警信号发出。这些部位是：机座汽端底部、汽励两端冷却器前后的下部、出线盒底出线端和中性点端底部、中性点罩壳底部。 3.9.12 发电机在线监测 根据电厂需要，可配置绝缘过热监测仪、局部放电监测仪、转子匝间短路监测仪，在发电机运行期间进行在线监测。详见产品合同和这些设备的供应商的使用和安装说明书。 3.10 发电机冷却系统 3.10.1 定子冷却水路 定子冷却水首先从水系统进入发电机励端汇流管，然后经绝缘引水管分别进入上、下层定子线棒，再经汽端的绝缘引水管进入汽端回水汇流管，最后返回到外部水系统中。 定子绕组引线、发电机引出线和出线瓷套端子的冷却水路相互串联后与定子绕组的冷却水路并联。首先冷却水自励端汇流管经绝缘引水管进入定子绕组引线内，然后经绝缘引水管进入发电机引出线内，再经绝缘引水管进入到出线瓷套端子内，最后从瓷套中经绝缘引水管进入出线盒内的小汇流管，并通过小汇流管的机外连接管与发电机汽端回水汇流管并联，最终与定子绕组冷却水一起返回到外部水系统中。 3.10.2 发电机氢气冷却风路（见附图13） 发电机定、转子沿轴向分成11个通风区。其中，有5个进风（冷风）区 ,6 个出风（热 风）区，进出风区交替分布。 发电机定子采用多路通风。首先，被风扇加压的冷氢气由机座端部通过机座隔板上的轴向通风管进入各冷风区，然后，氢气经过铁芯径向通风道冷却铁芯并进入气隙中。进入气隙中的氢气大部分由转子槽楔上的风斗导入转子绕组通风孔内，其余氢气分别通入相邻的两个热风区。在热风区内，转子槽楔上的风斗将冷却转子绕组后的热氢气排至气隙中，并与来自相邻风区的氢气一起经过铁芯径向通风道到铁芯背部，再由轴向通风管汇集在第1或第11风区内，然后热氢气进入冷却器内冷却。从冷却器冷却出来后的氢气经风扇加压后重新进行循环。 定子铁芯端部磁屏蔽处设有单独的冷却风路。首先，冷氢气经过磁屏蔽的内锥面进入两端磁屏蔽上的4个径向通风道冷却磁屏蔽，并从背部经机座隔板上的轴向通风孔分别进入第1或第11风区与其它氢气一起进行循环。 出线盒内亦单独形成通风回路，热风经第1或第11风区进入冷却器。 转子绕组内冷却风路参见本书3.3.5。 为提高风扇效率和压头，发电机在风扇入口处设有静止导向叶片的导风环。同时，为减少冷热风区串风、提高转子冷却效果，在定子铁芯内膛风区间隔位置上设有径向气隙隔环，隔环底部60º角范围空出，以利于装抽转子。 3.11发电机座板及轴向、横向定位（见附图14） 发电机定子两侧底脚下设有通长的座板。座板由优质厚钢板制成，用来调整发电机的水平高度和均衡发电机对基础的载荷。座板上设有调节器节高度用的底脚垫片和顶丝等。发电机安装时，底脚垫片要按规定排列成阶梯状。而且，在基础二次灌浆前，要用顶丝调整好水平高度。为了在运行状态各部温度发生变化时，以及在巨大径向和切向力作用时，保证机组纵向和横向中心有良好的定位，在发电机定子两侧中心线位置的座板上设有纵身定位键，在发电机端盖中心线上的回油箱底板上设有横向定位键。纵向和横向定位键均由埋入基础内的锚固板和定位键构成，安装时须根据实际位置配准。 3.12发电机密封 发电机是以定子为主体氢气容器。因此，有以下几个主要密封面：端盖上下半之间和端盖与定子机座端面之间的密封面；出线盒与定子机座之间的密封面；冷却器外罩与定子机座之间的密封面。这些密封面均采用液体密封胶密封，其使用方法见附录F。 冷却器外罩与定子机座间的合缝处也可以在安装现场采用焊接成一体的方法密封。 4 发电机验收、吊运和存放 4.1概述 由于重量及运输条件的限制，发电机采用解体运输方法，即发电机的定子、转子、端盖、轴承、油密封装置、出线盒、冷却器外罩、冷却器、座板、隔音罩刷架装配等部件分别运到电厂。 发电机各部件在运输时必须加以必要的防护，以保证运输安全可靠。同时，当以一种方式运输时的运输持续时间不应超过一个月。当采用海运时，包装上应施行严格的防潮处理。当冬季运输时，必须将定子绕组内冷却水路中的剩余水分吹干，并在机座内充入惰性气体。 4.2验收 发电机各部件、零件、安装工具和安装材料以及随机文件等到货时，用户要及时通知供货方，并一同再到货现场按供货方提供的装箱单、随机文件目录进行清点和记录。同时，要检查外观质量并记录，若有货物损坏，由用户向运输部门索赔。所有货物应在到货一个月内验收完毕。 4.3吊运 在起吊发电机转子时，严禁将吊绳挂在护环、风扇、集电环、轴颈和永久支撑面上。同时，要将转子磁极（大齿）中心处于垂直位置，并要在挂吊绳部位采取保护措施。通常吊转子本体要使用制造厂提供的保护工具，吊其它部位要垫入1.5㎜左右厚度的铜带。吊运转子过程中要严禁碰撞护环、槽楔风斗、风扇和联轴器等。 在起吊发电机定子时，要将吊绳挂于机座两侧的4个吊攀上，并使4个员攀上的吊绳受力均匀，以免发生事故。 起吊其它部件时，可选择适当位置挂吊绳，通常制造厂设有挂吊绳用的吊攀、吊耳和吊孔等。 注意严禁在吊运发电机各零部件时碰撞和划伤工件表面，尤其是加工表面。 4.4存放 发电机所有零部件包括专用工具均应存放于厂房或库房内，严禁露天存放，而且任何包装均不能代替厂房或库房。同时，除满足防尘、防蚀、防爆和防机械损伤等一般防护要求外，还应注意满足下列防护要求： a）​ 防冻。存放环境温度应在5℃～40℃范围内，此项要求对发电机定子尤为重要。 b）防潮。存放环境的空气在25℃时的相对湿度应小于80%。当存放环境空气的相对湿度大于80%时要在氮气中存放，这对定、转子尤为重要。发电机定子在运输时，整体密封良好并充入了5kPa左右的干燥氮气及分散放置了适量硅胶，使用内相对湿度在25℃时小于50%，在电厂安装前应继续维持这一状态，以防止绝缘受潮损坏。发电机转子运输内也分散放入适量的硅胶，在25℃时的相对湿度小于40%，在电厂安装前亦维持这一状态，以防止发生锈蚀和绝缘受损坏。 c）发电机定、转子内严禁掉入任何杂物。 d）任何包装箱体均不许倒置。 e）发电机定、转子首次开箱后，应立即测量其绝缘电阻值。若存放时间较长（超过半年），应每月测量二次绝缘电阻，并应认真记录测试结果存档（测量定子绕组绝缘电阻采用水内冷电机定子绝缘测试仪，其它部件采用500V兆欧表）。 F）发电机转子首次开箱后，应立即检查轴颈有无锈蚀现象，而且在以后的存放过程中应严密保护轴颈部位，还应防止转轴的弯曲，应将转子磁极（大齿）中心处于垂直位置。 g）存放转子的包装箱应隔一星期检查一次、确保整个转子处于良好的干燥状态。 h)机组的安装施工过程中，也应采取措施来满足上述各项防护要求，以免造成意想不到的损失。 5发电机运行 5.1起动前的检查项目和要求 在发电机的主、辅设备以及其他有关设备的安装工作结束后,由机组的使用单位及安装、调试单位根据专门的试运大纲进行整套机组设备的启动、试运工作。 机组起动之前必须具备下列基本条件： a)结束与机组直接有关的土工程，具备所需的全产照明和局部重点照明。 b)结束发电机组的主、辅设备及其一次、二次线路系统（及其仪表电气设备）的安装工作。 c）完成发电机组交接试验项目中所有启动前的电气测量及试验。 d）所有安装记录、启动前的测量和试验记录以及主要设备的合格证书应齐全成册。 e）定子冷却水控制系统、氢气控制系统、密封油控制系统以及监测装置、信号装置、保护装置均调试完毕并投入工作。 f）安全措施及消防措施必须完备并得以实施。 g）结束轴承和油密封装置包括信号管路的通油清洗工作。这一冲洗最好持续3个月并确认进出没已达到完全合格状态。同时应检查轴瓦、密封瓦内有无杂物所造成的磨损和划伤理象。 h）控制密封油压，使其达到规定值范围。 i）发电机内充氢至额定压力。充氢必须采用中间介质置换法，所用氢气、二氧化碳或氮气必须符合有关标准的要求。充氢的操作步骤见氢气控制系统产品说明书。 j）氢气冷却器通水，并且水量调至额定值。注意排气、防止气堵，同时调节回水阀门使循环水压达到运行压力。 k)定子绕组内通水、控制冷却水进出压力，并且使水量、温度和导电率等指标达到规定值，注意排气、防止气堵。 5.2发电机组的起动 5.2.1发电机在转子盘车转速、定速过程中必须监测轴振动情况，并注意发电机内部有无动、静部件碰撞声、摩擦声或其它异常声音。如发现异常情况，应立即停机，直到找出并消除异常现象的根源为止。 5.2.2发电机转子转速的增长速度由汽轮机的启动条件决定.但必须注意不得在临界转速附近停留。 5.2.3转子转速达到额定值后,除测量转轴情况外,还必须进行下列项目的检查： a)电刷与集电环接触状况。 b)轴承与油密封装置的回油温度及轴瓦温度。 c)励磁装置的情况。 d)发电机与变压器及电网的相序是否一致（发电机为正相序）。 e)定子绕组的定子冷却水及氢气冷却器、油水冷却器、水水冷却器中的二次水的循环情况。 上述检查中如发现异常情况应立即停机排除故障。 如果在起动过程中未发生异常情况可不停机。直接进行下一步试验及试运工作。特试运完成之后再进行轴瓦、密封瓦内部的检查与清理工作。 5.3发电机组的调试 发电机组的起动达到正常要求以后，则可进行有关的调试工作。所有调试工作必须在冷却介质处于额定参数（压力、纯度、流量、温度、导电率等）下进行。 5.3.1电气测试 此项工作须在额定转速下进行： a)测量励磁回路的绝缘电阻值。 b)在转子绕组励磁状态下，通过测量轴端对地电压，检查轴承及油密封装置的绝缘情况。 c)其它测试项目。 5.3.2保护装置的调试 在进行上述电气测试过程中，所有各项保护装置都要进行调试并投入运行。对于保护装置调试所需要的，但本说明书未规定的特殊运行方式，应与制造厂代表共同商定。 5.4并网 5.4.1发电机并网之前应完成的工作 a)所有起动前的准备和起动工作。 b)有关的交接试验和电气试验。 c)所有保护装置调试完毕并投入运行。 d)将定子机座接地。 c)发电机可使用自动（或手动）准同步装置并入电网。 必须注意，发电机定子绕组在不通水或水质不合格情况下，严禁励磁升压及并网。 5.5机组的综合试运行 发电机并网及带上负荷后，发电机主、辅设备应进行168h综合试运行。在综合试运行中，应按照要求进行监测和维护，并将监测结果记入综合试运行工作记录中。 在事故情况下，如果转子绕组和定子绕组过载未超过有关规定的数值，且发电机的电压未超过额定值的110%，则应不干涉自动励磁调节装置和强行励磁装置的工作。 5.6整套机组设备试运行的结束 如果机组在连续运行168h中未发现明显的问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ，而且平均有功负荷不低于80%额定值。那么168h连续运行结束后，应对发电机进行全面检查。此时，不论试运行期间是否发现问题，应拆开端盖、轴承、油密封装置，检查轴颈、轴瓦，密封瓦、内、外挡油盖等。如果转子轴颈有划伤，则应进行光滑处理；如果轴瓦和密封瓦上轴承合金有划伤，应用刮研的方法消除缺陷，如果油挡隙增大应设法消除。 如果在机组试运行过程中，发现轴振动超过允许值，则应仔细分析转轴的找中心情况、转子的动平衡情况及轴承部件有无松动情况等。 此外，应消除发电机及其管路、法兰、阀门等部件所存在的密封不严密现象。 5.7发电机组交付运行 整套机组起动试运行工作结束后并消除了检查中所发现的缺陷后，即可将机组交付使用投入运行。正式交付运行时，应办好证明文件，并附上所有中间证明文件，安装、起动，试运行工作记录及有关技术方面的纪要等。 5.8允许的运行方式及规定 5.8.1发电机长期连续运行 发电机在满足规定的有关技术数据及技术要求，同时又得到正确维护的条件下，能够长期连续运行。发电机长期连续运行额定功率为600MW，最大连续功率为654MW（或按技术 协议 离婚协议模板下载合伙人协议 下载渠道分销协议免费下载敬业协议下载授课协议下载 规定值）。 发电机在不同工况下的运行能力见附录A-发电机容量曲线。 发电机在额定电压、额定功率因数和额定氢压下不同负荷时的计算效率见表2，发电机负荷与损耗效率关系见附录B-发电机损耗和效率曲线。 表2 发电机不同负荷时效率 有功功率（MW） 150 300 450 600 654 效率（%） 98.53 98.99