通信塔设计规范

YD5002—94-PAGE.z.中华人民共和国信息产业部发布200*-**-**实施200*-**-**发布YD****—**YD中华人民共和国通信行业 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 -PAGE.z.中华人民共和国通信行业标准电信设备安装抗震设计 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 YD****-**移动通信钢塔桅结构设计规范CodeforDesignofMobileCommunicationSteelTowersandmasts（征求意见稿）中华人民共和国通信行业标准移动通信钢塔桅结构设计规范CodeforDesignofMobileCommunicationSteelTowersandmastsYD****-**主管部门：信息产业部综合规划司批准部门：中华人民共和国信息产业部施行日期：200*年**月**日**出版社200*北京前言本规范的编制是以国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068－2001为准则，遵守建筑结构荷载和建筑结构（钢结构、建筑抗震、建筑地基基础等）设计规范的基本规定，结合移动通信钢塔桅结构的特性，对移动通信钢塔桅结构设计中的技术问题作出规定。本规范共分七章，其主要内容有：总则、术语和符号、基本设计规定、结构内力 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 、构件及节点连接、构造与工艺技术要求、地基与基础。为了提高规范质量，请各单位在执行本规范过程中注意总结经验和积累资料。如发现需要修改和补充之处，希随时将问题和意见反馈给我们，以便今后修订时参考。主编单位：广东省电信规划设计院主要起草人：谢郁山、徐少伟、楚劲参编单位：华信邮电咨询设计研究院有限公司主要起草人：陆皞、殷晓霞目次总则术语和符号基本设计规定3.1设计原则3.2荷载与地震作用3.3材料选用结构分析4.1一般规定4.2自立式钢塔架4.3单管塔4.4拉线塔构件及节点连接5.1一般规定5.2构件设计5.3连接设计5.4法兰连接计算5.5塔脚板连接计算构造与工艺技术要求6.1一般规定6.2节点连接6.3制作与安装6.4工艺技术要求地基与基础7.1一般规定7.2地基计算7.3基础设计7.4基础的抗拔稳定附录A法兰盘内力计算附录B基础和锚板基础抗拔稳定计算附录C本规定用词 说明 关于失联党员情况说明岗位说明总经理岗位说明书会计岗位说明书行政主管岗位说明书 总则为在移动通信铁塔工程设计与施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、施工方便，特制定本规范。本规范适用于悬挂移动通信天线为主的钢塔桅（自立式和拉线式）的设计，其它通信钢塔桅设计可参照使用。本规范的编制是以国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068为准则，执行和引用以下技术规范。《建筑结构荷载规范》（GB50009）《钢结构设计规范》(GB50017)《建筑抗震设计规范》（GB50011）钢塔桅的基础设计，尚应执行土建设计的其它技术规范和强制性标准。在移动通信钢塔桅结构设计文件中，应注明结构的设计使用年限、钢材牌号、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的力学性能、化学成分及其他的附加保证项目。此外，还应注明所要求的焊缝形式、焊缝质量等级、端部刨平顶紧部位及对施工的要求。在已有建筑物上加建移动通信钢塔桅时，应经技术鉴定或设计许可，确保建筑物的安全。未经技术鉴定或设计许可，不得改变钢塔桅结构的用途和使用环境。钢塔桅结构设计采用新理论、新材料或新结构形式，当缺乏实践经验时，应经过试验验证。1.0.8在进行移动通信钢塔桅结构设计时，凡本标准未作出规定的，尚应符合现行国家标准和相关行业标准的有关规定。术语和符号2.1术语塔桅高度（Heightoftower）塔桅塔脚基础顶面至塔顶避雷针安装处的垂直距离塔桅根开(Towerspacing)三、四边形塔架相邻塔柱中心线之间的距离长细比(Slendernessratio)构件计算长度与构件截面回转半径的比值主材(Majormember)铁塔的塔柱，主要受力构件，相当于空间桁架的弦杆腹杆(Webmember)连接铁塔各主材的支撑构件，包括水平横杆和斜杆横隔杆(HorizontalCrossmember)用于连接水平横杆的杆件辅助杆(Secondarymember)用于减小受力构件的计算长度的构件角钢塔(Anglesteeltower)主材及腹杆主要采用角钢制作的塔桅钢管塔(Steelpipetower)主材采用钢管制作的铁塔单管塔(Single-pipe-tower)用于通信用途的单管悬臂式构筑物拉线塔(Guyedsteelmast)由立柱和拉索构成的塔桅钢结构2.2符号作用与作用效应——基础或锚板基础所受的拔力、上部结构传到基础的竖向荷载；——基础自重(包括基础上的土重)标准值；——土体重量标准值；——基础自重标准值；——力矩或弯矩、上部结构传至基础的弯矩；、——对*轴、对y轴的弯矩；——轴向力（拉力或压力）、纤绳拉力；——在荷载效应标准组合下基础底面的平均压力；——在荷载效应标准组合下基础边缘的最大压力；——在荷载效应标准组合下基础边缘的最小压力；——底板的均布反力；、——单位长度、单位面积上的裹冰荷载；——结构构件抗力的设计值；――法兰盘之间的顶力；——永久荷载标准值的效应；——地震作用下重力荷载代表值效应；——可变荷载标准值的效应——风荷载标准值效应；——水平地震作用标准值效应；——竖向地震作用标准值效应；——作用在底板上的拉力；——一个地脚螺栓承受的上拔力；计算指标——钢材的抗弯强度设计值——钢材的抗剪强度设计值——修正后的地基承载力特征值；——调整后的地基抗震承载力；——钢绞线强度设计值；——每个螺栓的受拉承载力设计值；——欧拉临界力；——地基变形的规定限值；——结构或构件的变形限值；几何参数——截面面积、毛截面面积、基础底面积；——底板宽度；——主角钢边至底板边的距离；——地脚螺栓对应的计算宽度；——塔桅结构的总高度；——截面抗弯模量；、——对*、y轴的抗弯模量；——地脚螺栓中心至主角钢的最大距离；——第i个螺栓中心到旋转轴的距离；——底板计算区段的自由边长度、合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离；——合力作用点至一侧基础边缘的距离；——合力作用点至一侧基础边缘的距离；——计算高度处的裹冰厚度、平行于*轴的基础边长、多边形单管塔单边宽度；——塔脚底板各区段中的最小宽度；——圆截面构件、拉索的直径；——力矩；——*方向的偏心距；——Y方向的偏心距；——土重法计算的临界深度；——平行于y轴的基础底面边长；——连接件的厚度；——螺栓的间距；——两螺栓之间的圆心角，弧度、拔力与水平地面的夹角；——土体计算的抗拔角；计算系数及其他—可变荷载组合值系数——准永久值系数；——风荷载组合值系数；——裹冰重度；——结构重要性系数；——土体重的抗拔稳定系数；——基础重的抗拔稳定系数；——永久荷载的分项系数；——可变荷载的分项系数；、——分别为水平、竖向地震作用分项系数；——风荷载分项系数；——承载力抗震调整系数；——覆冰厚度的高度变化系数；——与构件直径有关的裹冰厚度修正系数；——轴心受构件稳定系数；3基本设计规定3.1设计原则移动通信钢塔桅结构设计，采用以概率论为基础的极限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可靠度，以分项系数设计表达式进行计算。移动通信钢塔桅结构的设计基准期为50年。移动通信钢塔桅结构的设计使用年限一般为50年。移动通信钢塔桅的结构安全等级为二级。移动通信钢塔桅的抗震设防类别为丙类。移动通信钢塔桅应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计：1、承载能力极限状态：这种状态对应于结构或结构构件达到最大承载能力，或达到不适于继续承载的变形；2、正常使用极限状态：这种极限状态对应于结构或结构构件达到变形或耐久性能的有关规定限值。移动通信钢塔桅结构构件承载能力极限状态设计应按荷载效应的基本组合进行设计，其表达式为：(3.1.7)式中——结构重要性系数，不应小于1.0；——永久荷载的分项系数，当其效应对结构不利时，应取1.2；当永久荷载效应对结构构件的承载力有利时应取1.0；对结构的倾覆、滑移验算，应取0.9。——第i个可变荷载的分项系数，其中为可变荷载的分项系数，一般情况下应取1.4；但对安装检修荷载可采用1.3；——永久荷载标准值的效应；——第i项可变荷载标准值的效应，其中为第一个可变荷载标准值的效应，其荷载效应在诸可变荷载效应中起控制作用；——可变荷载的组合值系数，应根据不同的荷载组合按本章的规定采用；——参与组合的可变荷载数。——结构构件抗力的设计值。移动通信钢塔桅结构构件承载能力极限状态设计应考虑如下两种不同荷载基本组合，其可变荷载组合值系数应分别按表3.1.8采用：表3.1.8荷载基本组合及可变荷载组合值系数荷载组合可变荷载组合值系数IG+W+L1.00.7－IIG+W+L+I0.60.71.0注：1、表中G代表永久荷载，W代表风荷载，L代表平台活荷载，I代表裹冰荷载；2、需要考虑雪荷载时，雪荷载的组合系数均取0.7；结构或构件承载力的抗震验算，应采用下列极限状态设计表达式：(3.1.9)式中——重力荷载分项系数，取值同上；——重力荷载代表值效应，重力荷载代表值应取结构自重和各竖向可变荷载的组合值之和,规定如下：1、对结构自重(结构构配件自重、固定设备重等)取1.0；2、对平台的等效均布荷载取0.5，按实际情况时取1.0；3、对平台的雪荷载取0.5。　、——分别为水平、竖向地震作用分项系数，当仅计算水平地震作用时：宜取=1.3,=0；当仅计算竖向地震作用时：宜取=0,=1.3；当仅两者同时计算时：宜取=1.3,=0.5；——水平地震作用标准值效应；——竖向地震作用标准值效应；——风荷载分项系数，应采用1.4；——风荷载标准值效应；——抗震基本组合中的风荷载组合值系数，可采用0.2，——承载力抗震调整系数，对钢构件取0.8，对连接焊缝取0.9，对连接螺栓取0.85。原《建筑抗震设计规范》和《构筑物抗震设计规范》为1.0，现行《建筑抗震设计规范》有修改。正常使用极限状态应分别按荷载效应的标准组合、准永久组合进行计算，并应满足本规范要求的限值。1、标准组合应用于计算结构或构件的变形，其表达式为：(3.1.10-1)2、准永久组合用于地基变形的计算，其表达式为：(3.1.10-2)式中——结构或构件的变形限值；——地基变形的规定限值；——准永久效应组合时，任何第i个可变荷载的准永久值系数，按表取用。表可变荷载准永久值系数荷载类别风荷载活荷载雪荷载地区I地区II地区III准永久值系数0(0.4)0.40.50.20注：1、在风玫瑰图呈严重偏心的地区，计算地基不均匀变形时风荷载的准永久值系数采用0.4（频遇值）；2、雪荷载的分区按《建筑结构荷载规范》GB50009执行。3.1.11移动通信钢塔桅结构正常使用极限状态的控制条件应符合下列规定：1、在风荷载（标准值）作用下，塔桅结构任意点的水平位移不得大于该点离地高的1/75；对桅杆结构，层间的相对水平位移，尚不得大于层间高度的1/75。2、在风荷载（标准值）作用下，当塔（杆）上挂有微波天线时，微波天线所在位置的塔身挠度角和扭转角，应不超过微波天线的1/2半功率角。3、塔桅结构的地基变形应符合本规范条款。3.2荷载和地震作用移动通信钢塔桅结构上的荷载一般可分为下列二类：1、永久荷载：结构自重、固定的设备自重、拉索的初应力、土重、土压力等；2、可变荷载：风荷载、裹冰荷载、地震作用、雪荷载、平台的活荷载（包括安装检修荷载）、地基变形等；风荷载1、塔桅结构所承受风荷载的计算应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定执行，基本风压按50年一遇采用，但基本风压不得小于0.35kN/m2。2、风荷载的计算应考虑塔桅构件、平台、天线及其他附属物的挡风面积，移动通信天线的挡风面积应按实际方向角度计算，天线较多且无法确定方向时可按所有天线正面面积的75%计算。雪荷载：平台雪荷载的计算应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定执行，基本雪压按50年一遇采用。裹冰荷载1设计移动通信钢塔桅结构时，应考虑结构构件、拉索和天线等表面裹冰后所引起的重力荷载及挡风面积增大的影响。2 基本裹冰厚度应根据当地离地10m高度处的观测资料，取统计50年一遇的最大裹冰厚度为标准。当无观测资料时，应通过实地调查确定，或按下列经验数值分析采用：1）重裹冰区：大凉山、川东北、川滇、秦岭、湘黔、闽赣等地区，基本裹冰厚度可取10-30mm；2）轻裹冰区：东北(部分)、华北(部分)、淮河流域等地区，基本裹冰厚度可取5-10mm。注：裹冰还会受地形和局地气候的影响，因此轻裹冰区内可能出现个别地点的重裹冰或无裹冰的情况；同样，重裹冰区内也可能出现个别地点的轻裹冰或超裹冰的情况。3管线及结构构件上的裹冰荷载的计算应符合下列规定：1）圆截面的构件、拉索等每单位长度上的裹冰荷载可按下式计算：(3.2.4-1)式中：  ——单位长度上的裹冰荷载(kN/m)；——基本裹冰厚度(mm)，按本条款的规定采用；——圆截面构件、拉索的直径(mm)；——覆冰厚度的高度变化系数，按表3.2.4-1采用；——与构件直径有关的裹冰厚度修正系数，按表3.2.4-2采用；——裹冰重度，一般取9kN/m3。表3.2.4-1裹冰厚度的高度变化系数离地面高度(m)1050100150200250300≥3501.01.62.02.22.42.62.72.8表3.2.4-2裹冰厚度修正系数直径(mm)5102030405060701.11.00.90.80.750.70.630.62）非圆截面构件上每单位表面面积上的裹冰荷载q(kN/m2)可按下式计算：(3.2.4-2)式中  ——单位面积上的裹冰荷载(kN/m2)；地震作用应按塔桅所在地的抗震设防基本烈度进行计算；设防烈度为8度及以下时可以不进行截面抗震验算，仅需满足抗震构造要求；设防烈度为9度时应同时考虑竖向地震与水平地震作用的不利组合。平台的活荷载，应按实际工艺条件确定，一般情况下可按2kN/m2考虑；平台栏杆顶部水平荷载可按1.0kN/m采用。3.3材料选用3.3.1移动通信钢塔桅结构采用的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。焊接结构以及重要的非焊接承重结构采用的钢材还应具有冷弯试验的合格保证。移动通信钢塔桅的钢材，宜采用Q235普通碳素结构钢、Q345低合金结构钢、有条件时也可采用Q390钢或钢材强度等级更高的结构钢、以及优质碳素结构钢，其质量标准应分别符合我国现行国家标准《碳素结构钢》（GB700）、《低合金高强度结构钢》（GB/T1591）和《优质碳素结构钢技术条件》（GB699）的规定。需要焊接的构件不得采用Q235普通碳素结构钢A级；主要受力构件在冬季工作温度等于或低于-20oC时，不宜采用Q235沸腾钢。角钢塔塔身杆件一般采用Q235、Q345结构钢，钢管塔架塔身构件宜采用材质为20号优质碳素钢的无缝钢管。拉线塔的拉索宜采用镀锌钢绞线。连接材料应符合下列要求：1、塔桅结构的焊接一般采用手工电弧焊，选用的焊条，应符合现行国家标准《碳钢焊条》（GB5117）或《低合金钢焊条》(GB5118)的规定，焊条型号应与构件钢材的强度相适应，可按下列原则选用：1）、对于Q235钢，宜选用E43××型焊条；2）、对于Q345钢，宜选用E50××型焊条；3）、对于Q390钢，宜选用E55××型焊条；4）、对于不同强度钢材的连接焊缝，可采用与低强度钢材相适应的焊条。2、采用自动焊接或半自动焊接时，焊丝和相应的焊剂应与主体金属强度相适应，不同强度的钢材相焊接时，可按强度较低钢材选用焊接材料。焊丝和焊剂应符合《熔化焊用钢丝和焊剂》GB1300的规定。3、角钢塔采用螺栓连接时可选用普通螺栓，并应分别符合现行国家标准《六角头螺栓——A级和B级》（GB5782）、《六角头螺栓——C级》（GB5780）的规定。4、钢管采用法兰连接时宜选用高强度材料的普通螺栓，高强度螺栓可采用45号钢、40Cr、40B、或20MnTiB钢制作并应符合《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》（GB/T1228～GB/T1231）的规定。5、地脚锚栓可采用现行国家标准《碳素结构钢》（GB700）规定的Q235钢或《低合金高强度结构钢》（GB/T1591）规定的Q345钢制作，有特殊要求可采用更高等级的螺栓。钢塔桅结构常用材料设计指标如下：表-1钢材的强度设计值(N/mm2)类别抗拉、抗压和抗弯ƒ抗剪ƒv端面承压（刨平顶紧）ƒce牌号厚度或直径mmQ235钢≤16215125325＞16~40205120Q345钢≤16310180400＞16~35295170Q390钢≤16350205415＞16~35335190注：1、表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚度。2、20号优质碳素钢（无缝钢管）的强度设计值同Q235钢。表-2螺栓和锚栓连接的强度设计值(N/mm2)螺栓的性能等级、锚栓和构件钢材的牌号普通螺栓锚栓承压型连接高强度螺栓C级螺栓A级、B级螺栓抗拉ƒtb抗剪ƒtb承压ƒcb抗拉ƒtb抗剪ƒtb承压ƒcb抗拉ƒtb抗拉ƒtb抗剪ƒtb承压ƒcb普通螺栓4.6级、4.8级170140————————5.6级210190————————6.8级300240————————8.8级400300—400320—————地脚锚栓Q235——————140———Q345——————180———承压型连接高强度螺栓8.8级———————400250—10.9级———————500310—构件Q235——305——405———470Q345——385——510———590Q390——400——530———615注：1A级螺栓用于d≤24mm和l≤10d或l≤150mm(按较小值)的螺栓；B级螺栓用于d＞24mm或l＞10d或l＞150mm(按较小值)的螺栓。d为公称直径，l为螺杆公称长度。2A、B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C级螺栓孔的允许偏差和孔壁表面粗糙度均应符合《移动通信塔桅工程验收规范》的要求。表-3钢材焊缝的强度设计值(N/mm2)焊接方法和焊条型号构件钢材对接焊缝角焊缝牌号厚度或直径(mm)抗压ƒcw焊缝质量为下列等级时,抗拉ƒtw抗剪ƒvw抗拉、抗压和抗剪ƒfw一级、二级三级自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊Q235钢≤16215215185125160＞16~40205205175120自动焊、半自动焊和E50型焊条的手工焊Q345钢≤16310310265180200＞16~35295295250170自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊Q390钢≤16350350300205220＞16~35335335285190注：1自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低于现行国家标准《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》GB/T5293和《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB/T12470中相关的规定。焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的规定。其中厚度小于8mm钢材的对接焊缝，不应采用超声波探伤确定焊缝质量等级。对接焊缝在受压区的抗弯强度设计值取ƒcw，在受拉区的抗弯强度设计值取ƒtw。表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件系指截面中较厚板件的厚度。表-4拉线用镀锌钢绞线强度设计值(N/mm2)股数热镀锌钢丝抗拉强度标准值备注117512701370147015701、整根钢绞线拉力设计值等于总截面与积；2、强度设计值中已计入了换算系数：7股0.92，19股0.90。3、拉线金具的强度设计值由国家标准的金具强度标准值或试验破坏值定，γR=1.8整根钢绞线抗拉强度设计值7股69074580086092019股6707207808409004结构分析4.1一般规定移动通信钢塔桅结构一般采用自立式钢塔架、单管塔、拉线塔等型式。塔桅结构的选型应综合考虑使用要求、周围环境与景观、建筑物的承受能力以及 工程造价 工程造价外文文献工程造价三级复核钢结构工程造价指标建设工程造价管理讲义黄色壁纸中文 等因素。塔桅结构平台内力和位移的计算，应根据平台结构类型选用相应的计算简图，塔体可视为平台结构的支座。4.2自立式钢塔架自立式钢塔架的横截面通常为三角形、正方形等，一般情况下宜采用正方形的角钢塔，为配合场地条件或装饰效果，也可采用矩形的角钢塔或小根开的三角形钢管塔等。塔架的根开尺寸，应根据塔高、荷载及场地情况等确定。一般正方形（塔柱坡度变化）的角钢塔，根开尺寸不宜小于塔高1/8，钢管塔的根开尺寸不宜小于塔高的1/25，因场地条件限制或有其它特殊要求的，可不受此限。钢塔架为空间结构，计算塔架结构时，宜将结构作为整体，按整体空间刚架法，采用三维空间程序进行受力分析，主材与腹杆之间、腹杆与腹杆之间的连接，可按实际情况，视为刚接或铰接。当钢塔架截面为四边形时，在风荷载或地震作用下，应考虑如下两种作用方向（图4.2.4）。图塔架水平力作用方向当钢塔架截面为三角形时，在风荷载或地震作用下，应考虑如下三种作用方向（图4.2.5）。图塔架水平力作用方向当计算所得四边形钢塔架斜杆承担的剪力与同层塔柱承担的剪力之比时，斜杆内力取塔柱内力乘系数,（）图斜杆最小内力限值计算如图，V、M为层顶剪力、弯矩；b为层顶宽度；为塔柱与垂直线之夹角；h为所计算截面以上塔体高度；当为刚性斜杆时µ＝1，柔性斜杆时µ＝2。铁塔辅助杆件的承载能力应不低于所支撑主材内力的2％、斜材内力的5％。4.3单管塔单管塔一般采用异型钢管制作，外观向上呈圆锥形，为悬臂式的单杆结构。单管塔可按悬臂压弯杆件计算，并应考虑杆身变形的二次效应影响。钢管外壁的坡度小于2%的单管塔，应计算由脉动风引起的垂直于风向的横向振动效应。单管塔高度超过50米时宜采用适当的振动控制技术以减小结构变形。4.4拉线塔拉线塔塔身的内力分析可按拉线节点处为弹性支承的连续压弯杆件计算，并考虑拉线节点处的偏心弯矩；有条件时也可用梁索单元或杆索单元有限元法计算。当塔身为格构式时，其刚度应考虑杆身剪切变形后的抗弯刚度变化，其刚度应乘以折减系数ξ。折减系数可按下式确定：()式中——弹性支承点之间杆身计算长度（m）；——杆身截面回转半径（m）；——弹性支承点之间杆身换算长细比，按本规范条计算。拉线塔的拉线可按一端连接于塔身的抛物线计算，拉线上有集中荷载时，可将集中荷载换算成均布荷载。拉线的截面强度应按下式验算：()——拉线拉力设计值（N）——拉线的钢绞线截面面积（mm2）——钢绞线的抗拉强度设计值（N/mm2）拉线的初始应力应综合考虑杆体变形、内力和稳定以及拉线承载力等因素确定，宜在100~250N/mm2。拉线塔应进行整体稳定验算，其安全系数不应低于2.0；拉线塔高度小于20米时杆身可采用钢管，大于20米时宜采用格构式杆身；拉线布置：平面上宜为互交120o的三个对称方向，或互交90o的四个对称方向，拉线与地面夹角宜为30o~60o，最大不能超过65o。拉线塔高度不宜超过40米。5构件及节点连接5.1一般规定钢塔桅的构件和连接设计应满足施工和建成使用阶段的受力要求。结构构件的强度、稳定和连接强度，应按承载能力极限状态的要求，采用荷载基本组合和强度的设计值进行计算。构件连接当采用螺栓连接时应验算螺栓的受剪、受拉及承压承载力；采用焊接时应验算焊缝的抗剪、抗拉和抗压承载力。5.2构件设计结构构件的设计，必须进行受弯、轴向受力强度计算以及整体稳定和局部稳定验算，有关计算可结合钢塔桅总体结构分析，通过计算机软件计算，必要时，应通过手算复核，具体计算应按现行国家标准《钢结构设计规范》（GB50017）的有关规定进行，但塑性发展系数应取为1。塔架的主材、腹杆等构件的长细比λ应不超过下列规定值：受压弦杆材λ≤150横杆、斜杆λ≤150，当内力小于杆件承载力的50%时，λ≤200辅助杆、横隔杆λ≤200受拉杆λ≤350桅杆两相邻拉线节点间杆身长细比宜符合下列规定：格构式桅杆（换算长细比）λ≤100实腹式桅杆λ≤150塔桅构件的长细比λ应按如下规定计算：1、主材长细比λ按表-1采用。2、斜杆长细比λ按表-2采用。3、横杆和横膈长细比λ按表-3采用。表-1塔架和桅杆的主材长细比λ弦杆形式二塔面斜杆交点错开二塔面斜杆交点不错开简图长细比符号说明-单角钢截面对平行肢轴的回转半径-单角钢截面的最小回转半径-节间长度表-2塔架和桅杆的斜杆长细比λ斜杆形式单斜杆双斜杆 双斜杆加辅助杆简图长细比当斜杆不断开又互相连结时：当斜杆不断开又互相不连结时：当斜杆断开，用节点板连接时：斜杆不断开又互相连结当两根斜杆为一拉一压时：当两斜杆同时受压时：当A、B点与相邻塔面的对应点之间有连杆时：相邻两根斜杆为一拉一压时：相邻斜材均为压杆时：当A、B点与相邻塔面的对应点之间无连杆时：表-3塔架和桅杆的横杆及横膈长细比λ简图截面形式横杆横膈当有连杆a时：当无连杆a时：当有连杆a时：当无连杆a时：当交叉杆不断开又互相连接，当一根交叉杆断开，用节点板连接时：当有连杆a时：当无连杆a时：当有连杆a时：当无连杆a时：格构式轴心受构件对虚轴长细比应采用换算长细比，应按表5.2.4计算。表格构式构件换算长细比构件截面形式缀材计算公式符号说明四边形截面缀板、---整个构件对轴或轴的长细比---单肢对最小刚度轴1-1的长细比缀材、---构件截面中垂直于轴或轴各斜缀条毛截面面积之和等边三角形截面缀板---单肢长细比缀村---构件截面中各斜缀条毛截面面积之和注：①缀条式轴心受压格构式构件的单肢长细比,不应大于构件两方向长细比较大值的0.7倍；当缀件为缀板时，其单肢长细比不应大于40，并不应大于的0.5倍（当时取）。②斜缀条与构件轴线间的倾角应保持在400~700范围内。单管塔受弯压时应考虑管壁局部稳定影响：1、环形单管塔考虑到管壁局部稳定的影响，应按下式进行验算：()式中：——所计算构件所受的轴心压力，N；——环形单管塔所受弯矩，取计算构件所受的最大值，N·mm；——欧拉临界力(），；——弯矩作用平面内轴心受构件稳定系数，按《钢结构设计规范》采用；——毛截面抗弯模量()。――设计强度修正系数，按下式计算：对Q235：对Q345：式中：——环形单管塔外径，；——环形单管塔壁厚，；2、多边单管塔考虑到管壁局部稳定影响，应按公式()进行验算，其中按以下式计算：四边形、六、八边形：十二边形：十六边形：式中：——多边形单管塔单边宽度，；——多边形单管塔壁厚，；5.3连接设计为了保证施工质量及施工进度，塔桅各构件之间的连接，宜采用螺栓连接，并采取现场拼装。局部部位如：塔脚板、法兰盘、钢管之间及钢管与节点板之间等的连接，可采用焊接，但禁止在现场施焊。连接的计算，应按现行国家标准《钢结构设计规范》（GB50017）的有关规定进行。钢塔桅构件的抗剪连接采用普通螺栓C级时，宜对螺栓承载力进行折减。对接焊缝的质量等级应不低于二级，其他角焊缝的质量等级应不低于三级。5.4法兰连接计算钢管对接一般采用法兰盘螺栓连接，主材与腹杆之间，可采用节点板或法兰盘连接。有加劲肋法兰螺栓的拉力，应按下列公式计算：1、当法兰盘仅承受弯矩M时，普通螺栓拉力应按下式计算：(-1)式中——距旋转轴②处的螺栓拉力(N)；——第i个螺栓中心到旋转轴②的距离(mm)；——每个螺栓的受拉承载力设计值。2、当法兰盘承受拉力N和弯矩M时，普通螺栓拉力分两种情况计算：1)、螺栓全部受拉时，绕通过螺栓群形心的旋转轴①转动，按下式计算：(-2)式中——该法兰盘上螺栓总数。2)、当按(-2)式计算任一螺栓拉力出现负值，螺栓群并非全部受拉时，而绕旋转轴②转动，按下式计算：(-3)式中——旋转轴①与旋转轴②之间的距离（mm）。对圆形法兰盘，取螺栓的形心为旋转轴①,钢管外壁接触点切线为旋转轴②(图5.4.2)图5.4.2法兰盘有加劲肋的法兰板厚应按下列公式计算：()式中——法兰盘的厚度（mm）；——法兰盘钢材的抗弯强度设计值（N/mm2）；——法兰盘根据悬臂或二、三边支承面积所算出的最大弯矩，Mma*的计算可参考附录A。法兰肋板，应进行如下计算：剪应力验算：(-1)正应力验算：(-2)式中——钢材的抗剪强度设计值（N/mm2）——钢材的抗弯强度设计值（N/mm2）图加肋板计算示意图——加肋板的厚度（mm）。无加劲肋的法兰盘的螺栓，应按下列公式计算(图5.4.5)1、轴心受拉作用时：一个螺栓所对应的管壁段中的拉力：(-1)受力最大的一个螺栓的拉力：(-2)式中：——法兰盘螺栓受力修正系数，。无加劲肋法兰盘螺检受力简图2、受拉（压）、弯共同作用时：一个螺栓所对应的管壁段中的拉力：(-3)式中：——法兰盘所受弯矩，；——法兰盘所受轴心力，，压力时取负值。无加劲肋的法兰盘的法兰板，应按下列公式计算：(图5.4.6)顶力：(-1)剪应力：(-2)剪应力：(-3)式中：——螺栓的间距，，；——法兰盘之间的顶力，;——两螺栓之间的圆心角，弧度；——法兰盘受力的力矩。图无加劲肋法兰板受力5.5塔脚板连接计算加劲板方型塔脚板底板强度应按下列公式计算（图）：图塔脚底板示意1、受压时：1）底板上作用的弯矩：(-1)(-2)式中：——塔脚底所受的压力，；——塔脚底板面积，；——底板的均布反力，；——底板计算区段的自由边长度，。2）底板厚度：(-3)2、受拉时底板厚度：(-4)式中：――底板上作用的拉力，；――地脚螺栓中心至主角钢的最大距离，；――底板各区段中的最小宽度，。6构造与工艺技术要求6.1一般规定塔桅结构的构造应力求简单，结构传力明确，尽量减少次应力影响；节点处各受力杆件的形心线（或螺栓准线）应尽可能交汇于一点，力求减少偏心；节点构造应简单紧凑，力求减少结构的受风面积。角钢构件的螺栓准线应尽量靠近形心线，减少传力的偏心。钢塔桅结构应采取防锈措施，在可能积水的部位必须设置排水孔；对管形和其他封闭形截面的构件，当采取喷涂防锈时端部应密封，当采用热镀锌防锈时端部不得密封。塔桅结构截面的边数不小于4时，塔身每隔2~3个塔段，应设置加劲横隔；在塔柱变坡处、微波天线悬挂处、格构式桅杆运输单元的两端及拉索节点处宜设置横隔。受力横隔面必须是一个几何不变形的体系，横隔面太大时，应采取措施，防止横隔面自重引起下垂。钢塔桅结构构件的最小规格要求：1、主要受力的角钢截面不宜小于L45×4；2、自立式角钢塔的主材截面不宜小于L63×5，腹杆截面不宜小于L50×5；3、节点板厚度不宜小于6mm，塔脚板厚度不应小于16mm，锚栓垫板厚度不应小于12mm；4、钢管的厚度不宜小于4mm；5、平台钢板厚度不宜小于4mm，圆钢直径不宜小于Φ12；6、拉线截面不应小于35mm2，拉线棒的直径不应小于16mm；6.2节点连接钢塔桅结构构件采用螺栓连接时，用于连接受力杆件的螺栓，其直径不宜小于12mm，主材接头螺栓每端不少于6个，腹杆每端不少于2个，辅助杆可用一个螺栓，接头应靠近节点。受剪螺栓的螺纹不应进入剪切面。钢塔桅结构的主材、斜杆、横杆等主要受力构件之间的连接螺栓，必须加弹簧垫圈或采用扣紧螺母、双螺母，以防止螺帽松动，地脚锚栓应采用双螺母防松动。螺栓连接节点构造：1、角钢塔的主材连接节点，应采用内、外包钢（或节点板），通过螺栓对接连接，主材的厚度差大于2mm时，应加厚度等于主材厚度差的垫板；2、主材与腹杆之间，通过节点板，用螺栓搭接连接时，节点板厚度不小于腹杆厚度，主材与腹杆之间的净距离不宜大于10mm，也不宜小于5mm。3、节点板考虑刚度要求其形状不宜狭长，节点板边缘与杆件轴线所夹角不小于15，如图示。4、节点板较大时，宜将节点板卷边（或增设加劲板）增大刚度，而不宜将节点板加至太厚；5、主材连接尽可能使用二排螺栓。建于野外的无人值守基站的塔桅连接螺栓宜采取防卸措施。6.2.5螺栓的排列和距离，应符合下表6.2.5的要求。表螺栓的排列和允许距离名称位置和方向最大允许距离（取两者的较小值）最小允许距离中心距离外排(垂直内力方向或顺内力方向)8d0或12t3d0中间排垂直内力方向16d0或24t顺内力方向构件受压力12d0或18t构件受拉力16d0或24t中心至构件边缘距离顺内力方向4d0或8t2d0垂直内力方向切割边1.5d0`轧制边高强螺栓1.2d0其他螺栓注：1．d0为螺栓的孔径，t为外层较薄板件的厚度；2．钢板边缘与刚性构件（如角钢、槽钢等）相连时，螺栓最大间距可按中间排的数值采用。3．高强螺栓指8.8级及以上等级螺栓。焊缝连接时构件端部的焊缝宜采用围焊，所有围焊的转角处必须连续施焊。法兰盘连接构造：1、有加劲肋法兰盘：底板厚不小于16mm；管径小于120mm时螺栓不少于4个；管径大于120mmm时，螺栓不宜少于6个；加劲板的厚度不应小于板长的1/15，并不小于5mm。2、无加劲肋法兰盘：底板厚不小于20mm，强度及变形应满足计算要求。3、钢管与法兰板的连接：钢管应进入法兰板，切坡口焊接。4、法兰盘与基础顶面之间宜设置调节螺母的间隙，其间距一般可取锚栓直径的2倍。拉线的构造要求：1、拉线连接宜采用下列二种方式：1）、对外径在16mm及以下的钢绞线可采用楔型线夹方式连接；2）、对外径21mm及以上的钢绞线可采用压接管连接。2、拉线的调节装置宜采用下列二种形式：1）、对外径在16mm及以下的钢绞线可采用UT型线夹进行调节；2）、对外径21mm及以上的钢绞线可采用花篮螺栓进行调节。3、屋面桅杆的拉线固定点应与结构构件可靠连接。4、拉线拉耳应直接连接于弦杆上，并应采取可靠措施抵抗拉线平面外风荷载。5、拉线桅杆底座宜采用铰接形式。6、NUT型线夹带螺母后及花篮螺栓的螺杆必须露出螺纹，并应留有不小于1/2螺杆的螺纹长度，在NUT型线夹的螺母上宜装设防盗罩，并应将双母拧紧，花兰螺栓应封固。6.3制作与安装移动通信钢塔桅结构的制作与安装，除应符合设计要求和现行标准《移动通信塔桅工程验收规范》外，尚应满足本规定；采用进口钢材和代用材料时，必须提供该材料的机械性能和化学成分，并进行抽样检验，经设计同意后方可采用。主材拼接节点处，和主材连接的外包角钢应铲根，内包角钢应铲背，变坡时制弯角度应一致，保证主材、外包和内包角钢三者连接相吻合。构件制孔要求如下：C级六角头螺栓的螺栓孔直径比螺栓杆公称直径大1.0～1.5mm；A、B级六角头螺栓的螺栓孔的直径应与螺栓杆公称直径相等；塔桅结构的所有构件材料（地脚螺栓除外）均需进行防锈处理，一般宜采用热浸镀锌法，构件的镀锌层厚度应达到如下要求：1、构件厚度大于或等于5mm的构件，镀锌层厚须不小于86μm；2、构件厚度小于5mm的构件，镀锌层厚须不小于65μm。塔桅构件安装前，必须核对基础的有关资料（基础面水平标高、平整及地脚锚栓位置等），满足要求后方可进行安装。露出基础顶面的螺栓在钢塔桅结构安装前，应采取防锈措施，并妥善保护，防止螺栓锈蚀与损伤。塔桅连接螺栓拧紧后外露丝扣长度不少于2扣。铁塔组立后，塔脚底板应与基础面接触良好，空隙处应垫铁片，并灌以水泥砂浆。钢塔桅柱脚底板（法兰）与基础间的空隙（为调整法兰、底板水平高差而予留之空隙），在塔桅安装完成后应用细石混凝土浇筑密实。塔桅结构安装调试完毕后，塔脚处的塔脚板及地脚锚栓宜用低强度等级混凝土封闭（保护层厚度不应小于50mm）。6.4工艺技术要求移动通信钢塔桅结构设计，应密切配合通信工艺，满足其要求。在确定塔桅高度、平台数量、天线的规格、数量、方向，馈线的走向等时，应与建设单位及通信工艺设计人员充分沟通，并考虑扩容的可能性。钢塔桅宜在挂置天线的高度处设置维护平台，平台宽度应考虑天线的间距要求，且净宽不宜小于600mm，平台应设高为1.1m的栏杆；当塔桅高度大于40米时，宜在中间增设休息平台；天线支架伸出平台边不宜大于800mm，超过800mm时宜把天线支架设计成可伸缩的活动型；塔桅上宜设置通向塔顶的带护圈直爬梯；塔桅上应设置馈线走线架从机房至塔顶天线处，馈线架的横撑间距为500－1000mm。移动通信钢塔桅结构设计，尚应做好防雷与接地、禁航标识等方面的设计，以满足相关规范、规定的要求。7地基与基础7.1一般规定塔桅结构地基基础设计前应进行岩土工程勘察。移动通信钢塔桅结构的基础一般采用钢筋混凝土扩展基础和桩基础。基础型式的选用应综合塔桅结构、建设场地地质条件和周围环境条件，通过技术经济条件比较进行综合分析确定。 地基基础设计时，所采用的荷载效应最不利组合与相应的抗力限值应按下列规定：  1、按地基承载力确定基础底面积及埋深或按单桩承载力确定桩数时，传至基础或承台底面上的荷载应按正常使用极限状下荷载效应标准组合，相应的抗力应采用地基承载力特征值或单桩承载力特征值；  2、计算地基变形时，传至基础底面上的荷载应按准永久效应组合，不应计入风荷载和地震作用，相应的限值应为地基变形允许值；当风玫瑰图严重偏心时，取风荷载的频遇组合。  3、塔桅基础的抗拔计算采用安全系数法，荷载效应应按承载能力极限状下荷载效应的基本组合，但分项系数为1.0，且不考虑平台活荷载。4.在确定基础或桩台高度，计算基础内力，确定配筋和验算材料强度时，上部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力，应按承载能力级限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的分项系数。 当需要验算裂缝宽度时，应按正常使用极限状态荷载效应标准组合。塔桅结构的扩展基础设计应进行地基承载力计算、变形和抗拔验算，必要时应作抗滑稳定验算。塔桅结构采用扩展基础时，基础底面允许部分脱开基土，但脱开的面积应控制不大于全面积的1/4。当地基土质较差或场地狭窄时，塔桅结构可采用桩基础，并应进行桩基抗压、抗拔承载力计算，必要时还应进行桩身抗弯计算。当地基土质为硬质岩石时，塔桅结构也可采用岩石锚杆基础以抵抗拔力，具体设计可参照《建筑地基基础设计规范》(GB50007)的规定。桅杆结构应防止地基变形引起拉索松弛的不利影响。建造在斜坡或边坡附近的钢塔桅结构还应进行边坡稳定验算。7.2地基计算7.2.1  地基承载力的计算应符合下列要求：1、当承受轴心荷载时(7.2.1-1)式中  ——在荷载效应标准组合下基础底面的平均压力(KN/m2)；——修正后的地基承载力特征值。2、当承受偏心荷载时，除应符合公式(7.2.1-1)的要求外，尚应满足下式要求：(7.2.1-2)式中  ——在荷载效应标准组合下基础边缘的最大压力(KN/m2)。  当考虑地震作用时，在公式(7.2.1-1)、(7.2.1-2)中应采用地基抗震承载力代替地基承载力特征值，地基抗震承载力应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》的规定采用。当基础承受轴心荷载时，基础底面压力可按下列公式计算：(7.2.2-1)式中  ——在荷载效应标准组合下，上部结构传至基础顶面的竖向力(KN)；——基础自重(包括基础上的土重)标准值(KN)；——基础底面面积(m2)。当基础承受偏心荷载时，一、如果，基础底面压力可按下列公式计算：(7.2.3-2)(7.2.3-3)式中：、——在荷载效应标准组合下，作用于基础底面绕*、y轴的力矩(KN.m)；、——矩(方)形基础底面对*、y轴的抵抗矩(m3)；——在荷载效应标准组合下基础边缘的最小压力(KN/m2)。2、如果，基础底面与地基局部脱开，基础底面最大压力可按下列公式计算：1、矩(方)形基础承受单向偏心荷载时(图7.2.3-1)(7.2.3-4)式中：——平行于*轴的基础底面边长(m)；——平行于y轴的基础底面边长(m)；——合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离(m)。图7.2.3-1在单向偏心荷载作用下矩（方）形基础底面部分脱开时的基底压力2、矩(方)形基础承受双向偏心荷载时(图7.2.3-2)(7.2.3-5)式中：——合力作用点至一侧基础边缘的距离，按计算；——合力作用点至一侧基础边缘的距离，按计算；——*方向的偏心距(m)，按计算；——Y方向的偏心距(m)，按计算。图7.2.3-2在双向偏心荷载作用下矩（方）形基础底面部分脱开时的基底压力为保证基底脱开基土面积不大于全部面积的1/4，应满足如下要求：1、承受单向偏心荷载时(7.2.4-1)2、承受双向偏心荷载时(7.2.4-2)钢塔桅结构的地基变形验算包括地基最终沉降量、基础倾斜及相邻基础间沉降差等三项计算，其计算值应不大于表7.2.6规定的地基变形容许值。1、地基最终沉降量应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》(GB50007)的规定计算。2、塔桅结构下的基础倾斜，应按下列公式验算：(-1)式中：、——基础倾斜方向两边缘的最终沉降量(mm)；——矩(方)形基础倾斜方向的宽度(mm)。3、塔桅结构相邻基础间的沉降差，应按下列公式验算：(-2)式中、——相邻基础间的最终沉降量(mm)；3、下面钢塔桅结构的地基变形验算可作简化：1）当地基主要受力层承载力特征值fak≥100kPa，且没有相邻超载的影响或不存在风玫瑰图严重偏心时，可不进行地基变形验算；2）当地基土比较均匀，且没有相邻超载的影响或不存在风玫瑰图严重偏心时，可不必进行基础倾斜或相邻基础间的沉降差验算；注：地基主要受力层指条形基础底面下深度为3b(b为基础底面宽度)，独立基础下为1.5b且厚度均不小于5m的范围。钢塔桅结构的地基变形允许值可按表的规定采用。表移动通信钢塔桅结构的地基变形允许值塔桅高度H(m)沉降量允许值(mm)倾斜允许值tgθ相邻基础间的沉降差允许值∆H≤20400≤0.008≤0.005l20