第32卷第3期
2008年5月
燕山大学学报
JournalofYanshanUniversity
Vbl.32No.3
May2008
文章编号:1007-791X(2008)03-0197—04
气囊抛光曲面光学零件工艺参数对抛光区
特征影响的研究
龚金成1,谢大纲1,宋剑锋1,姚英学1
(1.哈尔滨工业大学机电工程学院,黑龙江哈尔滨150001)
摘 要:首先介绍了气囊抛光的原理,然后在自行研制的气囊抛光实验样机上,对曲面光学零件进行了抛光实
验,研究了进动角、气囊压缩量、气囊内部压力、气囊转速以及工件的曲率半径几个重要的工艺参数对球面光
学玻璃抛光区影响情况,
总结
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了各工艺参数对抛光区的影响规律,给出了曲面光学零件工艺参数合理的抛光区
取值范围。
关键词:气囊抛光;工艺参数;抛光区
中图分类号:THl61+.1文献标识码:A
0 引言
非球曲面光学零件因其具有优良的光学性能,
不仅在航天、航空等国防工业有着广泛的应用,而
且非球面光学零件在军用和民用光电产品上的应
用也很广泛,如在摄影镜头和取景器、电视摄像
管、变焦镜头、电影放影镜头、卫星红外望远镜、
录像机镜头、录像和录音光盘读出头等方面应用“1。
气囊抛光工艺方法,是20世纪90年代伦敦光
学实验室提出来的一种新的非球面抛光方法伫训。气
囊式抛光技术不仅可以保证抛光头与被抛光工件
表面吻合性好,而且可以通过调节压力,控制抛光
效率和被抛光工件的表面质量,是一种具有发展潜
力的非球曲面抛光方法。
哈尔滨工业大学对这种工艺方法进行了深入
研究,自行研制了气囊抛光实验样机,如图1所示,
初步掌握了这种工艺方法晦1。工件进给机构由平面
二维平动运动机构和回转轴魄成,通过工件沿着
x,z向的运动和自身的转动来实现加工过程中工件
相对气囊的进给运动;气囊“进动”机构由二自由
度的串联机构组成,通过进动上转臂吼和进动下转
臂巩的合成运动实现气囊对加工点局部法线的跟
踪和气囊空问姿态的调节。在运动过程中进动上臂
的轴线和下臂轴线始终交于气囊抛光头的球心,气
囊高速旋转时实现对工件的抛光加工。工件在抛光
过程中可自转或是不动,也可以沿槲方向做匀
速移动。
图1气囊抛光实验样机的结构图
Fig.1Structureofbonnetpolishingapparatus
在气囊抛光中,被加工光学元件的材料去除过
程是在抛光区内实现的。因此,研究气囊抛光接触
区的形状特点显得十分必要。本文在一系列凸球曲
面光学零件上进行了抛光实验,在此基础上重点研
究了工艺参数,如进动角、气囊的压缩量、气囊的
内部压力、气囊的转速、工件的曲率半径对曲面光
学零件抛光接触区形状、尺寸面积影响规律,并且
收稿日期:2008·04·02基金项目:哈尔滨工业大学校基金资助项目(HIT.2001.10);哈尔滨市青年基金资助项目(2002AFQXJ040)
作者简介:龚金成(1981一),男,甘肃定西人。硕士研究生。主要研究方向为精密、超精密加工。
万方数据
198 燕山大学学报 2008
对实验结果进行了分析,最后得出了实验结论。
1气囊抛光的实验设计
为了研究工艺参数对抛光接触区的影响,在自
行研制的抛光实验样机l二对凸球面的光学玻璃进
行了定点抛光实验。实验条件的取值见表1所示,
具体实验方法是只改变所要研究的那种气囊抛光
的工艺参数,而使其余的参数保持不变,工件的材
料是K9、口径为30mm,抛光液是白氧化铈、浓
度为10%(体积百分比)。被抛光工件为不同曲率
半径球面件。
表1定点抛光实验条件
Tab.1Conditionsforappointedpolishingexperiments
参数 取值
气囊旋转速度/rpm
气囊内部压力/kPa
气囊进动角“o)
抛光液浓度(体积百分比)肠
气囊压缩量/mm
驻留时间/s
工件类型
800
20
25
lO
O.2
480
不同曲率的球面件
2工艺参数对曲面工件气囊抛光接触区特
征影响的研究
在气囊抛光中,当充气气囊抛光头在抛光液的
浇淋作用下以一定速度匀速旋转时,在旋转的抛光
头上粘贴的聚氨酯抛光膜载体带动下抛光粉颗粒
在固定不动的工件上产生划痕,这些划痕就形成了
气囊抛光所研究的抛光区。可用工件表面的抛光划
痕来确定抛光接触区的尺寸和形状陋,。而将形状规
则与周围过渡平缓的接触I基称为有效抛光接触区。
影响抛光接触区性质的主要工艺参数为进动
角、气囊的压缩量、气囊的内部气压、气囊的旋转
速度以及工件的曲率半径等。这些工艺参数取值不
同,划痕的长度和深度也各不一样。被加工光学元
件的材料去除过程是在抛光区内实现的。因此,研
究工艺参数对气囊抛光接触区的形状特点影响显
得十分必要。接下来就几种工艺参数对曲面工件抛
光接触区形状的影响规律分别作讨论。
2.1进动角的大小及取值范围对曲面工件抛光接
触区形状影响的研究
针对凸球面工件而言,当进动角较小时
(p=100~15。),抛光区的形状不规则,对称性较差,
抛光接触区的形状不再是规则的圆形或椭圆形,如
图2所示,接触区沿着与磨料运动垂直方向呈细长
形状,而且离工件中心越远的接触区宽度越小:也
就是说进动角较小时,在加工过程中形成的抛光接
触区是不稳定的,这给光学零件的确定量加工增加
了难度,同时对抛光表面的质量也有不利影响。而
当p=200-25。时,抛光接触区按照一定的规律连续
变化,其分布形状并彳i会随着气囊的压缩量和内部
压力的增加而发生突变,呈规则的圆形或是椭圆
形,只是接触区的面积相应增大,因此定点抛光时
进动角一般设定在此范围内。当p=300时,观察工
件的抛光接触区可以发现,抛光接触区的形状发生
突变,沿与磨料运动方向垂直的一侧出现凸起,离
球心越远的接触区越宽,使得抛光接触区呈柱状。
因此,球面工件气囊抛光得到有效抛光接触区
的进动角的取值范围为20。一25。。
图2球面工件抛光区形状随进动角变化的关系图
Fig.2Relationbetweenpolishingspotshapeofspherical
workandprecessingangle
2.2气囊压缩量对曲面工件抛光接触区形状影响
的研究
压缩量是以气囊与被抛光工件表面刚接触为
起点、抛光头在外加压力作用F所产生的下陷量。
不同的压缩量将导致气囊与工件表而接触时形成
不同尺寸的接触区,因此气囊的压缩量也足影响抛
光过程中有效接触区的重要因素。
针对曲率半径较小凸球面工件而言,气囊的压
缩量在0.1-0.6mm之问变化时,气囊的自身变形
是连续的。因此,使得气囊的压缩量分别为0.1,
0.2,0.3,0.4,0.5,0.6mm,其他工艺参数保持
不变,在曲率半径较小的球面工件上进行实验研究
气囊压缩量和接触区的关系,所得到的有效抛光接
触区的形状随气囊压缩量的变化显示在图3中,从
图3中可以看到:在气囊压缩量比较小时
(肛0.1-4).3mm),球面工件上的抛光接触区的形状
万方数据
第3期 龚金成等气囊抛光曲面光学零件工艺参数对抛光区特征影响的研究 199
都比较规则,相对于水平轴和垂直轴比较对称;而
当气囊压缩量比较大时(^=0.3~0.6mm),球面工
件抛光接触区形状和对称性仍旧较好;当气囊压缩
量继续增大时,球面工件抛光接触【x-形状对称性较
差,而且沿着磨料运动方向垂直的方向呈柱状。
因此,较小曲率半径的球面工件气囊抛光得到
有效抛光接触区的压缩量的取值范围为0.1-0.6
0.1rain0.21111110.3into0.4mm O.5mm 0.6mm
图3较小曲率的球面工件抛光区形状
随气囊压缩量变化的关系
Fig.3Relationbetweenpolishingspotshapeofsmall
curvaturesphericalworkandbonnetdecrement
然而,针对较大曲率半径的球面工件而言,由
于其弯曲的程度接近平面工件,对平面上件的接触
区和压缩量的关系也进行了研究,可以反映较大曲
率半径球面工件和压缩量关系的变化趋势,如图4
所示。在气囊压缩量比较小时(南=O.1~o.3ram),
平面工件上的抛光接触区的形状都比较规则,相对
于水平轴和垂直轴比较对称;而当气囊压缩量比较
大时(厅=0.3-0.6mm),平面工件抛光接触区形状
和对称性较差。平面工件气囊抛光得到的有效抛光
接触区压缩量的取值范围为0.1—0.3mill。
0.1mm O.2mmO.3rain0.4nlnl O.5ITlln0.6111111
图4平面工件抛光区形状随压缩量变化的关系
Fig.4Relationbetweenpolishingspotshapeofplanework
andbonnetdecrement
2.3气囊内部压力对曲面工件抛光区形状影响的
研究
抛光气囊的内部压力可以独立调节,它也是影
响抛光区特性的重要因素。通过对气囊内部压力的
控制,能够达到不同的加工目的。
使得气囊的内部气压分别为10、15、20、25、
30kPa,其他工艺参数保持不变,在曲率半径较小
的凸球面工上进行了实验,得到抛光接触区的实验
结果如图5所示。从图5中可以看到:在气囊内部
气压比较小时(p=10-25kPa),球面工件上的抛光
接触区的形状都比较规则,相对于水平轴和垂直轴
比较对称;而当气囊内部气压比较大时(p=25~30
kPa),球面工件的抛光接触区形状和对称性仍旧较
好,基本和内部气压较小时没有很大的差别。因
此,较小曲率半径.(f勺球面工件气囊抛光得到有效抛
光接触区的内部气压的取值范围为:10kPa<压缩
量<30kPa。
10kPa15kPa 20kPa 25J【Pa 30kPa
图5球面工件抛光区形状随内部气压变化的关系图
Fig.5Relationbetweenpolishingspotshapeofspherical
workandbonnetpress
然而,针对较大曲率半径的球面工件而言,由
于其弯曲的程度接近平面工件,对平面工件的接触
区和内部气压的关系也进行了研究,可以反映较大
曲率半径球面工件和内部气压的关系的变化趋势,
如图6所示。在气囊内部气压比较小时p=10~25
kPa),平面工件上的抛光接触区的形状都比较规
则,相对于水平轴和垂直轴比较对称;而当气囊内
部气压比较大时(p=25-30kPa),平面工件抛光接
触区形状和对称性仍旧较差。-甲面工件气囊抛光得
到的有效抛光接触区压缩量的取值范围为:10-25
kPa。
lOl【Pa15kPa 20kPa 25kPa30kPa
图6平面工件抛光区形状随内部气压变化关系图
Fig.6Relationbetweenpolishingspotshapeofplanework
andbonnetpress
2.4气囊转速对曲面工件抛光接触区形状影响的
研究
使得气囊的转速分别为300、400、500、600、
700、800rpm,其他工艺参数保持不变,在不同曲
万方数据
200 燕山大学学报 2008
率半径球面工件上进行了实验,得到抛光接触区的 速对球面抛光区形状变化的影响较小;
实验结果表明:气囊转速对抛光接触区的形状特征
基本没有影响,抛光接触区尺寸总的趋势是随转速
的增加而增大。
2.5工件曲率半径对曲面工件抛光接触区形状影
响的研究
采用不同曲率半径曲面工件进行抛光。在相同
的实验条件下,曲率半径小的实验件抛光区比曲率
半径大的抛光区小。这是因为当气囊压缩后和曲率
半径大的工件接触面积比和曲率半径小的工件接
触面积大,因此曲率半径大的工件的抛光区也要大
一些。
3结论
本文在一系列抛光实验的基础上研究了进动
角、气囊压缩量、气囊内部压力及其转速以及工件
的曲率半径几个重要的工艺参数对曲面件抛光接
触区的大小和形状特征的影响规律。在一系列抛光
实验的基础上得到如下结论:
1)进动角、气囊压缩量、气囊内部压力是影
响工件抛光区形状的主要工艺参数,并且气囊压缩
量、气囊内部气压对较大曲率的球面件抛光区的形
状影响比曲率半径较小的球面工件明显,而气囊转
2)曲率半径对于抛光参数的取值具有明显的
影响,即工艺参数对曲率半径较大的球面件比对曲
率半径小的球面件抛光接触区的影响显著。通常,
曲率半径小的工件抛光参数的取值范围稍大。
上述从实验中得到的结果为今后气囊抛光应
用到非球面的加工上、进而突破高精密非球面加工
的难题奠定了理论和实验基础。
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Studyoninfluencesofprocessingparametersonpolishingspotforcurved
opticalwork—pieceinbonnetpolishing
GONGJin-chen91,XIEDa-gan91,SONGJian—fen91,YAOYing—XUel
(1.SchoolofMechanicalandElectricalEngineering,HarbinInst.ituteofTechnology,Harbin,Heilongjiang150001,China)
Abstract:Inthispaper,firstlythetheoryofbonnetpolishingisdescribed.Thentheinfluencesofdifferentimportantprocessing
parametersonthesizeandshapeof”polishingspot”forsphericalopticalwork-piecesarestudiedbytheexperimentsonthetrial·
manufacturingmachine.Intheend,forthesphericalwork·pieceinbonnetpolishing,theinfluencerulesoftheprocessingparameters
onthepolishingspotandthevaluespanoftheprocessparametersaregiven.
Keywords:bonnetpolishing;processingparameter;polishingspot
万方数据