大型冲天炉熔炼配料计算

生产技术与经验交流 《铸造技术}10／2008 的阻抗也不同，二相功率最大，一相功率最小。这种三 相电弧功率的不平衡 ，势必引起炉料加热不均 ，导致热 点区炉衬早期损坏。为减小三相功率的不平衡度 ，尽 可能使短网对称布置，将中间相抬高，使三相导线处于 等边三角形的3个顶点，以保证三相导线耦合。从而改 善三相阻抗平衡系数，使电弧热不平衡度降到最低。 三相电极选择逆三角形布置，即中间电极电弧远离变 压器一侧，使中间电极电弧偏向炉体中心，减轻炉衬损 蚀程度。同时使三相电极向炉体中心倾斜 3。～7。，使 电弧集中于炉体中部，弧光远离炉墙，不仅不影响炉坡 炉料的熔化速度，而且炉盖也不容易被烧损。经实践 证明，三相电极呈逆三角形布置 ，这样的效果较好。 2．5 优化冶炼操作工艺 优化操作工艺，缩短冶炼时间非常关键。首次装 料时须在炉底加石灰 (吨钢 30～40 kg)，并在底部装 轻薄料(或碎钢屑)，上层放重实料，加料时尽量靠近炉 底 ，陆续加料应在炉料未完全熔化前加入 ，以减轻炉料 对炉底的机械冲击 ；一个炉次 的冶炼周期应根据炉衬 的容积调整装入量的多少来稳定渣线的位置。 在冶炼 中应尽早造泡沫渣，以实现埋弧操作 。根 据电炉特性 曲线确定作业电流 ，并按熔炼三期特点确 定用电 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 。熔化期在电弧埋入金属料之后，用最高 电压、最大功率供电，以加速炉料的熔化 ，电弧稳定后 立即撤除电抗；在炉料 已熔 6O％或未熔钢料温度在 900℃以上，可吹氧助熔。氧化期渣的碱度 1．8～2．4、 氧化铁含量 20 ～25 、温度达 1 500～1 550℃时 ， 就应及 时喷 吹碳 粉 (吨钢 5 kg)，以便 生成 泡 沫渣 ， 渣层厚可达 200～300 mm，弧光埋在渣层中减少了高 温电弧对炉衬和炉盖 的烧损 ，氧化期钢液处于沸腾状 况 ，炉渣黑度系数大易于吸热 ，电弧的能量较易于传递 到钢液和炉渣，但此时电弧裸露不宜使用最高电压。 还原期清除氧化渣后立 即造稀薄渣覆盖钢液，造 白渣 进行扩散脱氧 。还原期钢液是静止的，不利于提温，而 且这时炉渣的黑度系数小 ，较易反射 电弧的热量于炉 衬 ，此时应避免 电弧过长 ，宜 用低 电压、大电流供 电。 因此操作上应该充分掌握熔 化期 、氧化期的泡沫渣保 护下升温，杜绝钢液温度未达到工艺要求即进入还原 期，以免造成炉衬的烧损。 出钢后抓紧时间对炉门两侧、出钢口等侵蚀严重 的部位进行干式喷补。当炉底有较大面积 的坑洞时 ， 采取湿补法，补炉材料粒度使用 2～4 mm镁砂拌卤 水 ，并应在高温条件下快补，使之 自行烧结 ，以延长炉 龄，补炉后在炉底铺薄层 占装料重量的 1．0 ～1．5 的石灰。严格执行以上优化冶炼操作工艺 ，取得 了较 好的收效。 3 使用效果比较 改进前 5 t电弧炉炉衬使用寿命最长 53炉次 ，最 短仅为 47炉次 ，自 2003年 5月份改进后 ，在顶部使用 旧炉墙砖的情况下，炉衬使用寿命最长为 78炉次 ，最 短也可达 65炉次以上，取得了显著的经济效果。 收稿 日期 ：2007—12 13： 修订 日期 ：2008—09—10 作者简介：贾泽春(1962 )，河北遵化人，工程师，多年从事铸造工艺设 计 工作． Email：Ligml963@163．corn 大型冲天炉熔炼配料计算 刘志虎 (山西平阳重工机械有限责任公司，山西 侯马 043002) Calculation of the Charge Composition for Large Cupola LIU Zhi-hu (Shanxi Pingyang Heavy Industry M achinery Co．，Ltd．，Houma 043002，China) 中图分类号 ：TG243 文献标识码 ：B 文章编号 ：1000—8365(2008)10—1434—03 大型冲天炉 ，熔化效率高，铁液成分易发生偏差。 同时 ，大型冲天炉熔炼往往使用数种质量等级不 同的 铸造生铁 ，这一切都要求配料必须认真计算 ，使用传统 的试算法、 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 格法和联立方程求解法 已不可能。大型 冲天炉，多设 炉前化验设施 ，这为调整成 分提供 了方 便 ，铁液成分发生了偏差，通过调整计算，可以及时调 整。 1 配料计算 1．1 配料计算依据 (1)根据技术 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 和铸件结构特点，合理确定铸 件(铁液)成分。该成分必须经过实践考验，不能简单 的抄 自某些手册的平均值。 (2)根据各厂不同情况，合理确定熔化过程中各 元素的增减率。一般应根据 日常炉料成分与铁液成分 《铸造技术》10／2008 生产技术与经验交流 进行换算。 (3)原材料成分必须准确。 1．2 配料计算步骤 (1)计算炉料要求成分．即： X 一 ．X件／(1+ ，7) 式中 x 一 ·一炉料中某元素的要求含量 ， ； X ⋯ 铸件(铁液)中某元素的要求含量， ； 熔化过程中，各元素的增减率， 。 生产之前 ，X 应该预先计算好，公布到炉前 。 计算 Si 时 ，首先应从 Si件中减去孕育(以及球化 或蠕化)处理铁液时的增硅量。 (2)计算钢铁预加量 常规生铁预加量(kg)一批料总量(kg)× L 铁 L 钢 ×Yb×(1一 H ) 回炉铁预加量(kg)=批料总量(kg)× ×H 0 驯 铡 废钢预加量(kg)一批料总量 (kg)一各种常规生铁 预加量(kg)一回炉铁预加量(kg) 式 中 C 炉料要求含碳量，％； C 一 一废钢含碳量， ； ( 各种常规生铁含碳量， ； ( —— 回炉铁含碳量， ； y 各种常规生铁预加 比。％。y 主要根 据库存各种常规生铁数量确定。有时也应考虑 常规生铁中微量元素含量多少。 H 一回炉铁预加 比， 。根据 回炉铁库存数 量确定。 (3)计算硫(磷)平均含量 硫(磷)平均含量( ) ∑各种炉料预加量(kg)×各种炉料硫(磷)含量( ) 批料总量(kg) × 1O0 (4)计算高硫(磷)生铁允许使用量 允许使用量(kg)一批料总量(kg)× S(P) 一硫(磷)平均含量( ) 高硫(磷)生铁中硫(磷)含量( ) 式中 s(P) ——炉料中硫(磷)允许含量， 。 如果使用的高硫(磷)生铁中，磷(硫 )含量也高时， 只宜使用其中一种。 (5)计算常规生铁实际加入量 常规 生铁 实际加入 量 (kg)一 常规生铁 预加量 (kg)～高硫(磷)生铁允许用量(kg) (6)计算炉料平均含碳量和废钢调整量 平均含碳量(Vo)一 ∑各种炉料预加(加入)量(kg)×各种炉料含碳量(Vo) 批料总量(kg) × 100 含碳量不合格后 ，用废钢和回炉铁进行调整。 废钢调整量(kg)一批料总量(kg)× 回 0 钢 式中 C平一 炉料平均含碳量 ， 。 (7)计算废钢和回炉铁实际加入量 废钢实际加入量 (kg)一废钢预加量(kg)一废钢 调整量(kg) 回炉铁实际加人量 (kg)一回炉铁预加量(kg)+ 废钢调整量(kg) (8)计算合金铁外加量 厶 △ 牲 纠 、 卅 凸 且 、、 炉料要求成分( )一墨竖 合金铁外加量(kg)一批料总量(kg)×————————— 元 ——一 1．3 举 例 7 t／h冲天炉 ，熔化 HT200灰铸铁 ，浇注厚度为 30 ITI1TI左右的铸铁件。批料重 450 kg。 根据铸件结构特点 ，铸件(铁液)成分确定 为： 2 C；1．8 Si；0．7 Mn；≤0．12 S；≤0．1 5P。 回炉铁预加比为 25 。 1 常规生铁预加 比 40 ；2 常规生铁 预加 比为 60 。 冲天炉 5元素增减率为：C+7 ；Si一1 5 ；Mn一 20 ；S+ 6O ；P_4-0。 使用炉料成分见表 1。 (1)计算炉料成分 C 一 3．2 (1+ 7 )一 3．0 Si 一(1．8 一0．2 )／(1—15 )一1．88 表 1 使用的炉料化学成分 ”( ) 孕育增硅量为 0．2 。 Mn 一0．7％／(1—2O )一0．88％ S 一0．12 ／(1+60 )一0．075 P 一 0．15 (2)计算钢铁预加量 生产技术与经验交流 《铸造技术}10／2008 1#常规生铁预加量 一45o× x 4o~x(1 — 25 )一 105(kg) 2 常规生铁预加量=450× X 60~~X(1 — 25 )一141．75≈ 142(kg) 回炉 铁 预加 量 一45o× ×25 X 一1o5 (kg) 废钢预加量一450—105—142—105—98(kg) (3)计算硫(磷)平均含量 S 一 105XO．04 o,／+142XO．06 +105×0．12 +98XO．03 ×100％一O．06 P 一 105×0．08 + 142×0．1 + 105×0．15 +98X0．03 、 — — 一— — — — — — — — — — — — — 一 ^ 100 一 0．09 (4)计算高硫(磷)生铁允许使用量 高硫生铁 一45o× 一37．5~38(kg) 即：允许使用 38 kg高硫生铁，代替 1 常规生铁。 高磷生铁 一450× =6O(kg) 即：允许使用 6O kg高磷生铁，代替 2 常规生铁配料。 (5)计算常规生铁实际加入量 1 常规生铁实际加入量一lO5—38=67(kg) 2 常规生铁实际加入量⋯142 60 82(kg) (6)计算炉料平均含碳量及废钢调整量 c平一 堕 』 ± ×100％一2 ． 9 I ： 一 ^ 一 ，． ／n 废钢调整量一450X 一15(kg) 废钢实际加入量===98一 5：83(kg) 回炉铁 实 际加入量 =105+15—120(kg) (7)计算废钢和回炉铁实际加入量 (8)计算合金铁外加量 硅铁：45ox r,．88X一 暨 ± 卜_ 墨 ± ×10o ]／75—1．56(kg) 锰铁计算(略)。 分析含碳量(％)一C件 (9)批料组成 (c目～c钢)×[1+增减率( )] 1 常规生铁 67 kg；2 常规生铁 82 kg；高硫生铁 (3)调整含碳量过程 中，因为废钢和回炉铁加入 38 kg；高磷生铁 60 kg；回炉料 120 kg；废钢 83 kg；合 量变化，炉料含硅量略有变更。必要时，注意调整硅铁 计 450 kg。外加硅铁 1．56 kg和锰铁 。 加入量 。 2 调整计算 2．3 合金铁调整计算 2．1 调整计算依据 合金铁调整量(kg)一 冲天炉熔炼过程中，铁液成分发生偏差，必须立即 批料总量(kg)×[铁液要求成分( )一分析值( )] 再取第二个试样，如果第二个仍然不合格，按照两个试 铁合金元素含量( )×E1+增减率(9／6)] 样的平均值进行计算，调整加料比例。 调整量为负值时，说明批料中外加合金铁过多，从 2．2 含碳量调整 原加入量加上该负值 ，即减少其加入量。 (1)废钢含碳量很低(≈0．2 )，用废钢调整含碳 2．4 高硫(磷)生铁使用量调整 量最为明显 。废钢加入量变更后 ，用回炉铁补足批料 (1)铁液硫 (磷 )含量偏 高之后 ，只能 降低 高硫 总量。 (磷)生铁使用量 ，用常规生铁代替 ，补 足批料 总 (2)计算 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 量 。 废钢调整量(kg)一批料总量(kg)× (2)计算公式 降低量(kg)一批料总量(kg)×面 孬 酲 磊篙 薹 孬瓣 (3)因为生铁 品种变更 ，炉料中碳 、硅含量略有变 表2 试样平均成分 ( ) 更。必要时，适当调整废钢和硅铁加入量。 2．5 举例 按照“1．3”进行配料后，铁液成分发生偏差 ，取两 个试样分析后，平均含量如表 2。 调整用料如表 1。 (1)废钢调整量一 4s。× 杀 《铸造技术》10／2008 生产技术与经验交流 即：废钢增加 7 kg，回炉铁减少 7 kg。回炉铁换 成废钢后，炉料带入硅减少。7×(1．8 一0．3 )= 0．105(kg)。外加硅铁应增加 0．105÷75 一0．14(kg) (2)硅铁调整量 一 so× 一o-35 kg) 即：外加硅铁应该减少 0．35 kg。 (3)锰铁调整量 一 4s。× - o．43 即：外加锰铁再增加 0．43 kg。 (4)高硫生铁降低量一45o× = 16．O7≈ 16(kg) 即：高硫生铁使用量降低 16 kg，用 1 常规生铁代 替。此时，炉料中碳量增加 16×(3．8 一3．53％)一 0．04(kg)，可 以忽略 不计 ；硅量减 少 16×(2．2 一 1．8 )一0．06(kg)，应补加硅 铁 0．06／75 一0．08 (kg)。 (5)调整后 ，批料组成 为：1 常规生铁 67+16— 83(kg)；2 常 规生 铁 82(kg)；高 硫生 铁 38—16— 22(kg)；高磷生铁 60 kg；废钢 83+7—90(kg)；回炉铁 120—7=113(kg)；合计 450 kg。外加锰铁增加 0．43 kg；外 加硅铁 一1．56 0．35+0．14+0．08— 1．43(kg)。 3 结语 上述计算办法，是根据传统计算办法推导出的近 似计算方法。基本上可以反映大型冲天炉熔炼的配料 计算和调整计算的实际情况。可供具有大型冲天炉企 业的配料工作者参考。请同行们验证其准确性，并给 以更为准确的修正，使其更加准确与完善。 收稿 日期 ：2008—03一O1； 修订 日期 ：2008—06 28 作者简介：刘志虎(1937 )，山西稷山人，工程师．主要从事铸造合金熔 炼及工艺设计． 铁道车辆转向架制动圆销热处理缺陷与改进 杨树森，程 迪 (郑州铁路职业技术学院机车车辆系，河南 郑州 450052) Improvement on Heat Treatment Defects of Railway Truck Break Round Pin YANG Shu-sen。CHENG Di (Locomotive and Rolling Stock Department，Zhengzhou Railway Vocational and Technical College，Zhengzhou 450052，China) 中图分类号 ：TG156 文献标识码 ：B 文章编号：1000—8365《2008)10一t437 O2 转向架是铁道车辆的重要组成部分，制动圆销是 转向架基础制动装置配件连接的关键部件之一，一旦 制动圆销裂损或丢失 ，极易造成制动配件的脱落以及 车辆制动系统失效，直接影响到铁道车辆的运行安全。 为适应铁路高速重载列车的开行 ，转 向架采用 了许多 新技术、新部件．但制动圆销在材料设计上未做较大改 进 ，在车辆高速重载运行状态下 ，制动圆销裂损现象较 多。制动圆销连接各制动杠杆，在车辆制动及缓解时 受到交变的剪切力作用 ，随着时问的推移 。会产生裂纹 甚至裂损 。在列车运行时，遇到突发情况 ，司机使用紧 急制动停车．会使制动冲击力过大，加剧裂纹的产生及 进展。这些损伤的产生和制动圆销的材质及热处理工 艺有着密切的关系，本文依据制动圆销的技术条件，对 制动圆销的热处理工艺进行分析 ，提出改进 措施 《全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观软件质量保证措施下载工地伤害及预防措施下载关于贯彻落实的具体措施 以提 高制动圆销质量。 1 制动圆销及其技术要求 1．1 制 动 圆销 的分类 、型式 铁道车辆制动圆销根据转向架的型式不 同有光 圆销 、半光 圆销和毛圆销，根据所用材料不同有碳素 结构钢圆销、优质碳素结构钢圆销和合金渗碳钢圆 销；根据制动圆销所装的位置有支柱圆销、上拉杆圆 销、下拉杆圆销、固定杠杆支点圆销等。其中铁路货 车主型转向架转 8AG、转 8G、转 K2、转 K4等型转向 架 ，其制动圆销为 45号钢 光圆销 ，控 制型转 向架车 辆的制动圆销材质为 20 CrMnMo。制动圆销型式尺 寸如图 1所示 ，根据转 向架类型 和有 关标准选用 相 应系列尺寸。 1．2 制动 圆销技术要求 制动圆销材料 、热处理及销杆表面硬度须符合表 1要求 。如果采用表 1以外 的材料制造圆销 ，其热处