：常减压装置轻烃回收液化气稳定塔

宋新路席满意周光涛王嘉琳赵晓恒 中国石油兰州石化公司甘肃兰州73U(联) 摘要：介绍兰州石化公司常减压装置轻烃回收系统在只回收5．5M以常减压装置初、常顶瓦斯时。对主要操作参数稳定塔塔顶压力，塔顶温度． 再沸器返塔温度等操作参数进行了确定，使轻烃回收系统液化气质量合格率提高到了100％，液化气馏出量也达到T2．Ot／h，为轻烃回收系统在只回收 5,5Mt／a常减压装置初，常顶瓦斯时提供了操作依据。本文较为详细的操作参数，也为同类装置初次开工提供了操作依据。 关键词：常减压装置轻烃回收液化气稳定塔 1．前言 兰州石化公司5．5Mt／a常减压装置于2009年11月建成投产。 该装置为燃料型常减压装置，以南疆、北疆、长庆，牙哈、哈坦 等原油为原料。装置由电脱盐系统、换热网络系统，常压系统、 减压系统、轻烃回收系统、液化气及减顶气的脱硫化氢系统等组 成，其轻烃回收系统于20lo年6月开始投用。 2．轻烃回收系统介绍 兰州石化公司常减压装置轻烃回收系统将兰州石化公司 5,5Mt／a常减压装置和5．OMt／a常减压装置的初馏塔、常压塔顶瓦斯 经过分液罐脱除凝缩油后经螺杆压缩机增压，再经过分液后去稳 定塔；5,5Mt／a常减压装置初馏塔顶油分两部分全部进入轻烃回收 系统，一部分注入螺杆压缩机出口，一部分经过换热直接注入稳 定塔；在稳定塔中。分别分离出干气，液化气和石脑油，液化气 再经过脱硫塔，在脱硫塔中，液化气中的H2s与脱硫剂中的有效成 分N一甲基二乙醇胺反应脱除硫后出装置。 3．投用初期操作参数 2010年6)121日，轻烃回收系统开始投用，由于该系统是兰 州石化公司首次应用，没有参照数据，于是按照 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 参数进行操 作。轻烃回收系统进料量和操作数据如下： 表．1轻烃回收系统进料量 序号 项目 单位 设计值 实际值 500万附年常减压装置初常 t／h 4．00 01 顶瓦斯进轻烃回收系统流量 550万吨，年常减压装置初常 t／h 2．61 2．52 顶瓦斯进轻烃回收系统流量 瓦斯液相组分进轻烃稳定塔3 t／h 4．61 2．1 流量 4 韧顶油进稳定塔流量 t／h 45．34 65 表．2轻烃回收稳定塔主要操作参数 序号 工艺 钢结构制作工艺流程车尿素生产工艺流程自动玻璃钢生产工艺2工艺纪律检查制度q345焊接工艺规程 条件 单位 设计值 1 稳定塔顶压力 MDa 1．05 2 稳定塔顶温度 ℃ 63 3 稳定塔顶回流量 t／h 21．01 4 稳定塔顶回流温度 ℃ 40 5 稳定塔底再沸器返塔温度 ℃ ， 6 稳定塔进料温度 ℃ 154 7 稳定塔底温度 ℃ 188 从6,921日～7f13日装置按上述操作条件进行操作，其液化 气质量如下： 表一3轻烃回收系统质量 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 统计 序 控制项目 控制指 实际质量 合格次 不台格 号 标 数值 数 次数 C5及C5以上组分含 S3．o 0～ 1 15 6 量(％体积) 8．18 30～ 2 总硫含量(mg／m3)≤330 9 O138．6 142 3 蒸汽压(37．8'C)引380 414～ 19 0 (Kpa) 920 4 铜片腐蚀(级) ≤1 1～2 10 1 统计67J21日～7月3日液化气综合质量合格率仅为68．18％。 4．问题分析 对液化气质量合格率低的问题进行分析认为：从表一l可看 出，设计的操作条件是轻烃回收系统回收两套装置的初常顶瓦 斯，但现在仅仅回收5．5Mt／a常减压装置的初、常顶瓦斯，使瓦斯 液相组分进入稳定塔的流量从设计值4．61t／h减少到2．1t&，同时初 馏塔顶油进稳定塔流量从设计值45．34t／h上升到65t／h，主要操作参 数仍按照设计值进行控制。 从表．3可以看出，不合格次数较多，并且影响液化气质量不 和格的最主要因素是C5及C5以卜组分含量高。由质量分析可判 断出脱硫塔操作条件合理，而稳定塔操作却存在较大问题。分析 原因：主要是进入稳定塔瓦斯液相组分流量变小， (初顶油虽然 流量增大，但其作用主要是溶解。，换热等作用，对质量影响较 小)，而稳定塔各温度、压力等主要操作参数却按满负荷，设计 时的条件控制，稳定塔内液相负荷小、气相负荷大，液化气携带 的重组分多，使合格率偏低。最重要因素有：1)塔顶液相回流量 小；2)塔顶压力低t3)塔底部温度高。 5．操作参数的调整及效果分析 1)采用增大塔顶液相回流量来进行调节，当塔顶回流量从 lit&增大到14t／h时，液化气出装置流量减小到o．1t／h，为了保证液 化气收率，则不能通过增加塔顶回流量的办法进行调整。2)塔顶 压力适当增高，发现液化气收率大幅F降，塔顶压力低，虽有利 于收率提高，但若稳定塔顶压力<0．9Mpa，塔顶不凝气去气体精致 装置会憋压。因此控制稳定塔顶压力0．9～1．2Mpa是合理的。3) 降低再沸器返塔温度对降低液化气C5及C5以上组分含量作用明 显，但同时使液化气馏出量下降。为了确保液化气c5及C5以上组 分含量合格，控制再沸器返塔温度270"C，同时，为了提高液化气 收率，通过逐步降低塔顶回流量提升塔顶温度，当塔顶温度提升 到6l℃时，液化气c5及c5以上组分含量由0升到1．27％。为提高液 化气收率和保证质量合格，稳定塔顶温度控制在55～60"C范围， 再沸器返塔温度保持270"C，主要操作参数随之出现了相应变化， 主要操作参数如下： 表4调整后的稳定塔主要操作参数 主要操作参数数 序号 工艺条件 单位 设计值 值 1 稳定塔顶压力 Mpa 1．05 0．9～1．2 2 稳定塔顶温度 ℃ 63 55～60 3 稳定塔顶回流量 t，h 21．01 9～11 4 稳定塔顶回流温度 ℃ 40 38～42 稳定堵厩再沸器返堵 ， 267—2735 ℃ 温度 6 稳定塔进料温度 ℃ 154 148～152 7 稳定塔底温度 ℃ 188 175～180 轻烃回收系统只回收5．5M*Ja常减压装置初，常顶瓦斯时，我 们按照表一4主要参数对稳定塔进行操作，经过3个月的数据统计， 液化气中C5及C5以上组分含量合格率100％，液化气馏出量达到 ooo下转141页 万方数据 仲红华 江苏交通工程咨均监理公司江苏南京210000 摘要：随着我国的经济快速发展和域市化步伐加快，高速公路、城市干道，高架道路的建成。其中盖梁施工的支撑体系得到了运用。特别是大中城 市的高架桥中有彳艮多盖梁施工，而且立柱高低不一、盖梁重量不等。本文从监理过程中对盖梁施工支撑体系的认识同大家交流。 关键词：大小钢管法兰盘主梁碗扣钢管 1．碗扣钢管支架 碗扣钢管满堂支架是通过地基处理、立杆纵横向连接、剪 刀撑、上下调节杆构成一个完整的支架。现以上海公路工程建设 为例。 (1)立杆稳定性验算：以一左幅盖梁长13．6m，宽2．8m作为结 构荷载对立杆进行验算。荷载计算：永久荷载：砼蓖38kN／m2， 模板及钢管重2kN／m2l活荷载：人员及设备荷载：1．0kN／m2l振 捣荷载：2．0kN／m2{泵送砼冲击荷载：3．0kN／m2。根据荷载 系数得总荷载为56．4kN／m2。钢管纵横间距为0．62。每根立杆承 受的荷载Nl=0．36×56．4=20．304KN。回转半径1．58cm；截面积 3．96cni2l钢材抗压，抗弯强度值205N／mm2；稳定性计算：立杆计 算长度1．90m。入=1∥=190／1．58=120．3I稳定系数0．5。a=Nil oA=20．304×1000，(0．5×396)=102．5N／mm2<205N／mm2。故立 杆稳定。 (2)立杆地基承载力计算：总荷载为56．4kN／m2。立杆基础底 面平均压力：P=N2／A≤F。N上部结构传董基础顶面的一靛杆轴向 力，N2为56．4x2．8×4=631．7kNIA基础底面面积4．8x5=24m2； p=NffA=631．7／24=26．3kN／m2‘ (3)地基处理：首先对地面进行平整压实，达到密实要求，然 后浇筑15cm厚C20素砼，承重范围为浜塘等软弱地基，进行基础 换填，垫层加厚处理。保证强度到达150kg／cm2。 2．大钢管支架 路桥盖梁施工，上海公路工程建设参建单位，通过施工实 践。创新一种大直径钢管支架。材料使用136ai字钢为主梁；直 径152mm、壁厚6mm的无缝钢管为斜支杆，直径35lmm、壁厚 14mm的无缝钢管为直立杆，f12槽钢为次梁；法兰盘。法兰盘焊 接在主梁和大、小钢管两端。盖梁支架 施工工艺 钢筋砼化粪池施工工艺铝模施工工艺免费下载干挂石材施工工艺图解装饰工程施工工艺标准钢结构施工工艺流程 ：施工准备一安 装抱箍一主梁安装一支撑杆安装、连接固定一支撑杆与主梁固定 一次梁安装一防护栏杆安装一盖梁施工。 2．1支架搭设施工 (1)施工人员根据测放在立柱根部的标高引出梁底部标 高，根据标高安装抱箍。抱箍用方木和拉杆与立柱加固。主粱采 用吊机安放在抱箍上面，安装后检查抱箍及钢梁水平度，满足要 求后在血柱外侧及立柱之间使用拉杆进行加固。 (2)施工人员根 据承台十字线及盖梁轮廓线确定支撑立杆及斜立杆的平面位置， 在承台相应位置打孑L埋设可拆卸膨胀螺栓，埋设完毕后安装立扦 及斜立杆支架，钢管的法兰盘分别用螺栓与承台，主梁连接固 定。合格后安装次梁。次梁采用槽钢及方木间隔排布，使用铁丝 与主粱固定。 2．2大钢管支架稳定性验算 考虑到立柱高低不一，盖梁质量不等。现以最重盖梁的钢 管支撑结构进行计算。盖梁长22．5m，宽2．96m，盖梁砼自莺26KN／ 一；摸板及支架2．88KN／M2l施t人员和机具莺量1．OKN／M2#振 捣砼冲击荷载2．0KN／M2I根据荷载系数。得到模板荷载3．45KN／ M2；施工人员和机具荷载1．4N／M2I振捣荷载2．8KN／M2。次梁 用槽钢。间距0．25m。每米砼自重2．182×0．25×26x1．2=17．02KN l模板及支架3．45×0．25=0．863KNI振捣荷载2．8×0．25=0．7 KNl施工人员和机具1．4x0．25=O．35KN-每米总荷载 17．02+0．863+0．7+0．35=18．933KNl强度计算M4J=0．07qL2=0．07 x18．933×1．1182=1．656kn．111lM{=0．125qL2=O．125×18．933×1． 118。=2．96kn．ml口=M／W=2．96×1000166．375--44．6Mpa<【o】=215 符合要求。主梁采用两根工字钢分布在立柱两侧，其中单根主 粱分布情况为：q=l／3×v×V，I；1／3×26x2．182×2．96=55．97KN／ m；M支=系数oqL2=0．083×55．97×30002=21159KN．mml M中=系数×qL。=O．042×55．97×30002=41814KN．mml 0= 系数×qL=0．5×55．97×3．0=83．97KN；强度计算：盯=M， W=41814×1000／(875×1000)=47．79Mpa<[o】符合要求。直 立杆计算：直立杆o=N／A=83．97×1000／(27．332×100)=30．72Mp a<1．2【o】=204Mpal稳定性i=0．35d=0．35×13．9=4．865cm，k =726．7·49．5=677．2；入=Ldi=677．2／4．865=139；查表得0．507I oa=N／VA=83．97×1000／(0．507×27．332×100)=60．6<1．2『o1=2 04Mp；合格。斜立杆计算W=0．0982×(D4．d4)／D=O．0982×(3514． 3234)／35l=1201326mnl2。Nl=Q×cOs24。=76．71KNM= Nl×L=76．71×2．3=176．4KN．nlli=0．35d=0．35×32．3=11．305cm, L。=740．7入=L0／i=740．7／11．305=66雀表得0．897l N1／A； 76．7lx1000／148．22／100=5．1MPa<0．15c1)l【o】=22．8Mpal 取|l=1．15：o=N，A+((IIl／u)×M／W=5．1+(0．897／1．15) ×176．4×1000000，1201326=119Mpa<【o】合格．此支架系统从技术 角度来看是符合安全要求。 3．盖梁支架的优选 盖梁支架是施工单位按照国家规范要求施工，同时在施工过 程中不断创新。通过工程监理，对这两种支架提出一点想法，供 大家参考。满堂碗扣钢管支架对地基处理、材料，立杆高度偏差 要求高。从工程进度、费用控制上，支架搭设，拆除，材料周转 不是理想的选择。特别是对较高的盖梁施t支架搭设、拆除用工 量大且施工现场混乱。大钢管支架对地基处理没有要求，钢管支 架搭设，拆除、周转使用快，符合工程进度、费用控制。对立柱 高低不等的钢管支撑要求，采用对直立杆、斜支杆钢管焊接加长 的办法，使钢管支撑高度符合立柱高度要求。但对钢管支撑与主 梁、与承台的受力点要求高。这需要施工单位和监理单位加强施 工现场过程控制和检查。保l止施工安全。 ooo上接142页 了2．Ot／h。 6．结语 (1)轻烃回收系统只回收5．5Mt／a'常"减压装置初，常顶瓦斯时， 若按设计值操作则液化气质量合格率低。(2)液化气质量合格率低 主要影响因素是液化气中C5及C5以上组分含量高，原因是稳定塔 操作不合理，(3)经过分析，降低再沸器返塔温度至267—273"C， 调整稳定塔操作条件如表一6，可使液化气质量合格率达到100％， 且液化气收率的到保证，馏出量也达到了2．Ot／h。 参考文献： 【1J侯祥麟．中国炼油技术第二舰北京：中国石化出版社，200L 圆侯芙生．炼油工程师手册．北京：石油工业出版社，1995． 作者简介： 席满意，男，在读研究生，主要从事化学工艺研究． 141 万方数据 常减压装置轻烃回收系统操作参数的确定 作者： 宋新路， 席满意， 周光涛， 王嘉琳， 赵晓恒 作者单位： 中国石油兰州石化公司,甘肃兰州,730060 刊名： 中国科技纵横 英文刊名： CHINA SCIENCE & TECHNOLOGY PANORAMA MAGAZINE 年，卷(期)： 2011(4) 参考文献(2条) 1.侯芙生 炼油工程师手册 1995 2.侯祥麟 中国炼油技术 2001 本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/Periodical_zgkjzh201104125.aspx