浅圆仓仓顶模板施工方案

PAGEPAGE4阜新市粮油工贸总公司迁址重建工程三标段浅圆仓仓顶模板施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 阜新市金隆达建筑2022年5月1日目录一、编制依据……………………………………………………………1二、工程概况……………………………………………………………1三、施工方法……………………………………………………………1四、质量保证措施………………………………………………………4五、平安施工措施………………………………………………………5六、计算书………………………………………………………………6七、附图1………………………………………………………………14附图2……………………………………………………………15附图3……………………………………………………………16混凝土仓顶板施工方案一、编制依据1、浅圆仓仓顶及仓壁图纸2、国家 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 及规程?工程测量标准?GB50026-93?混凝土结构工程施工及验收标准?GB50204-2002—2022版本?建筑工程施工质量验收统一标准?GB50300-2001?建筑施工高处作业平安技术标准?JGJ80-91?建设工程施工现场供用电平安标准?GB50104-93?建筑工程施工质量验收标准?GB50303-2002?建筑机械使用平安技术规程?JBJ33-2001?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-2001?建筑安装工程分项工程施工工艺规程?GBJ01-26-96一、工程概况阜新是粮油工贸总公司迁址重建工程三标段浅圆仓工程，位于辽宁省阜新市阜蒙县公官营子，根底为条形钢筋混凝土根底，主体结构为钢筋混凝土剪力墙结构，浅圆仓计有10只外直径25m、高28.8m的钢筋砼筒仓，两组1×5排列连接〔间距3m〕，壁厚250㎜。二、施工方法1、仓顶脚手架①仓顶模板支撑采用满堂红脚手架Ф48×3.0mm，根据工程实际情况，经计算立杆纵距及横间距为1.0米，浅圆仓为圆形，需设置放射斜杆，间距为1.2m,在斜杆下设有人字撑，人字撑的间距为1.5m,并设置水平剪刀撑及竖向剪刀撑，仓顶处距仓壁1.5米，设置水平拉杆，保证其整体稳定性，具体搭设见附图。②仓顶混凝土施工完毕后，需到达撤除强度后，才可以撤除。2、模板①本工程仓顶板为椎形，搭设模板时需要用直径22三级钢筋间距500mm,支撑50*80木方，〔具体做法见附图三〕=2\*GB3②考虑到模板木方撤除、以及仓内设有加气混凝土砌块，每个仓需要设置2个1.5m*2m施工洞口。=3\*GB3③模板撤除拆模板前先进行针对性的平安技术交底，并做好 记录 混凝土 养护记录下载土方回填监理旁站记录免费下载集备记录下载集备记录下载集备记录下载 ，交底双方履行签字手续，模板撤除前必须撤除模板审批手续，经技术负责人，监理审批签字前方可撤除。拆模板时，拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原那么。模板撤除前必须有混凝土强度报告，强度到达规定要求前方可拆模⑤、模板撤除撤除梁、柱、墙模板要逐块拆卸不得成片松扣撬落或拉倒撤除底模时要设临时支撑防止大片模板坠落，严禁向下抛掷用溜槽或绳索系下上下传递要互相接应防止伤人。3、所有纵向筋采用搭接钢筋接头。钢筋需现场放样根据实际长度下料。锚入梁和仓壁的钢筋必须满足 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 要求锚固长度。钢筋绑扎完毕必须经监理验收前方可浇注砼。4、砼浇筑砼浇捣时采用泵车施工，每个仓顶需整体浇注不留施工缝。仓顶自上而下浇捣，振捣棒插入间距400mm，振外表不冒气泡为止要求振捣密实。四、质量保证措施1、建立健全各项规章制度制定各项操作规程加强岗位职责检查督查各级人员的工作质量以确保各种规章制度的顺利执行。2、所有工程材料、成品、半成品都必须有材质检验报告和出厂合格证。并按规定进行见证抽检合格经监理认可前方可用于工程。3、充分发挥专职质量检查员的作用坚持自检、互检、专检三检制度坚持“三工序〞检查制度坚持三不放过原那么。4、漏斗砼筑砼时应派专人观察模板钢筋、预留洞口、预埋件、插钢筋等有无位移、变形或堵塞情况发现问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 立即停止并在已浇筑的混凝土初凝前修正完毕。5、钢筋绑扎完毕后不得随意踩踏钢筋网以防钢筋位移变形。五、平安施工措施1、所搭设的脚手架应纵成线横成方。立杆必须采用对接扣件接长并符合以下要求必须纵、横向均设置扫地杆。从两端每7根立杆为一组从下到上设连续式剪刀撑。剪刀撑钢管接长范围内用两只旋转扣件搭接搭接长度不得小于500mm剪刀撑夹角为45度剪刀撑用旋转扣件与立杆或水平杆扣牢。2、脚手架的操作面必须满平安网，离墙面不得大于200mm不得有空隙和探头板、飞跳板。脚手板下层兜设水平网。操作面外侧应设两道护身栏杆和一道挡脚板或设一道护身栏杆立挂平安网下口封严防护高度应为1m。3、对框架周边设专人监护预防意外事故的发生。做好洞口临边平安防护措施在危险地段设平安警示牌。因穿插作业大为防止高空落物伤人做围护架。进入施工现场必须穿戴好劳保用品。严禁高空向下掷物。4、施工人员必须正确戴好平安帽、平安带、穿防滑鞋等劳动保护用品高空作业人员必须将平安带拴在牢固的物体上。高空作业人员不得有恐高症、弱视、体弱及年岁大的人员施工。在施工前必须进行体检满足高空作业条件才允许持证上岗。5、施工班组在接受任务前必须听取平安技术措施交底讲解并签字确认。6、强化班组的平安管理加强班前交底班前平安交底活动是平安预防为主的根底班前活动要有记录班长在安排施工生产任务时要对班组成员进行措施交底与遵章守纪的教育带着班组成员进行上岗前的平安自检与工序交接互检做好互保发现问题及隐患要及时处理。3m至21米板模板〔扣件式〕计算书计算依据：1、?建筑施工模板平安技术标准?JGJ162-20222、?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130－20223、?混凝土结构设计标准?GB50010-20224、?建筑结构荷载标准?GB50009-20225、?钢结构设计标准?GB50017-2022一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高25m新浇混凝土楼板板厚(mm)170新浇混凝土楼板边长L(m)24.5新浇混凝土楼板边宽B(m)24.5二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)根本风压ω0(kN/m2)0.40.29风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)25立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁两端各悬挑长度(mm)0，0主梁两端各悬挑长度(mm)0，0结构外表的要求结构外表外露模板及支架计算依据?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-2022设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000根据?建筑施工模板平安技术标准?5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.17)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.17)+1.4×0.7×2.5]×1=7.866kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.866×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/24000＝6.585N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.17)×1=4.367kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×4.367×2022/(384×10000×144000)＝0.063mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33因[B/lb]取整＝[24500/1000]取整＝24，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.17)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.17)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.616kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.17)×0.2＝0.986kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.986×12+0.121×0.63×12＝0.182kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.065×12+0.21×3.15×1，0.107×0.065×12+0.181×3.15×1]＝0.666kN·mM3＝0kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.182，0.666，0]＝0.666kN·mσ＝Mmax/W＝0.666×106/53330＝12.497N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.986×1+0.62×0.63×1＝0.989kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×1+0.681×3.15＝2.184kNVmax＝max[V1，V2]＝max[0.989，2.184]＝2.184kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.184×1000/(2×80×50)＝0.819N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.17)×0.2＝0.913kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.913×10004/(100×9350×2133300)＝0.289mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.17)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.17)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.423kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.17)×0.2＝1.158kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.17)×0.2=0.953kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.158×1+1.223×0.378×1＝1.786kNR＝Rmax＝1.786kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.953×1＝1.09kNR＝Rmax＝1.09kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.906kN·mσ＝Mmax/W＝0.906×106/4490＝201.746N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.478kNτmax＝2Vmax/A=2×4.478×1000/424＝21.122N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.554mmνmax＝1.554mm≤[ν]＝2.5mm满足要求！七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mmλ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.082kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.17)+0.9×1.4×1]×1×1+0.9×1.4×0.082/1＝7.083kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝7083.276/(0.16×424)+0.082×106/4490＝122.596N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.291×1.755×1500=3398.557mmλ2＝l02/i＝3398.557/15.9＝213.746，查表得，φ2＝0.16Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.29×1×1.52/10＝0.082kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.17)+0.9×1.4×1]×1×1+0.9×1.4×0.082/1＝7.383kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝7383.276/(0.16×424)+0.082×106/4490＝127.018N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N＝7.083kN≤Rc=kc×8=1×8=8kN满足要求！