2016西南交通大学硕士研究生毕业答辩PPT

西南交通大学硕士研究生毕业答辩《钢轨综合摩擦管理策略对轮轨磨耗的影响研究》答辩人：XX指导老师：XX教授目录CONTENTS01选题背景及研究意义02轮轨磨耗及减磨办法03钢轨摩擦管理概述04轮轨磨耗问题综合评价06仿真计算及结论05试验数据对比 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 及结论01选题背景及研究意义01选题背景及研究意义国外—20世纪20年代在美国首次出现，瑞典、澳大利亚、俄罗斯、南非、巴西、欧洲等国家或地区均发展有重载铁路技术国内—万吨重载货运列车在国内普遍开行，大秦线年运量突破4亿吨，30吨轴重重载铁路技术实现突破；继“客运高速”后，“货运重载”将成为中国铁路建设新重点重载铁路快速发展IHHA:牵引质量≥8000t，车辆轴重≥27t，年货运量≥4000万t01选题背景及研究意义剥落、剥离、压溃、波浪形磨损、钢轨侧磨以及疲劳裂纹（RCF）高速铁路以疲劳裂纹为主重载铁路则以磨损为主小半径曲线 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 现为轨侧磨损和轨顶疲劳损伤钢轨损伤形式车轮踏面的剥离磨损和踏面擦伤车轮损伤形式大轴重高密度轮轨间动力作用加剧轮轨磨耗（Wear）滚动接触疲劳（RCF）轮轨服役寿命降低经济效益RCF→踏面剥离磨损频繁制动→踏面擦伤→剥离磨损0102轮轨摩擦管理在欧洲和日本轮轨润滑实践中发现有效的轮轨润滑可以将波磨增长率降低到原先的9%~12.5%钢轨打磨广州地铁对一段出现短波波磨的曲线线路进行钢轨打磨，经过打磨后钢轨波磨仍旧反复出现，但是采用钢轨打磨配合钢轨润滑后轨顶波磨在随后一年跟踪检测中未被发现，研究发现倘若没有适当的钢轨润滑措施钢轨潜在寿命将损失95%01选题背景及研究意义轮轨摩擦功轮轨磨耗横（纵）向蠕滑率自旋系数摩擦系数法向力车辆结构线路条件运用工况轮轨材质轮轨匹配表面状态钢轨廓型打磨轮轨摩擦管理钢轨修复性打磨02轮轨磨耗及减磨办法02轮轨磨耗及减磨办法式中K——微凸体接触时产生磨粒的概率W——微凸体上产生的法向总载荷P0——轮轨屈服压应力轮轨磨耗机理一般而言，磨损是指由于两物体之间的机械作用导致的物体表面材料的逐渐损耗，是由于摩擦结合力的反复扰动而造成的疲劳破坏。粘着磨损轮轨粘着磨损与材料屈服压应力、法向载荷水平有关式中W——法向载荷（N）；H——较软材料的硬度（Hv）；Ka——磨粒磨损常数。磨粒磨损轮轨磨粒磨损与轮轨材料、法向载荷水平及磨粒材料属性有关02轮轨磨耗及减磨办法疲劳磨耗也叫表面疲劳磨耗，其与黏着磨耗不同，疲劳磨耗产生的磨耗碎片将连续的附着在钢轨上，这些附着于钢轨的碎片将形成薄片状而最终剥离。交变剪应力幅值＞轮轨材料持久极限疲劳磨耗疲劳破坏轮轨疲劳磨损与轮轨材料属性、交变载荷幅值有关需要对轮轨界面的摩擦管理介质的腐蚀性进行关注磨蚀磨损“化学反应—摩擦剥离—化学反应”循环过程磨粒磨损粘着磨损02轮轨磨耗及减磨办法vTreadvFlanged两点接触时：vTread≠P0≥σS相对滑动轮缘与轨侧之间剧烈磨损若磨损量记为W则有：W∝d一点接触时：轮轨间为凸点接触FvFlange塑性变形塑性部分与弹性部分之间出现裂纹凸点断裂脱离母材解决方式减小轮轨横向力解决方式轮轨型面匹配轮缘与轨侧磨耗02轮轨磨耗及减磨办法轮轨磨耗能量损耗模型与材料性能、滑动接触压力有关的经验参数轮轨摩擦系数控制轮轨型面匹配与优化蠕滑率分布函数蠕滑力分布函数轮轨摩擦（润滑）管理钢轨廓型打磨配合02轮轨磨耗及减磨办法外轨轨面滚动接触疲劳外轨轨侧磨损轮轨接触疲劳轮轨表面磨损此消彼长，相互竞争高速铁路重载铁路小半径曲线铁路轮轨摩擦管理油楔效应轮轨寿命受疲劳控制钢轨打磨主要研究内容：探究在合理的钢轨综合摩擦控制方式下实现磨耗寿命的最大化03钢轨综合摩擦管理概述03钢轨综合摩擦管理概述Kumar教授提出全廓面摩擦管理（TFM）轨侧润滑将导致轮对冲角略微增加，造成内轨轨顶的垂直磨耗增大轨顶摩擦管理（ToRFM）AAR在FAST环行线采用轮缘、轨侧润滑试验结果表明，轨侧润滑减磨效果可达2~10倍，能耗减少34%。曲线轨侧涂油润滑（GFoRFM）But降低钢轨垂直磨耗和侧面磨耗40%~60%，将波磨增长率降低至原先水平的1/11~1/8钢轨摩擦控制方式朔黄铁路采用该理念进行试验外轨侧磨和内轨垂磨下降30%~60%，横向力水平降低20%~40%，钢轨服役寿命延长30%03钢轨综合摩擦管理概述钢轨综合摩擦控制方法在满足列车正常牵引与制动所需要的黏着系数条件下，根据线路参数，综合全面地将直线区段钢轨轨顶与轨侧区域、曲线区段内、外轨轨顶与轨侧区域的摩擦系数控制在预先设定的水平，使得对应线路轮轨磨耗水平降到最低。钢轨综合摩擦管理策略（CFM）就是在全廓面摩擦管理方法（TFM）的基础上考虑外轨钢轨与内轨钢轨的差异性的综合摩擦管控方法。钢轨综合摩擦管理（CFM）“合适的钢轨综合摩擦控制方法”“可行的钢轨摩擦控制剂”“相应的钢轨摩擦控制装置”03钢轨综合摩擦管理概述相对较好的持久耐用性、抗冲击、抗磨性能固体润滑油脂可将摩擦系数控制在0.10~0.27；固体润滑成膏膜可将摩擦系数控制在0.05~0.18机油石墨基固体润滑剂二硫化钼基固体润滑剂具有相对较好的减磨效果摩擦系数可控制在0.03~0.15固液复合型润滑剂需要具备正向的摩擦特征固体润滑剂提供一个中等的摩擦系数水平的干式薄膜轨侧润滑剂轮轨润滑剂（摩擦控制剂）的发展粘性差油楔效应不易准确喷涂20世纪70年代GFoRFM（GFoRLubricant）轨顶摩擦改进剂（ToRFrictionModifier）KELTRACK®—是水基液态材料，其与第三介质发生反应，在水分蒸发后残留的化学反应产物薄膜可将摩擦系数水平控制在 涂油不均、储油量低、劳动负荷大钢轨人工涂油小车可对车轮踏面与轨顶接触面进行摩擦管理作业采用的润滑剂一般为HPF润滑块车载式ToR摩擦管理装置可对轮缘与轨侧接触面进行润滑作业，一般采用的润滑剂为LCF润滑块车载式GFoR润滑装置轨间固定式轨侧润滑装置03钢轨综合摩擦管理概述道旁固定式轨顶摩擦控制装置轮轨润滑（摩擦管理）装置04轮轨磨耗问题综合评价04轮轨磨耗问题综合评价Elkins磨耗指数包含了车辆蠕滑率特别是轮对冲角对于轮轨磨耗问题的影响，能够较好的代表轮轨磨耗的程度，与Heumann磨耗指数、M,K,L磨耗指数相比，Elkins磨耗指数除了可以反映轮缘与轨侧区域的磨耗程度，也能较好的反映踏面接触区域的轮轨磨耗程度。英国Deby研究中心和美国ARR试验中心在大量试验后，均证实该磨耗指数可以较为准确的反映磨耗规律。Elkins磨耗指数01式中——接触斑区域蠕滑力向量（N）；——接触斑区域蠕滑率向量；x、y、sp——轨道纵向、横向以及自旋方向。 磨耗性指标蠕滑功（摩擦功）WEElkins磨耗指数磨耗功率02WP式中v——车辆运行速度（m/s）；——轨道纵向、横向蠕滑力（N）；——轨道自旋蠕滑力（N）；——轨道纵向、横向蠕滑率：——轨道自旋蠕滑率。 一般地，两滚动接触表面之间的磨耗程度除了与接触区域切向力与滑动量相关，磨耗程度也受滚动距离的影响，磨耗功率越大说明轮轨磨耗作用越剧烈04轮轨磨耗问题综合评价磨耗性指标辅助性磨耗指标03轮轨摩擦功轮轨磨耗自旋系数摩擦系数μ法向载荷W横（纵）向蠕滑率WE、WPμ∝WE、WP轮轴横向力H轮对冲角ψ轮轨横向力QWearWear=f(ψ,Q,H)Ψ≥5.8mrad，Ψ∝Wear较大的冲角造成轮轨形成两点接触时，轮缘对钢轨有一定的切削作用，将导致轮缘与轨侧的快速磨耗vTreadvFlangeF轮轨横向力的数值水平直接决定了在轮缘与轨侧一点接触时的接触压强，当P0≥σS时出现塑性变形乃至侧面磨耗Q∝Wear列车平稳、安全运行是铁路运输最基本的要求，在研究钢轨综合摩擦控制策略对轮轨磨耗的影响这一问题时，车辆系统的运行安全性、平稳性也是确定合理的钢轨摩擦控制策略的基本前提04轮轨磨耗问题综合评价安全性指标脱轨系数轮重减载率与μ、α有关在本文中采用GB/T5599-1985中Q/P≤1.0，ΔP/P≤0.6是不合理的，因此对安全性指标限定值做图示修正——即安全性指标临界曲线平稳性指标车体垂向和横向加速度幅值大小表示车体垂向和横向动载荷，根据GB/T5599-1985货车最大振动加速度为货车振动强度的极限值 对于垂直振动要求≤0.7g对于横向振动要求≤0.5g 轮轨摩擦系数μ04轮轨磨耗问题综合评价轮轨摩擦功轮轨磨耗WE、WP轮轴横向力H轮对冲角ψ轮轨横向力QWear安全性指标平稳性指标线性加权多目标优化算法为在最大程度地保证车辆系统运行安全性、平稳性的基础上，通过科学合理的钢轨综合摩擦控制策略实现减缓轮轨磨耗问题，本文在研究过程中选定了车辆系统行车安全性、平稳性和轮轨磨耗性3类指标进行综合评判指标单位数量级指标单位数量级ψmrad100WE—102QkN102WPkN·m/s100HkN102Q/P10-1am/s2100△P/P10-1归一化多目标优化指标线性加权  H≤0.85[15+(Pst1+Pst2)/2]Q≤0.4(Pst1+Pst2)05仿真计算及结论05仿真计算及结论研究中采用LM型车轮踏面与60kg/m钢轨进行配合轮轨接触设置为多点接触模式对于直线轨道，轨顶摩擦系数和轨侧摩擦系数均为变量对于曲线轨道，其摩擦控制变量为四项 SIMPACK动力学模型及拓扑图05仿真计算及结论钢轨摩擦管理仿真方法钢轨中心线踏面接触轮缘接触轮缘与踏面分界线轮缘润滑和轨顶摩擦控制过渡区钢轨横向摩擦函数设置为模拟轨顶摩擦改进剂的正向摩擦特性，将Kalker权重系数设置为0.1805仿真计算及结论直线轨侧摩擦管理研究（GFoRFM-GaugeFaceofRailFrictionManagement） 指标 轮对冲角轮轴横向力H轮轨横向力Q摩擦功率磨耗指数脱轨系数轮重减载率垂向加速度横向加速度 单位mradkNkNkNm/s———m/s2m/s2 数量级0.05 1.0182.0761.4379.8724.4431.1835.5333.6501.0520.10 1.0182.0761.4379.8724.4431.1835.5333.6501.0480.15 1.0182.0761.4379.8724.4431.1835.5333.6501.0520.20 1.0182.0761.4379.8724.4431.1835.5003.6501.0490.25 1.0182.0761.4379.8724.4431.1835.5333.6501.0530.30 1.0182.0761.4379.8734.4431.1835.5333.6501.0520.35 1.0182.0761.4379.8734.4431.1835.5333.6501.0490.45 1.0182.0761.4379.8734.4431.1835.5333.6501.0520.50 1.0182.0761.4379.8724.4431.1835.5333.6501.052指标 轮轴横向力H轮轨横向力Q 单位mradkNkNkNm/s———m/s2m/s2 数量级0.05 1.0182.0761.4379.8724.4431.1835.5333.6501.0520.10 1.0182.0761.4379.8724.4431.1835.5333.6501.0480.15 1.0182.0761.4379.8724.4431.1835.5333.6501.0520.20 1.0182.0761.4379.8724.4431.1835.5003.6501.0490.25 1.0182.0761.4379.8724.4431.1835.5333.6501.0530.30 1.0182.0761.4379.8734.4431.1835.5333.6501.0520.35 1.0182.0761.4379.8734.4431.1835.5333.6501.0490.45 1.0182.0761.4379.8734.4431.1835.5333.6501.0520.50 1.0182.0761.4379.8724.4431.1835.5333.6501.052无激扰工况下各指标的响应状况无轮缘接触，横向力水平由轨顶摩擦力控制安全性指标对轨侧摩擦系数不敏感05仿真计算及结论线路50m~300m区域设置轨道不平顺，轨道不平顺采用AAR5级线路谱 轮对冲角轮轴横向力H轮轨横向力Q摩擦功率磨耗指数脱轨系数轮重减载率垂向加速度横向加速度 mradkNkNkNm/s———m/s2m/s20.051.46228.39025.1590.1775.8370.1870.2402.2002.0440.101.48428.70721.7330.1836.0170.1660.2462.1782.1240.151.50228.95419.0530.1896.2210.1400.2492.1782.1420.201.51129.11419.1400.1926.3640.1350.2502.2262.1490.251.52029.29519.2350.1956.4630.1360.2552.2032.1520.301.52329.38419.2920.1966.5060.1360.2552.2292.1540.351.52729.49419.3550.1976.5460.1370.2572.2372.1550.451.53029.53619.3630.1996.5750.1370.2572.3172.1570.501.53029.58219.3930.1996.5920.1370.2542.2012.157轮轴横向力H轮轨横向力Q mradkNkNkNm/s———m/s2m/s20.051.46228.39025.1590.1775.8370.1870.2402.2002.0440.101.48428.70721.7330.1836.0170.1660.2462.1782.1240.151.50228.95419.0530.1896.2210.1400.2492.1782.1420.201.51129.11419.1400.1926.3640.1350.2502.2262.1490.251.52029.29519.2350.1956.4630.1360.2552.2032.1520.301.52329.38419.2920.1966.5060.1360.2552.2292.1540.351.52729.49419.3550.1976.5460.1370.2572.2372.1550.451.53029.53619.3630.1996.5750.1370.2572.3172.1570.501.53029.58219.3930.1996.5920.1370.2542.2012.1570.15直线轨侧摩擦管理研究GFoRFM=2.178﹤0.7g，﹤0.5g 05仿真计算及结论直线全廓面摩擦管理研究TFM（TotalFrictionManagement） μ指标 轮对冲角轮轴横向力H轮轨横向力Q摩擦功率磨耗指数脱轨系数轮重减载率垂向加速度横向加速度 单位mradkNkNkNm/s———m/s2m/s2 数量级0.10 1.3732.0281.71613.7716.1931.4135.5003.6500.9910.20 1.0922.0631.48810.6254.7771.2255.5333.6501.0380.30 1.0342.0721.44710.0524.5181.1925.5003.6501.0490.40 1.0182.0761.4379.87324.4401.1835.5003.6501.0530.50 1.0022.0791.4299.73464.3771.1775.5333.6501.055 μ指标 轮轴横向力H轮轨横向力Q 单位mradkNkNkNm/s———m/s2m/s2 数量级0.10 1.3732.0281.71613.7716.1931.4135.5003.6500.9910.20 1.0922.0631.48810.6254.7771.2255.5333.6501.0380.30 1.0342.0721.44710.0524.5181.1925.5003.6501.0490.40 1.0182.0761.4379.87324.4401.1835.5003.6501.0530.50 1.0022.0791.4299.73464.3771.1775.5333.6501.055无激扰工况轮对冲角轮轴横向力05仿真计算及结论直线全廓面摩擦管理研究TFM轮轨横向力磨耗功率Elkins磨耗指数轮重减载率脱轨系数车体垂向加速度车体横向加速度全廓面摩擦管理时，轨顶摩擦系数不能过低，否则适得其反05仿真计算及结论直线轨顶摩擦管理研究ToRFM（TopofRailFrictionManagement）设置轨侧摩擦系数为0.15，轨顶摩擦系数为仿真试验变量轨顶摩擦管理时应尽量避免轨顶摩擦系数过低横向力水平受轨顶摩擦系数的影响无激扰工况 轮对冲角轮轴横向力H轮轨横向力Q摩擦功率磨耗指数脱轨系数轮重减载率垂向加速度横向加速度 mradkNkNkNm/s———m/s2m/s2 0.0510.8224.6214.46298.07544.1353.6745.3723.6501.8310.101.3732.0291.71613.7746.1941.4135.5003.6500.9910.151.0922.0631.48810.6284.7801.2254.9063.6501.0370.201.0582.0681.46210.2834.6241.2045.5003.6501.0450.251.0342.0721.44710.0544.5201.1925.5333.6501.0500.301.0262.0741.4429.9584.4811.1875.5333.6501.0520.351.0182.0761.4379.8734.4431.1835.5333.6501.0530.451.0102.0781.4319.7884.4041.1785.5003.6501.0530.501.0022.0791.4299.7344.3801.1775.5333.6501.055轮轴横向力H轮轨横向力Q mradkNkNkNm/s———m/s2m/s2 0.0510.8224.6214.46298.07544.1353.6745.3723.6501.8310.101.3732.0291.71613.7746.1941.4135.5003.6500.9910.151.0922.0631.48810.6284.7801.2254.9063.6501.0370.201.0582.0681.46210.2834.6241.2045.5003.6501.0450.251.0342.0721.44710.0544.5201.1925.5333.6501.0500.301.0262.0741.4429.9584.4811.1875.5333.6501.0520.351.0182.0761.4379.8734.4431.1835.5333.6501.0530.451.0102.0781.4319.7884.4041.1785.5003.6501.0530.501.0022.0791.4299.7344.3801.1775.5333.6501.055有激扰工况05仿真计算及结论直线轨顶摩擦管理研究ToRFM在1000m长的线路50m~300m区域设置轨道不平顺，轨道不平顺采用AAR5级线路谱 脱轨系数轮重减载率垂向加速度横向加速度 ——m/s2m/s20.050.1930.2601.9761.7410.100.2020.2552.2481.4060.150.1820.2392.2211.3820.200.1600.2392.2981.6330.250.1610.2432.2161.8200.300.1510.2442.2591.9740.350.1380.2372.1932.1070.450.1390.2522.3002.1420.500.1400.2602.2512.167 ——m/s2m/s20.050.1930.2601.9761.7410.100.2020.2552.2481.4060.150.1820.2392.2211.3820.200.1600.2392.2981.6330.250.1610.2432.2161.8200.300.1510.2442.2591.9740.350.1380.2372.1932.1070.450.1390.2522.3002.1420.500.1400.2602.2512.167有激扰工况05仿真计算及结论直线轨顶摩擦管理研究ToRFM2.221＜0.7g1.382＜0.5g 2.259＜0.7g1.974＜0.5g 05仿真计算及结论内外轨对称的曲线轨顶摩擦管理SToRFM设置0.05以避免轨侧摩擦引起的轮轨磨耗给轨顶摩擦管理效果带来的影响；Kalker权重系数设置为0.18，以模拟轨顶摩擦改进剂的正向摩擦特性；在轨道200~300m处添加AAR5级轨道不平顺； 曲线参数数值曲线轨道总长度645m曲线半径400m圆曲线长度400m曲线超高量120mm轨底坡1:40曲线上轮轨系统在轨顶摩擦系数为0.2或0.35时，取得较低水平的Jg值，与ToRFM结论一致05仿真计算及结论内外轨对称的曲线轨侧摩擦管理SGFoRFM无激扰工况轮缘贴靠钢轨时，轨侧摩擦系数对安全性指标有影响曲线线路内、外轨轨侧同时处于润滑状态时，轨侧摩擦系数越小轮轨磨耗作用反而加剧 脱轨系数轮重减载率垂向加速度横向加速度 ——m/s2m/s20.200.0800.1690.0271.2410.250.0780.1290.0051.2400.300.0760.0890.0651.2380.350.0730.0540.1451.2330.450.0720.0310.1551.2330.500.0720.0190.0051.235 ——m/s2m/s20.200.0800.1690.0271.2410.250.0780.1290.0051.2400.300.0760.0890.0651.2380.350.0730.0540.1451.2330.450.0720.0310.1551.2330.500.0720.0190.0051.235内轨轨侧与轮缘并未贴靠，过小的轨侧摩擦系数将使轮对冲角增大，从而加剧轨顶面的磨耗05仿真计算及结论内外轨对称的曲线轨侧摩擦管理SGFoRFM有激扰工况曲线180~380m处添加AAR5级轨道不平顺 轮对冲角轮轴横向力H轮轨横向力Q摩擦功率磨耗指数脱轨系数轮重减载率垂向加速度横向加速度 mradkNkNkNm/s———m/s2m/s20.055.44938.17551.98918.6791.6820.3700.3292.0242.4530.155.46233.40046.65218.2363.2310.3360.3332.0032.4310.255.46732.74845.61318.0644.1450.3290.3322.0082.4350.355.46932.65245.36018.0264.4640.3270.3262.0062.4300.455.47132.61845.23517.9884.6190.3260.3312.0022.436轮轴横向力H轮轨横向力Q mradkNkNkNm/s———m/s2m/s20.055.44938.17551.98918.6791.6820.3700.3292.0242.4530.155.46233.40046.65218.2363.2310.3360.3332.0032.4310.255.46732.74845.61318.0644.1450.3290.3322.0082.4350.355.46932.65245.36018.0264.4640.3270.3262.0062.4300.455.47132.61845.23517.9884.6190.3260.3312.0022.436轨侧润滑对于减缓轮轨磨耗尤其是轮缘与轨侧的磨耗是非常明显的，建议轨侧摩擦系数取值0.05~0.15之间05仿真计算及结论曲线内外轨非对称的全廓面摩擦管理ATFMABC(a)轮对冲角(b)轮轴横向力(c)外轨横向力(d)内轨横向力(e)Elkins磨耗指数(f)磨耗功率(g)脱轨系数(h)轮重减载率05仿真计算及结论曲线内外轨非对称的全廓面摩擦管理ATFM(i)车体垂向加速度(j)车体横向加速度结合内、外轨摩擦系数匹配组合模式下安全性指标、平稳性指标、磨耗性指标的相应规律，通过分析内、外轨非对称润滑模式下的综合指标响应，建议外轨摩擦系数μo不小于0.35，内轨摩擦系数需与外轨摩擦系数合理匹配，内轨摩擦系数μi不小于0.2，不能出现内、外轨摩擦系数差异过大的情况。05仿真计算及结论曲线内外轨非对称的轨顶摩擦管理AToRFMμTIμTOμTI∝FiμTO∝Fo轨顶面磨耗Q0=Fi+Fo轨侧磨耗0.2~0.350.35黏着牵引μ≥0.2外轨摩擦系数≥0.35内轨摩擦系数≥0.2 轮对冲角轮轴横向力H轮轨横向力Q摩擦功率磨耗指数脱轨系数轮重减载率垂向加速度横向加速度 mradkNkNkNm/s———m/s2m/s20.2005.54439.45353.12420.6332.5310.4250.3302.1362.6240.2255.53839.21953.17221.0872.5490.4230.3292.1442.6210.2505.53539.34353.53921.4022.5550.4230.3292.1342.6350.2755.53339.26053.67421.6582.5610.4230.3312.1322.6300.3005.53239.09353.73122.0042.5580.4220.3322.1412.6310.3255.53039.02753.83222.2142.5600.4220.3352.1352.6290.3505.52939.06053.96622.4332.5560.4210.3282.1422.629轮轴横向力H轮轨横向力Q mradkNkNkNm/s———m/s2m/s20.2005.54439.45353.12420.6332.5310.4250.3302.1362.6240.2255.53839.21953.17221.0872.5490.4230.3292.1442.6210.2505.53539.34353.53921.4022.5550.4230.3292.1342.6350.2755.53339.26053.67421.6582.5610.4230.3312.1322.6300.3005.53239.09353.73122.0042.5580.4220.3322.1412.6310.3255.53039.02753.83222.2142.5600.4220.3352.1352.6290.3505.52939.06053.96622.4332.5560.4210.3282.1422.629在400圆曲线区段添加AAR5级轨道不平顺，将Kalker权重系数设置为0.18有激扰线路05仿真计算及结论曲线内外轨非对称的轨顶摩擦管理AToRFM随着内轨轨顶摩擦系数的增大，综合指标Ig和综合性指标Kg变化趋势基本一致，都随着的增大而增大，而不考虑平稳性的指标Jg则呈非线性变化趋势，分别在为0.2、0.275和0.35时数值较小 当内、外轨非对称轨侧摩擦管理时，若外轨轨顶摩擦系数为0.35，内轨轨顶建议取值0.2，但必须使得轨顶摩擦改进剂的正向特性满足轮轨系统黏着牵引要求，否则建议内、外侧钢轨轨顶均采用摩擦系数为0.35的轨顶摩擦改进剂。05仿真计算及结论曲线内外轨非对称的轨侧摩擦管理AGFoRFM=0.35，=0.2 当=0.05，而在0.05~0.45变化时有  轮对冲角轮轴横向力H轮轨横向力Q摩擦功率磨耗指数 mradkNkNkNm/s—0.053.0705.36727.66623.0792.3160.153.0705.36727.66623.0792.3160.253.0705.36727.66623.0792.3160.353.0705.36727.66623.0792.3160.453.0705.36727.66623.0792.316轮轴横向力H轮轨横向力Q mradkNkNkNm/s—0.053.0705.36727.66623.0792.3160.153.0705.36727.66623.0792.3160.253.0705.36727.66623.0792.3160.353.0705.36727.66623.0792.3160.453.0705.36727.66623.0792.316R=400mH=120mmV=80km/hYmax=3.07046mm轨道中心线 轮对冲角轮轴横向力H轮轨横向力Q摩擦功率磨耗指数 mradkNkNkNm/s—0.053.0705.36727.66623.0792.3160.152.4262.45019.93218.3032.9190.252.1521.12315.06614.3653.1950.352.0451.13511.75511.8513.3620.452.0191.6839.54810.0733.700轮轴横向力H轮轨横向力Q mradkNkNkNm/s—0.053.0705.36727.66623.0792.3160.152.4262.45019.93218.3032.9190.252.1521.12315.06614.3653.1950.352.0451.13511.75511.8513.3620.452.0191.6839.54810.0733.700=0.4，在0.05~0.45变化时有 无激扰线路05仿真计算及结论曲线内外轨非对称的轨侧摩擦管理AGFoRFM曲线200m-600m区间设置AAR5级轨道不平顺，设置=0.35，=0.2；内、外轨轨侧摩擦系数在0.05~0.35之间取值 有激扰线路轮对冲角、轮轴横向力、轮轨横向力、磨耗指数和摩擦功率都主要受外轨摩擦系数的影响，受内轨摩擦系数的影响不明显(a)轮对冲角(b)轮轴横向力(c)外轨横向力(d)内轨横向力(e)Elkins磨耗指数(f)磨耗功率05仿真计算及结论曲线内外轨非对称的轨侧摩擦管理AGFoRFM有激扰线路在外轨轨侧摩擦系数为0.05时，2位轮对磨耗性指标变化0.050.150.250.35轮对冲角/mrad3.32133.32063.32103.3208轮轴横向力H/kN18.64918.62818.71518.706轮轨横向力Q/kN12.47812.47012.51012.516摩擦功率Pw/(kNm/s)0.4160.4220.4270.430Elkins磨耗指数19.37625.43625.85425.9890.050.150.250.353.32133.32063.32103.3208轮轴横向力H/kN18.64918.62818.71518.706轮轨横向力Q/kN12.47812.47012.51012.516摩擦功率Pw/(kNm/s)0.4160.4220.4270.430Elkins磨耗指数19.37625.43625.85425.989建议外轨轨侧摩擦系数取0.05在曲线内、外轨进行轨侧摩擦管理时建议对于小半径的欠超高曲线，外轨侧摩擦系数需满足≤0.1，对于内轨轨侧可以不作处理；对于普通半径的曲线线路，如果该线路为客货混运线路，考虑到曲线通过速度差异，建议内、外轨轨侧同时进行对称润滑。 =0.35，=0.2，=0.05，=0.4 1.218＜0.7g，1.598＜0.5g 06试验数据对比分析及结论06试验数据对比分析及结论朔黄全廓面摩擦管理试验2009年8月~2010年6月期间在朔黄铁路公司原平分公司辖区内合作进行了全廓面钢轨摩擦控制(TFM)试验重车上行线使用U75V的75kg/m的无缝钢轨和水泥枕木,下行线仍然使用60kg/m普通钢轨和水泥枕木摩控段曲线半径：500~3000m对比段曲线半径：500~2300m内轨轨面滚动接触疲劳外轨轨面滚动接触疲劳外轨轨侧磨损采用PortecProtector®IVTOR轨顶涂敷器和TORML涂敷板GFoR涂覆板（每股各装1根）ToR涂覆板采用PortecProtector®IVGF轨距面涂敷器及MC4-XL涂抹板KELTRACK®型轨顶摩擦控制剂KelsanTechnologies铁路弯道优质润滑脂06试验数据对比分析及结论磨损位置平均磨损率对比段摩控段降幅外轨轨距面（GFoR）0.0250.01252%内轨轨距角（GFoR）0.0240.01251%外轨轨顶面（ToR）0.0060.00517%内轨轨顶面（ToR）0.0080.00447%摩控段与对比段平均钢轨磨损率对比(mm/MGT)建议在对普通曲线轨侧进行润滑管理时内、外轨采用对称的润滑管理TFM对于减缓轨顶面的垂直磨耗是十分有效的，尤其是对于内轨轨顶面减磨效果就更加明显对比段K189+680摩控段K189+680采用TFM方法后外轨钢轨轨面疲劳裂纹发展得到控制TonyMakowsky,XinLu,MichealMyronov,等.朔黄铁路摩擦控制试验最终项目最终 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 .NorthVancouver:KelsanTechnologiesCorp,2010 摩擦工况指标vQQ/PΔP/PH单位km/hkN——kN喷涂前 50-6066.10.560.3556.6喷涂初期 50-6060.20.520.3452.3喷涂后稳定期 50-6056.30.480.3438.006试验数据对比分析及结论同济大学城市轨道与铁道 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 系.朔黄铁路钢轨摩擦控制条件下轨道动力跟踪测试试验.上海:同济大学 研究报告 水源地可行性研究报告美术课题研究中期报告师生关系的个案研究养羊可行性研究报告可行性研究报告诊所 ,2009测试点处曲线半径为495m主要测试内容为实施轨顶摩擦控制剂前后列车通过时的轮轨垂向力、轮轨横向力，并由此计算其脱轨系数与轮重减载率轮轨横向力最大值降低31%，平均值降低27%，而脱轨系数最大值降低32%，其平均值降低约28% 摩擦工况  速度机车横向力车辆横向力vQoQiQoQi天气日期km/hkNkNkNkN未喷涂雨天2009-08-2652.730.247.648.554.12009-08-2652.76.339.626.446.8喷涂稳定期晴天2009-11-1252.716.428.928.438.02009-11-1352.752.713.841.144.3雪天2009-11-1052.415.020.932.056.1 2009-11-1252.87.418.033.539.2雨、雪和轨顶摩擦控制剂剂配合将起到更好的润滑作用，更有利于降低车辆的轮轨横向力 摩擦工况 指标速度脱轨系数Q/P轮重减载率ΔP/Pv最大值平均值最大值平均值天气单位km/h————未喷涂晴天 50-550.530.390.310.26雨雪 50-550.500.400.290.27喷涂稳定期晴天 50-550.370.280.310.27雨雪 50-550.350.330.250.2006试验数据对比分析及结论脱轨系数主要受轨顶摩擦控制剂的影响，雨水对脱轨系数影响不大，轮重减载率对天气状况及涂敷状态并不敏感在雨雪天气，水可以起到一定的润滑效果，且水与轨顶摩擦控制剂组合状态下车辆系统安全性仍满足要求，但是从经济学角度出发，建议在雨雪天气时可以适当减少轨顶摩擦控制剂的喷涂量。此外测量钢轨磨耗时发现，检测点处的钢轨侧磨主要发生在外轨，内轨侧磨量很小可以忽略不计，由于检测点处曲线半径为495m，轨道超高为90mm，在车辆以50km/h通过时属于过超高状态，该结论也就印证了对于小半径曲线内、外轨进行轨侧摩擦管理时建议外轨轨侧摩擦系数μSO≤0.1，而不需对内轨轨侧做润滑处理的结论。建议同济大学城市轨道与铁道工程系.朔黄铁路钢轨摩擦控制条件下轨道动力跟踪测试试验.上海:同济大学研究报告,2009结论0102普通的直线线路建议仅对钢轨轨顶进行摩擦管理（ToRFM），轨顶摩擦系数取值建议为0.35，对于经常出现蛇行运动或者直线轨侧磨损较为严重的线路，可以对钢轨轨侧进行润滑（GFoRFM），摩擦系数设置为0.15左右，轨侧润滑剂可采用二硫化钼基固体润滑剂，轨顶摩擦改进剂可以选用KELTRACK®液态HPF摩擦控制剂，钢轨润滑作业装置建议采用SENTRAEN2000系统普通的曲线线路建议采用非对称的全廓面摩擦管理模式（GFoRFM模式与ToRFM匹配的ATFM模式），外轨轨顶摩擦系数设为0.35而内轨轨顶设置为0.2，外轨轨侧进行小摩擦水平的润滑，对于内轨轨侧可不做润滑处理，必要时内轨轨侧摩擦系数与外轨轨侧摩擦系数保持同步即可。THANKYOU!《钢轨综合摩擦管理策略对轮轨磨耗的影响研究》答辩人：XX指导老师：XX学校名称：西南交通大学