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10-3GMT8350型350T吊车起重性能装施工作业
要求
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(见吊车站位图)。表半径(m)910122)刀盘驱动部分的重量为72T。设350T重量(T)吊车单机提升该部分,所受的负荷为F’,则12511189F'K1(Qq)表10-4KMK6200型220T吊车起重性能式中K1—动载系数—,此处取表Q—驱动部分的重量为72T半q—钩头及索具的重量,取径(m)81012所以重量(T)F'K1(Qq)1.2(720.0272)88.128T<89T㈠吊车吊装能力验算(以1#盾构机为例)对照350T吊车的起重性能表可以看出,(1)350T吊车能力验算:只要吊车的工作半径小于12m就能满足施工1)盾构切口环两部分相等,重量均为作业要求。28T。设350T吊车单机提升,所受的负荷为3)螺旋输送机重量为20T。设220T吊F’,则F'K1(Qq)车单机提升这一部分,所受的负荷为F’,则式中K1—动载系数—,此处取F'K1(Qq)式中Q—切口环下半部重量为28TK1—动载系数—,此处取q—吊钩及索具的重量,单机吊Q—螺旋输送机的重量为20T装时,一般取q—钩头及索具的重量,单机吊装所以时,一般取F'K1(Qq)1.2(280.0228)34.272T所以F'K1(Qq)1.1(200.0220)22.44T54.4T对照350T吊车的起重性能表可以看出,只要吊车的工作半径小于12m完全能满足前体吊对照220T吊车的起重性能表可以看出,只要吊车的工作半径小于12m可满足施工作业要求(吊车站位图)。4)盾构支撑环上下部分,总重量为90T。设350T吊车单机提升这一部分,所受的负荷为F’,则F'K1(Qq)式中K1—动载系数—,此处取Q—支撑环的总重量为90T—取钩头及索具的重量为所以F'K1(Qq)1.2(900.0290)110.16T<111T只要吊车的工作半径小于10m,可满足施工作业要求。通过上述验算,确认350T吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求(见吊车站位图)。只要吊车的工作半径小于12m,可满足施工作业要求。通过上述验算,确认220T吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求。(2)索具工作能力的验算:进行盾构吊装时,选用4个吊装索具采用专用40T吊装带4根长,合计吊装能力满足设备吊装要求。由于盾构机主机及后配套中,驱动部分最重,其重量为90T,吊点间的距离为2*,所以350T吊车在单独作业起吊驱动部分,吊装带的受力最大。此时,设每根吊装带承受的负荷为F,则F904cos(arcsin(1.648.5))22.9T40T因此该型号的吊带是足够的,可以使用。5)盾构后配套设备,重量最重的一件为(3)“U”型卡环工作能力的验算:20T。设220T吊车单机提升这一部分,所受此次吊装盾构机及后配套台车,选用了的负荷为F’,则F'K1(Qq)4个55T的巨力“U”型卡环。连接台车的起式中K1—动载系数—,此处取吊吊耳与吊带,同样以主机驱动部分为例,设每个卡环所承受的负荷为H’,则Q—后配套设备的重量为20TH'K1Q2—取钩头及索具的重量为所式中K1—动载系数取K11.1以F'K1(Qq)1.1(200.0220)22.44T54.4TQ—盾构机支撑环部分的重量90T则H'K1Q21.190425.5T55T因此所选用的4个该型号“U”型卡环工作能力是足够的,可以使用。㈡盾构机与基座的滑动计算盾构始发基座的摆放与水平线成%的角度,在组装过程中,为了防止在没有焊接防滑块的这一段时间里,盾构部件可能会沿盾构基座产生滑动位移,必须作出验算后才可以确定。盾构主机前体和驱动部分总重量为128t,基座对前体的支撑力为cos(tg1(31000))112.7T,前体与支撑架的摩擦系数为,使前体滑动移动的推力为f=128×=,向下的滑动力为128sin(tg1(3/1000)2.71T19.2T,因此,前体在基座上不会滑动,为了施工安全,用两个5t的手扳葫芦将前体牵引着即可。