龙腾花园脚手架施工方案(外架 附图)_secret

龙腾花园脚手架施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 (外架附图)_secret外排综合脚手架 工程施工 建筑工程施工承包1园林工程施工准备消防工程安全技术交底水电安装文明施工建筑工程施工成本控制 方案工程名称：龙腾商住小区工程地点：龙川县新城一号地块施工单位：龙川县龙飞建筑安装工程有限公司编制单位：龙川县龙飞建筑工程有限限公司腾商住小区项目经理部编制人：魏小林编制日期：2012年10月16日审批单位：龙川县龙飞建筑安装工程有限公司审批负责人：审批日期：年月日第四节型钢悬挑脚手架计算书  42一、小横杆的计算:  42二、大横杆的计算:  43三、扣件抗滑力的计算:  45四、脚手架荷载 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值:  45五、立杆的稳定性计算:  46六、连墙杆的计算:  47八、悬挑梁的整体稳定性计算:  50九、 拉杆的受力计算:  50十、拉杆的强度计算:  51十一、锚固段与楼板连接计算51第五节脚手架使用与保护  57第六节安全防护棚  57第七节安全措施  57第五章脚手架验收  59第一章 概况第一节概况1、本工程位于龙川县新城开发区一号地块。1~10栋建筑面积95026.11平方米；建筑物高度1、2栋60.8米；3、4栋56米；5~6a栋55.8米；7栋、8栋82.95米；9栋、10栋78米，本工程场地土内型为岩石土，建筑物场地类别为Ⅰ类。1~6a栋外排脚手架选用落地式全钢管综合脚手架和7~10栋采用落地式钢管架和型钢悬挑脚手架。2、考虑脚手架荷载、工程工期要求，根据不同高度，平立面等因素，综合考虑脚手架65.1米以下搭设落地式全钢管脚手架，65.1米以上采用型钢悬挑脚手架3、考虑钢管脚手架施工荷载和自重，为保证脚手架稳定和安全，每隔三层高用钢丝绳在脚手架上卸荷一次，直至顶部。做法是用钢丝绳一端牢固地拉结于脚手架立杆与横杆的交叉点上，另一端通过M20花篮螺栓与结构混凝土预埋的A25钢筋环上，钢丝绳两端绕环的搭接长度≥600mm，并且不少于3只钢丝绳卡镇定。4、立杆步距、水平横杆间距详下第三章设计计算做法，脚手架宽度为1米，其连接杆、立杆、横杆、剪刀撑均应按本方案构造要求搭设。第二节编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001J84-2001（2002年版）；2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；3、地质勘察 报告 软件系统测试报告下载sgs报告如何下载关于路面塌陷情况报告535n,sgs报告怎么下载竣工报告下载 ；4、本工程施工图纸；5、高层建筑施工手册。第二章 脚手架设计第一节材料的选用一、钢管钢管采用A48壁厚3.5的无缝钢管，材质符合《普通碳素结构钢技术要求》GB700-88Q235A钢的技术要求，弯曲变形锈蚀或已被打过孔的钢管不得使用。二、扣件脚手架所使用的扣件，应符合JGJ22-85《钢管脚手架》的规定，材质应符合GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》中的KT33-88的技术要求。在使用前必须逐一进行检查，保养不得有变形、裂缝、滑丝、脆裂以及其它不允许的缺陷。三、钢丝绳选用6×19A18.5光面钢丝绳，破断拉力总合为257.5KN。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。旧钢丝绳应经技术部门鉴定确认合格才能使用，必要时须经荷载试验无安全隐患方可使用。四、连墙件材质符合《普通碳素结构钢技术要求》GB700-88的Q235A钢的技术要求，钢材表面无锈蚀、麻点或裂痕等缺陷。型钢梁连墙壁螺栓，吊环连墙栓，吊环选用A25圆钢制作。钢材要求有出厂合格证明书，符合现行国家规范GB700-88的要求。五、脚手板脚手板采用钢笆片，钢笆片采用A10和A6园钢点焊制成，规格为1050×1000。六、安全网按照安全质量监督站的有关规定，采用密目式安全网，安全网要有合格证，不得使用已经腐烂或有缺陷的安全网。当对质量有怀疑时应做冲击破坏试验，确保安全可靠。七、标志板采用20㎝宽标准红白栏板，每隔二层建筑物四周设置一道。八、花篮螺丝花篮螺丝选用00型3.0允许荷载≥300KN。第二节脚手架的搭设一、平面布置立杆步距、水平横杆间距详下第三章设计计算做法，脚手架宽度1M，内排立杆距建筑物净距为300㎜，立杆在转角短边处按尺寸进行分挡，立杆与横杆用直角扣件扣紧。立杆的直接接头应相互错开50%，立杆的接头相邻杆要错开，并布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3。二、立面布置大横杆步距1500，剪刀撑要求满设，与水平杆夹角在45-60度之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采取搭接，搭接长度不小于1M，且不少于三个扣件。三、斜道搭设斜道坡度为33.3º，宽不少于1M，斜道脚手板满铺，上面设厚30㎜间距不大于300㎜防滑条。转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.2M护栏高度不小于1.3M。斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧，用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设置剪刀撑。进出口搭防护棚并悬挂标志牌。四、纵向水平杆的构造纵向水平杆设在立杆内侧，长度，不小于3跨。纵向水平杆采用对接扣件连接。两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。五、横向水平杆的构造主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，严禁拆除。主节点处的两个直角扣件的中心距不大于150㎜，在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不大于0.4L，且不大于500㎜。作业层上非重节点处的水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1/2。具体做法必须相符“第三章设计计算”中计算数据。六、立杆的构造（1）每根立杆下端设置在垫木上，如下图。（2）脚手架必须设纵横扫地杆。（3）立杆用连墙杆与建筑物连接。（4）立杆除顶步采用搭接外，其余各层各步接头采用扣件。七、连接、对接，应符合有关规定（1）立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头，不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开，间距不小于500㎜，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（2）搭接长度不应小于1M，采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100㎜，且不大于150㎜，脚手架构造详见图一、二、三。第三节节点构造一、连接杆外脚手架与建筑物之间的连接时通过连接杆来实现的，连接杆设置要求说明如下。连接杆用短钢管制成，长度约500～800㎜，水平间距3米，垂直间距每层楼均应设置，连接杆应上下错开，成菱形布置。连接杆应尽可能设在立杆用于大小横杆的连接处，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点处补足。二、吊环吊环是吊索与建筑物的连接件，用圆钢制成，圆钢直接套入梁内加固模板用的对拉螺杆孔内，梁的背面用螺栓拧紧（如下图示），水平间距1.5米，待砼强度达75%后再安装吊环，吊环选用Φ25的圆钢。三、脚手架安全防护装置脚手架在施工层楼面必须满铺钢笆片，钢笆片用12#铁丝同大横杆绑扎牢固，脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔断挡板，钢笆片靠外排立杆处设踢脚板。脚手架的外侧满铺密目式安全网，并在外立杆里侧1.2米高处设置防护栏杆。附设于立面的搭吊卸料平台，应根据需要在垂直高度上错开设置，卸料平台必须与脚手架体分开，单独设置。四、脚手架防雷措施脚手架防雷措施，尽可能将建筑上的避雷线引出与各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于10欧姆。第三章 设计计算第一节建筑物全高处外排脚手架设计计算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为65.1米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距1米，立杆的步距1.20米。采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40米，水平间距4.5米。施工均布荷载为2kN/m2，同时施工3层，脚手板共铺设6层。钢材的强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06X105，惯性矩I=12.19X104。风压按《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》50年一遇取值。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.3×1/2＝0.150kN/m活荷载标准值Q=2×1/2＝1.000kN/m静荷载的计算值q1=1.2×（0.038＋0.150）＝0.226kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.000＝1.400kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=（0.08×0.226+0.1×1.400）×1.5×1.5＝0.356kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=－（0.1×0.226+0.117×1.400）×1.5×1.5＝-0.419kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(M1与M2的绝对值对比，以大的为强度验收)=0.419×1000000/5080＝82.480N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如:  静荷载标准值q1=p1+p2=0.038＋0.150＝0.188kN/m，活荷载标准值q2=1.000kN/m。三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0.677×0.188＋0.990×1.000）×1500.0×1500.0×1500.0×1500.0/(100×206000×121900.0)＝2.252mm大横杆的最大挠度小于1.5×1000/150，并且小于10mm,满足要求！二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.5＝0.057kN脚手板的荷载标准值P2=0.3×1×1.5/2＝0.225kN活荷载标准值Q=23×1×1.5/3＝1.000kN荷载的计算值P=1.2×0.057＋1.2×0.225＋1.40×1.000＝1.738kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如:集中荷载最大弯矩计算公式如:M=1.2×0.038×1×1/8＋1.738×1/3＝0.585kN.m=0.585×1000000/5080＝115.157N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5×0.038×1000×1000×1000×1000/(384*206000*121900)＝0.020mm集中荷载标准值P=0.057＋0.225＋1.000＝1.282kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1000×1.282×1000×（3×1000×1000－4×1000×1000/9)/(72×206000×121900)＝1.812mm最大挠度和V=V1+V2=1.832mm小横杆的最大挠度小于1×1000/150，并且小于10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中 Rc ──扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1＝0.038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3×1.5×1/2＝0.225kN活荷载标准值 Q=2×1.5×1/2＝1.500kN荷载的计算值 R=1.2×0.038＋1.2×0.225＋1.4×1.500＝2.416＜RC＝8.0kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：取0；NG1=0×65.1＝0kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；标准值为0.3NG2=0.3×20×（1.5＋0.3）/2＝5.850kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；标准值为0.11NG3=0.11×1.5×20/2＝1.650kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；NG4=0.005×1.5×65.1＝0.488kN经计算得到，静荷载标准值NGK=NG1+NG2+NG3+NG4=0＋5.850＋1.650＋0.488＝7.988kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQK=2×3×1.5×1/2＝4.500kN风荷载标准值应按照公式计算：其中 W0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.5Uz──风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.02Us──风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.5×1.02×1.200＝0.428kN/m2。组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2(NG1k+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（0＋5.850＋1.650＋0.488）＋1.4×4.500＝15.886KN其中NG1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力;ΣNG2k——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10=0.85×1.4×0.428×1.5×1.20×1.20/10＝0.110kN/m2其中 Wk──风荷载基本风压值(kN/m2)；la──立杆的纵距(m)；h──立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式：其中N──计算立杆段的轴心力设计值，N=15886.000N；φ──轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=132查表取值:0.386；λ──长细比，λ=lo/iλ=2079.000/15.8＝132lo──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，lo=k×u×h=1.155×1.5×1.20＝2.079m＝2079.000mm；i──立杆的截面回转半径，i=15.8；k──计算长度附加系数，取1.155;u──计算长度系数，查表确定，u=1.50；A──立杆净截面面积，A=489mm2f──钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不组合风荷载时，立杆的稳定性计算值15886.000/（0.386×489）＝84.16Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用膨胀螺栓连接，预埋铁的计算参见《施工计算手册》钢结构部分。连墙件膨胀螺栓连接示意图经过计算，连墙件普通螺栓的抗拨强度度必须大于连墙件的轴向力计算值N1=11.471KN七、立杆的地基承载力计算:不组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中 p──立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A=15.886/0.5=31.8N/mm2；N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=15.886A ──基础底面面积(m2)；A=0.5fg──地基承载力设计值(N/mm2)；fg=kc×fgk=1.0×115＝115.0N/mm2其中 kc──脚手架地基承载力调整系数；kc=1.0fgk──地基承载力标准值；fgk=115立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求p≤fg经计算，P=31.8<115.0地基承载力的计算满足要求！组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中 p──立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A=14.941/0.5=29.9 N/mm2；N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=14.941A ──基础底面面积(m2)；A=0.5fg──地基承载力设计值(N/mm2)；fg=kc×fgk=1.0×115＝115.0N/mm2其中 kc──脚手架地基承载力调整系数；kc=1.0fgk──地基承载力标准值；fgk=115立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求p≤fg经计算，  P=29.9<115.0地基承载力的计算满足要求！第二节塔楼外排脚手架设计计算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为52.1米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距1米，立杆的步距1.20米。采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.5米。施工均布荷载为2kN/m2，同时施工3层，脚手板共铺设6层。钢材的强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06X105，惯性矩I=12.19X104风压按《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》50年一遇取值。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.3×1/2＝0.150kN/m活荷载标准值Q=2×1/2＝1.000kN/m静荷载的计算值q1=1.2×（0.038＋0.150）＝0.226kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.000＝1.400kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=（0.08×0.226+0.1×1.400）×1.5×1.5＝0.356kN.m支座最大弯矩计算公式如:支座最大弯矩为M2=－（0.1×0.226+0.117×1.400）×1.5×1.5＝-0.419kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(M1与M2的绝对值对比，以大的为强度验收)=0.419×1000000/5080＝82.480N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，计算公式如下:静荷载标准值q1=p1+p2=0.038＋0.150＝0.188kN/m活荷载标准值q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0.677×0.188＋0.990×1.000）×1500.0×1500.0×1500.0×1500.0/(100×206000×121900.0)＝2.252mm大横杆的最大挠度小于1.5×1000/150，并且小于10mm,满足要求！二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.5＝0.057kN脚手板的荷载标准值P2=0.3×1×1.5/2＝0.225kN活荷载标准值Q=33×1×1.5/3＝1.000kN荷载的计算值P=1.2×0.057＋1.2×0.225＋1.40×1.000＝1.738kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和，均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=1.2×0.038×1×1/8＋1.738×1/3＝0.585kN.m=0.585×1000000/5080＝115.157N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和，均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5×0.038×1000×1000×1000×1000/(384X206000X121900)＝0.020mm集中荷载标准值P=0.057＋0.225＋1.000＝1.282kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1000×1.282×1000×（3×1000×1000－4×1000×1000/9)/(72×206000×121900)＝1.812mm最大挠度和V=V1+V2=1.832mm小横杆的最大挠度小于1×1000/150，并且小于10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中 Rc ──扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1＝0.038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3×1.5×1/2＝0.225kN活荷载标准值 Q=2×1.5×1/2＝1.500kN荷载的计算值 R=1.2×0.038＋1.2×0.225＋1.4×1.500＝2.416＜RC＝8.0kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：取0；NG1=0×52.1＝0kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；标准值为0.3NG2=0.3×17×（1.5＋0.3）/2＝4.973kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；标准值为0.11NG3=0.11×1.5×17/2＝1.403kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；NG4=0.005×1.5×51.1＝0.383kN经计算得到，静荷载标准值NGK=NG1+NG2+NG3+NG4=0＋4.973＋1.403＋0.383＝6.759kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQK=2×3×1.5×1/2＝4.500kN风荷载标准值应按照以下公式计算Wk=0.7Uz·Us·Wo其中 Wo──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.5Uz──风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=5Us──风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.5×5×1.200＝2.100kN/m2。组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2(NG1k+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（0＋4.973＋1.403＋0.383）＋1.4×4.500＝14.411KN其中NG1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力;ΣNG2k——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ   风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10=0.85×1.4×2.100×1.5×1.20×1.20/10＝0.540kN/m2其中 Wk──风荷载基本风压值(kN/m2)；la──立杆的纵距(m)；h──立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式≤[ƒ]其中N──计算立杆段的轴心力设计值，N=14411.000N；φ──轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=132查表取值:0.386；λ──长细比，λ=lo/iλ=2079.000/15.8＝132l0──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=k×u×h=1.155×1.5×1.20＝2.079m＝2079.000mm；i──立杆的截面回转半径，i=15.8；k──计算长度附加系数，取1.155;u──计算长度系数，查表确定，u=1.50；A──立杆净截面面积，A=489mm2ƒ──钢管立杆抗压强度设计值，ƒ=205.00N/mm2；不组合风荷载时，立杆的稳定性计算值14411.000/（0.386×489）＝76.35<ƒ,满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式≤[ƒ]其中N──计算立杆段的轴心力设计值，N=13466.000N；φ──轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=132,查表取值:0.386；λ──长细比，λ=lo/iλ=2079.000/15.8＝132lo──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，lo=kuh=1.155×1.5×1.20＝2.079m＝2079.000mm；i──立杆的截面回转半径，i=15.8mm；k──计算长度附加系数，取1.155（固定参数）；u──计算长度系数，查表确定，u=1.50；A──立杆净截面面积，A=489mm2；W──立杆净截面模量(抵抗矩),W=5080mm3MW──计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=540.000N.m；ƒ──钢管立杆抗压强度设计值，ƒ=205.00N/mm2；组合风荷载时，立杆的稳定性计算13466.000/（0.386×489）540000.000/5080＝177.64<ƒ,满足要求！六、连墙件的计算:连墙件的强度稳定性和连接强度应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ8）、《钢结构设计规范》（GBJ17）、《混按照凝土结构设计规范》（GBJ10）等的规定计算。连墙件的轴向力计算值应下式计算：Nl=Nlw+No式中 Nl ──连墙件轴向力计算值(kN)；Nlw──风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.4×2.100×16.200＝47.628wk──风荷载基本风压值，wk=2.100kN/m2；Aw──每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.5＝16.200m2；No──连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，No=5；（单排取3，双排取5）经计算得到Nlw=47.628 kN，连墙件轴向力计算值Nl=Nlw+No=52.628kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=300.0/15.8＝18.99,查表得到=0.949；A=489mm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.13kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用膨胀螺栓连接，预埋铁的计算参见《施工计算手册》钢结构部分。连墙件膨胀螺栓连接示意图经过计算，连墙件普通螺栓的抗拨强度度必须大于连墙件的轴向力计算值N1=52.628KN七、立杆的地基承载力计算:不组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中 p──立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A=14.411/0.5=28.8N/mm2；N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=14.411A ──基础底面面积(m2)；A=0.5fg──地基承载力设计值(N/mm2)；fg=kc×fgk=1.0×4000＝4000.0N/mm2其中 kc──脚手架地基承载力调整系数；kc=1.0fgk──地基承载力标准值；fgk=4000立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求p≤fg经计算，P=28.8<4000.0地基承载力的计算满足要求！组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p≤fg其中 p──立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A=13.466/0.5=26.9 N/mm2；N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=13.466A ──基础底面面积(m2)；A=0.5fg──地基承载力设计值(N/mm2)；fg=kc×fgk=1.0×4000＝4000.0N/mm2其中 kc──脚手架地基承载力调整系数；kc=1.0fgk──地基承载力标准值；fgk=4000立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求p≤fg经计算，P=26.9<4000.0地基承载力的计算满足要求！第三节裙楼外排脚手架设计计算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为10米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距1米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.5米。施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。钢材的强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06X105，惯性矩I=12.19X104。风压按《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》50年一遇取值。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.3×1/2＝0.150kN/m活荷载标准值Q=2×1/2＝1.000kN/m静荷载的计算值q1=1.2×（0.038＋0.150）＝0.226kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.000＝1.400kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=（0.08×0.226+0.1×1.400）×1.5×1.5＝0.356kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=－（0.1×0.226+0.117×1.400）×1.5×1.5＝-0.419kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(M1与M2的绝对值对比，以大的为强度验收)=0.419×1000000/5080＝82.480N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=p1+p2=0.038＋0.150＝0.188kN/m活荷载标准值q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0.677×0.188＋0.990×1.000）×1500.0×1500.0×1500.0×1500.0/(100×206000×121900.0)＝2.252mm大横杆的最大挠度小于1.5×1000/150，并且小于10mm,满足要求！二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.5＝0.057kN脚手板的荷载标准值P2=0.3×1×1.5/2＝0.225kN活荷载标准值Q=33×1×1.5/3＝1.000kN荷载的计算值P=1.2×0.057＋1.2×0.225＋1.40×1.000＝1.738kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=1.2×0.038×1×1/8＋1.738×1/3＝0.585kN.m=0.585×1000000/5080＝115.157N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5×0.038×1000×1000×1000×1000/(384*206000**121900)＝0.020mm集中荷载标准值P=0.057＋0.225＋1.000＝1.282kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1000×1.282×1000×（3×1000×1000－4×1000×1000/9)/(72×206000×121900)＝1.812mm最大挠度和V=V1+V2=1.832mm小横杆的最大挠度小于1×1000/150，并且小于10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中 Rc ──扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1＝0.038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3×1.5×1/2＝0.225kN活荷载标准值 Q=2×1.5×1/2＝1.500kN荷载的计算值 R=1.2×0.038＋1.2×0.225＋1.4×1.500＝2.416＜RC＝8.0kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：取0；NG1=0×10＝0kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；标准值为0.3NG2=0.3×4×（1.5＋0.3）/2＝1.170kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；标准值为0.11NG3=0.11×1.5×4/2＝0.330kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；NG4=0.005×1.5×18＝0.135kN经计算得到，静荷载标准值NGK=NG1+NG2+NG3+NG4=0＋1.170＋0.330＋0.135＝1.635kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQK=2×2×1.5×1/2＝3.000kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.5Uz──风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.62Us──风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.5×0.62×1.200＝0.260kN/m2。组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2(NG1k+NG2K)+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（0＋1.170＋0.330＋0.135）＋1.4×3.000＝6.162KN其中NG1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力；NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力;ΣNG2k——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10=0.85×1.4×0.260×1.5×1.50×1.50/10＝0.104kN/m2其中 Wk──风荷载基本风压值(kN/m2)；la──立杆的纵距(m)；h──立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N──计算立杆段的轴心力设计值，N=6162.000N；φ──轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=164查表取值:0.262；λ──长细比，λ=lo/i=2599.000/15.8＝164l0──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=k×u×h=1.155×1.5×1.50＝2.599m＝2599.000mm；i──立杆的截面回转半径，i=15.8；k──计算长度附加系数，取1.155;u──计算长度系数，查表确定，u=1.50；A──立杆净截面面积，A=489mm2f──钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不组合风荷载时，立杆的稳定性计算值6162.000/（0.262×489）＝48.10Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用膨胀螺栓连接，预埋铁的计算参见《施工计算手册》钢结构部分。连墙件膨胀螺栓连接示意图经过计算，连墙件普通螺栓的抗拨强度度必须大于连墙件的轴向力计算值N1=12.371KN七、立杆的地基承载力计算:不组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中 p──立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A=6.162/0.5=12.3N/mm2；N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=6.162A ──基础底面面积(m2)；A=0.5fg──地基承载力设计值(N/mm2)；fg=kc×fgk=1.0×115＝115.0N/mm2其中 kc──脚手架地基承载力调整系数；kc=1.0fgk──地基承载力标准值；fgk=115立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求p≤fg经计算，P=12.3<115.0 地基承载力的计算满足要求！组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足公式的要求：p≤fg其中 p──立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A=5.532/0.5=11.1 N/mm2；N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=5.532A ──基础底面面积(m2)；A=0.5fg──地基承载力设计值(N/mm2)；fg=kc×fgk=1.0×115＝115.0N/mm2其中 kc──脚手架地基承载力调整系数；kc=1.0 fgk──地基承载力标准值；fgk=115立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求 p≤fg经计算，  P=11.1<115.0地基承载力的计算满足要求！.第四节型钢悬挑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用Q235A16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.70米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢管100.0×10.0mm。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.500/3=0.075kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.075+1.4×1.500=2.236kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.236×0.9002/8=0.226kN.m226×106/5080.0=44.488N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.075+1.500=1.613kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.613×800.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.343mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/3=0.060kN活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN荷载的计算值 P=(1.2×0.031+1.2×0.060+1.4×1.200)/2=0.894kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×0.894×1.500=0.367kN.m=0.367×106/5080.0=72.149N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.031+0.060+1.200=1.291kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883×1290.720×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.27mm最大挠度和  V=V1+V2=3.319mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中 Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.090+1.4×1.800=2.697kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×25.000=3.120kN