真空制盐蒸发结晶器的设计与实践

真空制盐蒸发结晶器的设计与实践 !""#年 ! 月第 " 期第 #$ 卷 !"#$%& 中国井矿盐 %&’() *+,, )(- ./%0 1),2 图 ! 蒸发结晶器简图 !"外热式强制正循环切向进料蒸发结晶器!#"外热式强制正循环轴向进料蒸发结晶器! $"外热式逆循环径向出料蒸发结晶器!%"外挂式逆循环轴向出料蒸发结晶器" 真空制盐蒸发结晶器的设计与实践罗大忠 !自贡市轻工业设计研究院"四川自贡 3$#"""# 摘要#真空蒸发制盐外热式强制逆循环轴向出料蒸发结晶器$经多个厂家生产应用实践证明是成功的$具有生命力的...

!""#年 ! 月第 " 期第 #$ 卷 !"#$%& 中国井矿盐 %&’() *+,, )(- ./%0 1),2 图 ! 蒸发结晶器简图 !"外热式强制正循环切向进料蒸发结晶器!#"外热式强制正循环轴向进料蒸发结晶器! $"外热式逆循环径向出料蒸发结晶器!%"外挂式逆循环轴向出料蒸发结晶器" 真空制盐蒸发结晶器的设计与实践罗大忠 !自贡市轻工业设计研究院"四川自贡 3$#"""# 摘要#真空蒸发制盐外热式强制逆循环轴向出料蒸发结晶器$经多个厂家生产应用实践证明是成功的$具有生命力的%这种新型结构$作为一项新技术新设备应加强研究$总结提高$推广应用$不断完善"文章从流体力学&结晶机理角度要求$到具体工程设计参数和材质选用$论述了该罐的特点" 关键词’真空制盐!蒸发结晶器!结晶机理!罐型结构!设计参数!材质选用中图分类号!’(% 文献标识码!) 文章编号!*+,-.,%%/"0,,%#,/.!!!"#!$ 123456 768 9:;<=><2 "? @A;B":;=>"6 C:D3=;EE>FG: >6 H;IJJK 9;6 (;E= L;M>65 "#$ %&’($)* 4567897 ,67:; ’9<=>;?@ -A>679 B9< .A>AB?C: ’9>;6;=;A 567897D 16C:=B9 3$#"""E )N3=:;I= F ’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前言蒸发和结晶是重要的化工单元操作过程"在真空制盐行业中处于关键地位并起主导作用$ 目前我们所采用的蒸发结晶器是在原始蒸发装置的基础上发展起来的"它不再是仅仅为了强化传热及蒸发能力而获得产品"同时更主要的是以提高结晶产品的质量和粒度为目的$ 所以说传热及蒸发是为结晶产出合格的产品创造条件和环境$ 在传热蒸发过程中"严格控制料液的过饱和度以及晶核的形成和成长环境"产出合格的结晶产品"这是蒸发与结晶相结合的原理方面向前迈进了一大步$ + 蒸发结晶器的沿革盐的生产主要是通过对卤水进行加热"使其蒸发浓缩结晶析出固体 (B%H 的过程$ 随着社会发展和科学技术进步"盐作为人们食用所占比例越来越小"而是大量作为基础化学工作者简介’罗大忠(&’(’))$男$四川峨眉山市人$高级工程师$原副总工程师$长期从事盐化工及真空制盐工程设计与研究工作% 盐及盐化工 , !"#"$% &!!" #$%’ 图 ! 溶液温度与溶解度曲线图业和其它工业部门的原料! 盐的品种由古老的雪花盐"筒盐" 锅巴盐#发展到今天的各种特殊要求用途的特种盐! 制盐设备也由古老的作坊式手工操作的园锅 "镶锅"小方锅"小平锅"大平锅#至近代制盐工业用的内热式强制循环$ 标准式% 蒸发结晶器和现代外热式强制正循环$又分为切向进料和轴向进料两种%蒸发结晶器及外热式逆循环$分为径向出料和轴向出料两种%蒸发结晶器! 这也是目前制盐企业应用最多的蒸发结晶器$如图 & 所示%! 若为了获得粒径更大的结晶盐可在上述蒸发结晶器上增设奥斯陆$’()$%育晶器! *&+&, 型育晶器或倒园锥型育晶器# 这样可获得粒径在 &-- 至数毫米的结晶盐产品! " #$%& 结晶机理简介 "%& #./0 结晶的环境和条件##./0 结晶要从盐卤料液中结晶析出#料液必须从外部不断地获得热能#使料液中的水分不断蒸发浓缩#使其达到饱和和过饱和$如图 1 所示%! ()*+, 当卤水未达到饱和时 #./0 不会产生结晶 # 当放入 #./0 晶体时则会溶解! 如图 1 2, 线下方的不饱和区域$稳定区%! (),)- 当卤水继续蒸发 #./0 达到饱和# 如图 1 中的 2, 线即平衡溶解度曲线进入介稳区# 此时 #./0 结晶和溶解处于动态平衡#溶质 #./0 不会自发成核析出结晶! 若有 #./0 晶核进入就能生长成晶体# 即图 1 中 2, 线和 /* 线之间的介稳区’ (),)( 当卤水继续蒸发溶质 #./0 含量超过过饱和线 /* 线进入过饱和区$不稳区%#则会自发地产生较多 #./0 晶核! 三个区域以介稳区为最重要$当料液中有晶体存在的条件下即使在介稳区中也会有晶核发生#而介稳区极易受外界影响即有无晶种"晶种大小"多少#有无搅拌"振动及杂质等等因素%#晶体的成长应控制在此区域内进行! 而 #./0 与其它盐类比较#其介稳区范围非常窄! 所以要获得较大粒径的晶体较难!而溶液的过饱和度 !/ 是结晶成长的推动力#是关键因素#其关系式如下( !/3/14/& $56)7)))))$,% 式中(!/***溶液的过饱和度$# . /%’ /&***溶液在同一温度下的平衡饱和浓度$56)7’ /1***溶液的实际过饱和浓度856)7! 要使结晶成长#必须使溶液达到过饱和#并控制在介稳区内#溶液的过饱和度完全用于晶种成长而消失! 在实际的运行过程中溶液的实际过饱和度远比其最大的过饱和浓度低 ! 一般情况下溶液的实际过饱和浓度 !/ 值宜控制在 &%9!56) 左右#为最大过饱和浓度 !/-.: 的 &!;"!! 图 ’ 各种温度条件下盐晶成长速度与过饱和浓度的关系罗大忠!真空制盐蒸发结晶器的设计与实践 () !""#年 ! 月第 " 期 #$!$# 溶液中的杂质浓度及悬浮物的变化!在相同的温度条件下"溶液中杂质含量及悬浮物增加"则溶液浓度增高# 溶液粘度上升"溶液的扩散速度下降"晶体的成长速度也减小# #$!$% 晶体在蒸发结晶器内停留时间! 根据溶液中 &’() 的成核速率与产品排出速率基本一致"&’() 晶体的成长速率和产品粒径的要求" 从而确定晶体在蒸发结晶器内的停留时间# 据资料介绍"产品平均粒径*"$%++ 时其停留时间应在 , 小时以上# 晶体生长速率公式如下$按球形计%! -’. /! " #0 $123+!&#%’((((()$% 其中!%&***晶体生长速率)’( ) *++#%, !***晶体容积系数"按球形计!!. , / , "***表面积换算系数"按球形计!".$, #***晶体密度)124+#%5 0***晶体平均成长系数)+46%- #7!$8 循环溶液流量!当加热蒸汽量一定时循环溶液流量和溶液的过饱和度成反比的函数关系"而循环流量又确定了蒸发结晶器各部位的流速大小"速度大又引起晶体之间.晶体与器壁之间的碰撞加剧"致使晶体破碎成二次晶核的可能性增大"对产品粒径影响也很大"因此要有适当的流量# #$!$/ 盐浆浓度!指参加循环料液中的晶体浓度"又叫固液比"在其它条件一定的前提下"盐浆浓度高则蒸发结晶器内晶体的保有量多# 晶体停留时间增长有利于料液过饱和度的消除和晶体成长# 但盐浆浓度过高"晶体之间.晶体与器壁之间碰撞机率增多"晶体被破碎成二次晶核的机率也多"对晶体成长也不利"所以应控制适当的晶体浓度才行"一般的固液比控制在 !"9左右为宜# % 现代蒸发结晶器的设计与实践设计是科研实验和生产实践的桥梁和纽带# 工程设计不能是简单地照抄照搬前人原有的图纸.资料和成果"盲目.机械的加以缩小或放大# 设计要结合国情"是一项切合实际的创新性劳动# 创新是设计的灵魂与推动力# 要创新必须迎接风险和挑战"必须实事求是"善于总结前人的经验.有所发现.有所改进.有所提高"设计才能做到技术先进.经济合理. 安全适用.达到提高经济效益之目的# 我国制盐行业目前普遍采用的蒸发结晶器罐型如图 , 所示的四种为主# 它们主要由蒸发室.加热室.上下循环管. 循环泵及盐脚组成一个功能完善的罐型整体# 要求结构合理.符合流体力学原理"做到系统阻力小"动力消耗省"传热效率高"蒸发强度大"汽液分离效果好"能满足盐晶成长所需的条件和环境"产出合格的产品# 根据系统物料平衡和热量平衡计算结果及相关经验数据来确定蒸发结晶器各组成部分的相关尺寸和参数# 现分述于下# %7, 蒸发室直径及分离室空间高度 %7,7, 蒸发体积强度法///即每一秒钟从每一立方米蒸发空间排出的二次蒸汽体积"当分离空间高度确定时"其蒸发室直径按下式计算# :. ;300$0((((((=%> 式中!:///蒸发室直径)+%, ;///二次蒸汽体积流量)+#46%5 0///允许蒸发体积强度 ,7,*,78+#4+#06)有学者建议取 "7?*,7#+#4+#06%, , $///圆周率- %7,7! 质量速度法///单位时间内单位蒸发表面积允许蒸发水分量计算出蒸发室直径 : :. %;4$00! =+>(((((=8> 式中!,///蒸发室直径)*%, ;///蒸发室蒸发水分量 124@, 0///允许质量速度 !8""*?""124+!0@- 末效取下限, $///圆周率- %7,7# 近似比例法///将蒸发室分离空间看作汽液分离器" 分离器直径 : 按下式计算- :. A负荷4"78%,-B! . A负荷4"78%-"7%%! ./012 A负荷! =+>(()/% 式中!,///蒸发室直径)*%, A 负荷.; 秒 C汽4C 液DC 汽! =+#36>5 ; 秒///二次蒸汽体积=+#36>5 C 汽///二次蒸汽重度)123+#%5 C 液///料液重度=123+#>5 -B///实际汽体速度与基础速度之比值 )一般取 "7%%"若设有捕沫器可取 ,7,8>- %7,7% 二次蒸汽断面流速法///通过蒸发室的二次蒸汽流速)即空塔速度%设计规范确定为 %*E+36F笔者认为在多效蒸发时末效二次蒸汽速度宜控制在 %+36 左右" 其直径 : 按下式计算! :. %G03$;! =+>(((((()2% 式中!,///蒸发室直径)*%, G///二次蒸汽量=123@>5 0///二次蒸汽比容=+#312>5 ;///二次蒸汽流速=+36>5 $///圆周率- %7,78 二次蒸汽分离空间高度///指蒸发室液面上汽液分离段的有效高度- 料液经加热进入蒸发室沸腾"汽泡不断产生"穿过料液层到达液面汽泡破裂"逸出二次蒸汽时所带出的液滴和液沫"绝大部分能沉降回落的有效高度- 文献资料上大多采用 !7"*#7"+- 罗大忠!真空制盐蒸发结晶器的设计与实践 !! !"#"$% &!!" #$%’ 我国现生产的蒸发结晶器蒸发室有效分离空间高度!在没有捕沫设施的情况下"大多在 "& 以上#尚有进一步增高的趋势# ’%(%) 二次蒸汽管径$$$二次蒸汽比容随压力而变化%为了减小二次蒸汽管道压力和温度损失%目前设计中二次蒸汽管内流速大多控制在 (!*’!&+, 进行计算& ’%- 加热室面积’加热管直径’长度的确定 ’%-%( 加热面积的确定(根据物料平衡和热量平衡计算结果及选用的参数%按下式计算( ./0+1)!2 !&-"*******!(" 式中(.$$$加热面积!&-"3 0$$$单位时间内传热量!)456+7"3 1$$$总括传热系数!)456+&-)7)*" 3 !2$$$传热有效温度差!*"& ’%-%- 加热管直径与长度的确定在一定的热负荷条件下%确定了加热面积%这就基本确定了进出加热室料液温度升高 !2+ 和料液的过饱和浓度 !+& 根据 !2+ 与直径 8’ 长度 9 和管内料液流速 : 之间的关系% 我们可用下式计算& 0/1),)!2-;)<)")8)9)!2 =)456+7>**=?> .- " / 8-)<)@)A4)!2+)")!! =)456+7>**=(!> 将!?"代入!(!"化简得( !2B/1)!2)9+?!!)A)@)8 !*"***!00" 式中(.$$$传热量!)+12 3 4"+ 1$$$总括传热系数!)456+&-)7)*"3 !2$$$传热有效温度差!*"+ !2B$$$进出加热室料液温度升高!*"+ 8$$$加热管计算管径=&>3 9$$$加热管有效换热长度!&>3 :$$$加热管内料液流速!&+,>3 A$$$循环料液重度!;C+&">3 B$$$料液比热!1D+;C)*"+ <$$$加热管根数+ "$$$圆周率& 上式说明当热负荷和加热面积确定后%!2B 与 9 成正比% 与 8 和 : 成反比& !2B 是设计时必须预以重视的一个重要参数& 因为 !2B与料液的过饱和度%晶体的成长速度及盐产品的产量和质量密切相关&一般应先确定 !2B值的情况下再决定加热管直径 8’长度 9 及料液在加热管内流速 :& 根据文献资料和实践经验%!2B 大多在 "*左右%最高达 E*以上%管径 8 外大多在5"-*5’E&&%管长 9 大多在 E!!!* F!!!&&%最长达 (-!!!&& 以上%加热管内料液流速一般在 (%-*-%E&+, 范围内选取%大多控制在 (%G&+, 左右& ’%-%" 加热管根数的确定当加热管面积确定之后按下式计算 3 "$$$圆周率& 上式关键在于加热管计算直径的选取& 我国对于列管式换热器计算的有关标准规范规定% 加热管计算直径取外径& 我国制盐行业传统习惯采用加热管内径与外径的平均值$$$中径作为计算直径& 根据笔者的设计实践与资料介绍% 因为总括传热系数 1 值直接受管外蒸汽冷的给排系数 #(和管内料液对流给热系数 $-所左右& 当 $(H$- 时计算直径取外径& $(/$-时计算直径取中径& $(I$-时%计算直径取内径& 在我们的制盐加热室中%管外蒸汽侧的 $( 远远高于管内料液侧的 $-%起码 $(是 $-的 -*" 倍& 所以笔者认为在计算用于制盐的加热室加热管根数时应取加热管内径作为计算直径为宜& ’%-%’ 加热室筒体直径的确定在加热管直径和根数确定之后% 制盐用加热室内加热管多用等边三角形方式排列% 其筒体直径可用以下经验公式计算( J/(%(EK2 #! =&>******=("> 式中(J$$$加热室筒体直径 &+ K2$$$管间距 &&+ #$$$加热管根数& 管间距$$$加热管与加热管的中心距离% 采用胀管法 K2/(%"*(%E8 外& 我国制盐行业在较长时期内%一套多效装的加热室均采用相同的管间距% 这样各效加热室直径也均相等& 笔者认为这是欠妥的%从首效到末效进入加热室的蒸汽比容相差很大%为降低压力及温度损失有利于传热%应依据蒸汽比容的不同%也应采用不同的管间距& 在较高真空度的状态下末效的管间距应进一步扩大& 所以 K2/(%"*(%G8 外来选取为好& ’%-%E 加热室蒸汽进口的设置为了防止高速蒸汽流对加热管的冲刷而引起侵蚀和振动%应在蒸汽进口处设防冲挡板或导流器& 罗大忠!真空制盐蒸发结晶器的设计与实践 ! !" !""#年 ! 月第 " 期图 ! 蒸汽进口防冲装置简图设防冲挡板时! 防冲挡板与筒体内侧的距离 $ 应大于加热蒸汽进口管内径的 "#!%&!挡板直径 ’ 大于进口管直径 &!其蒸汽通道切面积!必须大于蒸汽管进口横切面积" 如图 %( 所示" 设导流器!是一种较为理想的蒸汽进口防冲结构!也是制盐行业用得较多的一种" 它将流速较高的蒸汽送入夹套的环型槽内进行再分配! 其环型通道宽度 $ 与蒸汽进口管直径 & 的关系是 $!")#&!如图 %* 所示" +)!), 加热室内加折流板我国制盐行业早期在加热室内大多设有加折流板!到 -" 年代因材质的改进!耐蚀性能提高!更换加热管的周期延长和引进国外制盐技术装备开始! 我国自己设计的加热室内开始装设折流板!以强化传热过程" 大多采用圆块型折流板!其圆块率基本按统一的 ")!%’ 进行设计" 折流板间距采用上宽下窄方式!最大处亦应小于加热室直径" 笔者认为! 蒸汽冷凝型若设折流板!其圆块率应扩大至 ")+%’ 左右!不应当是统一的!应该是上大下小" 因为加热蒸汽进入加热室逐步冷凝放热!蒸汽体积流量逐步减少之故" 而折流板的间距也是同样原因!应该是上高下矮" 另外!笔者赞同在好些文献资料上讲的# 在换热器壳层空间为蒸汽冷凝时折流板对其给热系数 !$ 的大小几乎没有影响!所以不需装设折流板" 但为了冷凝液的排除而装设折流板者是例外" +)# 循环管直径的确定上下循环管直径通常都是按经验数据作为计算依据" 外热式强制循环蒸发结晶器下循环管切面积与加热管总切面积之比!一般文献资料为 ")-./)/" 上循环管切面积与下循环管相同 ! 或者上循环管直径为蒸发室直径的 ")!.")# 倍" 经长期实践!为了降低料液在循环管中流动阻力!降低循环泵扬程宜将循环管直径加大" 从目前设计情况看循环管切面积与加热管总切面积之比控制在 /)"./)% 之间"近期有进一步扩大的趋势!而上下循环管直径趋于一致" 而加热室上锥体与上循环管连接的弯头!传统是采用等径弯头" 笔者将其改为渐缩式弯头!实践证明效果良好" +)+ 加热室上花板至蒸发室液面的距离为了防止料液经加热在加热管内沸腾造成管壁结垢而降低总括传热系数! 甚至发生堵实心管而影响生产正常运行!所以在上花板以上必须保持足够的液柱高度" 这个液柱高度大致可用下式计算" 01 2/32! 4 $5%&&&&&&&6/+7 式中#0’((液柱高度6578 2/(((料液出加热管口的温度减去料液沸点升后对应温度下饱和蒸汽压力6(978 2!(((蒸发室二次蒸汽压力6(978 4(((为汽液固三相流的平均重度6:;<5#7) +)% 循环泵循环泵是外热式强制循环蒸发结晶器的重要组成部分" 其性能的优劣直接影响装置的能耗*产品粒度*生产强度* 运行周期及运行费用" 从设计到生产不仅要求泵的流量*扬程!能满足装置所需!更要求泵的效率高!操作*维修方便*安全*运行时间长!对晶体的破碎率少" 制盐用循环泵属于大流量* 低扬程* 高比转速的轴流泵" 泵的流量*扬程*功率分别和转速的一次方*二次方*三次方与泵叶直径的三次方*二次方*五次方成正比关系" 而比转速又是确定泵叶形状及性能参数特性和汽蚀性能的主要参数" 当前泵的转速常按汽蚀比转速公式计算" =1 %),!> ?" @2A0"# +/%% 式中#?(((泵的最佳工况流量65#(((泵的规定转速64<5C>78 @2A0(((设计或最佳工况时必须汽蚀余量657, =(((汽蚀比转速) 当泵的几何相似!运动相似时则 ?1D!->.’#E @2A01:/. >!.’!!将 ? 与 @2A0 代入+/%%式!整理得 >.%1常数) 对于几何相似!运动相似的泵 !>.’ 值相等 !则汽蚀相似) 目前国内轴流泵模型 ’1&’#5!>1/+%"4<5C>!>.%1+#%) 模型泵可在此值下运行可以无汽蚀) 因而把 >.’1+#%+国外较先进的大型轴滚泵的 >.’ 值为 !""%作为一项准则!来选择泵) 不论泵的直径多大其 >.’ 值应当小于 +#%) 此值越小!泵越不容易发生汽蚀) 所以当流量一定时!宜选用泵叶直径较大*转速较低的泵) 几何相似告诉我们!泵的流量和转速的一次方*泵叶直径的三次方成正比!因流速降低从而减小了水力损失!可以提高泵的效率!效果是非常明显的) +), 装料容积指蒸发结晶器循环系统间的所有料液容积) 这是完成料液蒸发!使溶质 @(=F 达到过饱和析出晶核 !并使晶体成长为所需产品粒度的地方) 为确保其所需的环境和条件!其容积应满足料液每一次循环流经循环系统的时间! 应大于 #" 秒为宜) +)G 盐脚直径与长度盐脚是成品 @(=F 晶体沉降增稠储存中转的容器) 外排罗大忠!真空制盐蒸发结晶器的设计与实践 ! ( "# !"#"$% &!!" #$%’ 盐浆量控制着循环料液中的固液比! 确保蒸发结晶器正常运行" 为了提高产品质量!降低汽耗!可加淘洗卤水对外排盐浆进行淘洗降温回溶晶体表面的可溶性杂质! 浮选淘洗除去细小的盐晶和其它细小的固体微粒! 起到降低排出盐浆温度!提高产品质量!降低汽耗的作用" 盐脚直径#根据科学试验和生产实践验证!按盐脚单位横切面积单位时间内沉降盐浆晶体量来确定! 一般控制在 &’()!*+,)-" 若加淘洗卤水其上升流速视盐晶粒度与盐浆固液比而定" 据文献资料介绍一般在 &(&!,,+. 之间选用" 盐脚长度! 根据国内外生产装置的实践经验大多控制在 /, 左右"也有控制在 ", 左右的"这些应视规模$工艺流程等条件而因地置宜选用才能取得良好效果" ’%0 材质选择 ’%0%& 选用蒸发室及上下循环管和加热室上下锥体的材质!应从具体条件出发!选择表面光洁$加工$维修较易!耐蚀$耐磨$耐冲刷性能好的材料" 上世纪 0!(1! 年代应用于生产的有 2"! 铜镍合金复合板 $超低碳不锈钢 %"&34&复合板$双相不锈钢%&05/&复合板$钛及钛合金复合板" 经实践证明均是可行的" 但超低碳不锈钢%"&34&在浓 675存在的条件下易受 89 值及硫化物等的影响而发生均匀点蚀$ 孔蚀$ 穿晶!甚至穿晶断裂!影响使用寿命" 所以要充分注意使用环境条件!调整罐内料液 89 值$除去硫化物%包括有机硫化物&等措施!从目前环境$条件!就耐蚀$耐磨$耐用$加工制造及经济合理综合考虑!以选用耐蚀性能优于 %"&34&的钛及钛合金或双相不锈钢%))!/&复合板为宜" 不管选用何种材质! 对其所有与料液接触的器壁表面及焊缝必须进行打磨抛光$酸洗$钝化处理" 使其表面形成光滑$致密的钝化膜以防止腐蚀和诱发晶核的附着! 进而形成结晶堆积成盐块之目的" ’%0%) 加热室加热管$管板及筒体加热室是蒸发结晶器的心脏! 选取更应仔细认真地加以比较确定" 上世纪 0!$1! 年代常用的有普通无缝碳钢管$ 低合金 %:)&钢管 $紫铜管 $2"! 铜镍合金管 $钛合金及纯钛管"并匹配相应的管板或复合管板"筒体采用碳钢板或不锈钢复合板加工制作" 目前从经济合理考虑!加热管宜选用钛合金及纯钛管" 因为它具有表面光洁粗糙度低与水无亲合力 !传热性能好!耐蚀 $蚀磨 $耐冲刷能力强 !比重轻 $管壁薄!使用寿命长等特点" 管板配用相应的复合板" 加热室筒体宜选用不锈钢或双相不锈钢复合板加工制作" ! 结束语蒸发结晶器是真空制盐生产装置的关键设备! 历来是设计和生产单位十分关注的焦点" 特别是最近几年在’中国井矿盐(期刊上发表了不少文章!对我国普遍采用和推荐采用的罐型%如图 & 所示&!从蒸发结晶机理和流体力学原理角度进行探讨) 从各生产厂家提供的生产数据进行技术经济和产品质量的分析对比"多数意见认为图 & 中的罐型 ;$< 优于 =$>!认为 ;$< 罐型基本克服了 =$> 罐型的缺点!保留其优点并充分地运用了结晶机理!料液加热升温后!在蒸发室下锥体!切向进入蒸发室!逐步形成汽$液$固三相流呈螺旋状上升!穿过盐浆层到达液面蒸发" 有利于料液过饱和度的消除和晶体成长!并对盐晶进行浮洗!到达液面料液的过饱和度低!器壁不易结盐块的优势!因而具有块盐堵管概率少!运转周期长!料液短路温度损失小!有效传热温度差增大!循环系统阻力降低!循环泵扬程下降!动力消耗减小!单位面积产量增加!从而达到节能降耗之目的" 而图 & 中 ;$< 两种罐型相比!又更倾向 < 罐型" 正如江苏井神盐电厂葛总所言#*这种罐型目前正如一股流行风在井矿盐企业推广+" 虽然我国真空制盐起步与国外相比晚了半多个世纪 ! 但是经过几代盐业科技工作者的艰苦努力!求实探索!技术创新!差距正在缩小" 笔者设计的*外热式强制逆循环轴向出料蒸发结晶器+%见图 &!<&!并多次与国内外同行交流探讨!均受到制盐专家赞许" 自 &11" 年推出至今已有十多套在各种不同原料不同规模的大中小型真空制盐装置上推广应用" 无论是新设计的厂还是在老装置上改造经生产实践验证均达到了预期目的!证明是成功的" 作为一项新技术$ 新设备!还要继续与国内外同行交流!加强研发工作!深入到生产实践中去!努力学习 $总结提高 $不断完善 $开拓创新"争取在更大规模的真空制盐工程设计中应用得更好"力争将此工程建成一座独具特色的一流水平的真空制盐厂 ! 成为亚洲第一!屹立于世界" 参考文献 !&" 化学工程手册编辑委员会 %化学工程手册第 1 篇#蒸发及结晶$?@A%北京%化学工业出版社%&10/% !)" 上海化工学院 %基础化学工程上册?@A%上海%上海科学技术出版社%&1B0% !"" 化工设备设计全书编辑委员会 %换热器设计?@A%上海%上海科学技术出版社%&101% !’A中国井矿盐编辑部%井矿盐技术 &1B!(&101 年精选本 ?6A% 自贡全国井矿盐工业科技情报站%&11&% !/" 日本海水学会志%第 ’’ 卷&第一号%平成元年二月% !3" 葛永喜%真空制盐结晶机理及控制?CA%中国井矿盐%)!!& ’)(% !B" 水泵技术编辑部 %水泵技术)))农用泵专辑?6A%&1B/’&* ) 期合刊(% !0" 陈坚%杨树雄%朱丽楠%水泵 D E 值的意义及其合理取值范围?CA%水泵技术%)!!)’&(% !1" 中华人民共和国行业标准)))真空制盐厂设计规范?@A% 中国轻工业出版社%&11/% !&!" 制盐工业手册编辑委员会%制盐工业手册?@A%&11’% !&&" 关醒凡等%南水北调工程大型轴流泵选型中值得注意的几个问题?FA%水泵技术%)!!)’)(% !收稿日期!"#$%&$’&(’" #编辑!周伯琦" 罗大忠!真空制盐蒸发结晶器的设计与实践 "#

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真空制盐蒸发结晶器的设计与实践

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