板式换热器热力计算及分析(整合)

板式换热器热力计算及分析(整合)第一章概论综述板式换热器发展简史目前板式换热器已成为高效、紧凑的热交换设备，大量地应用于工业中。它的发展已有一百多年的历史。德国在1878年发明了板式换热器，并获得专利，到1886年，由法国首次设计出沟道板板式换热器，并在葡萄酒生产中用于灭菌。APV公司的在1923年成功地设计了可以成批生产的板式换热器，开始时是运用很多铸造青铜板片组合在一起，很像板框式压滤机。1930年以后，才有不锈钢或铜薄板压制的波纹板片板式换热器，板片四周用垫片密封，从此板式换热器的板片，由沟道板的形式跨入了现代用薄板压制的波纹板形式，为板式换热器的发展奠定了基础。与此同时，流体力学与传热学的发展对板式换热器的发展做出了重要的贡献，也是板式换热器设计开发最重要的技术理论依据。如：19世纪末到20世纪初，雷诺（Reynolds）用实验证实了层流和紊流的客观存在，提出了雷诺数——为流动阻力和损失奠定了基础。此外，在流体、传热方面有杰出贡献的学者还有瑞利（Reyleigh）、普朗特（Prandtl）、库塔（Kutta）、儒可夫斯基（жуковскиǔ）、钱学森、周培源、吴仲华等。通过广泛的应用与实践，人们加深了对板式换热器优越性的认识，随着应用领域的扩大和制造技术的进步，使板式换热器的发展加快，目前已成为很重要的换热设备。近几十年来，板式换热器的技术发展，可以归纳为以下几个方面。1：研究高效的波纹板片。初期的板片是铣制的沟道板，至三四十年代，才用薄金属板压制成波纹板，相继出现水平平直波纹、阶梯形波纹、人字形波纹等形式繁多的波纹片。同一种形式的波纹，又对其波纹的断面尺寸——波纹的高度、节距、圆角等进行大量的研究，同时也发展了一些特殊用途的板片。2：研究适用于腐蚀介质的板片、垫片材料及涂（镀）层。3：研究提高使用压力和使用温度。4：发展大型板式换热器。5：研究板式换热器的传热和流体阻力。6：研究板式换热器提高换热综合效率的可能途径。我国设计制造应用情况我国板式换热器的研究、设计、制造，开始于六十年代。1965年，兰州石油化工机器厂根据一些资料设计、制造了单板换热器面积为的水平平直波纹板片的板式换热器，这是我国首家生产的板式换热器，供造纸厂、维尼纶厂等使用。八十年代初期，该厂又引进了公司的板式换热器制造技术，增加了板式换热器的品种。1967年，兰州石油机械研究所对板片的六种波纹型式作了对比试验，肯定了人字形波纹的优点，并于1971年制造了我国第一台人字形波纹板片（单板换热面积为）的板式换热器，这对于我国板式换热器采用波纹型式的决策起了重要的作用。1983年，兰州石油机械研究所组织了板式换热器技术交流会，对板片的制造材料、板片波纹型式、单片换热面积、板式换热器的应用等方面进行了讨论，促进了我国板式换热器的发展。国家石油钻采炼化设备质量监测中心还对板式换热器的性能进行了大量的测定。清华大学于八十年代初期，对板式换热器的换热、流体阻力和优化等方面进行了理论研究，认为板式换热器的换热，以板间横向绕流作为换热物理模型，该校还对板式换热器的热工性能评价指标及板式换热器的计算机辅助设计进行了研究。近几十年来，他们还作了大量的国产板片的性能测定。河北工学院就板式换热器的流体阻力问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 进行了研究，认为只有当板片两侧的压差相等或压差很小时，板片以自身的刚性使板间距保持在设计值上，否则板片会发生变形，致使板间距发生变化，出现受压通道和扩张通道。其次，他们把板式换热器的流体阻力分解为板间流道阻力和角孔道阻力（包括进、出口管）进行整理，得到一种新的流体阻力计算 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 。天津大学对板式换热器的两相流换热及其流体主力计算进行了大量的研究，得出考虑因素比较全面的换热计算公式。近年来，研制了非对称型的板式换热器，进行了国产板式换热器的性能测定及优化设计等工作。华南理工大学、大连理工大学等高等院校和科研单位，也对板式换热器的换热、流体阻力理论或工程应用方面作了很多有益的工作。进入二十一世纪以来，我过的板式换热器研究取得了长足的进步，在借鉴国外先进经验的同时，也逐渐形成了自己的一套设计开发模式，与世界领先技术的差距进一步缩小。我国板式换热器的制造厂家有四五十家、年产各种板式换热器数千台计，但是我国的板式换热器的应用远不及国外，这与人们对板式换热器的了解程度、使用习惯以及国内产品的水平有关。七十年代，板式换热器主要应用于食品、轻工、机械等部门；八十年代也仅仅是应用到民用建筑的集中供热；八十年代中期开始，在化工工艺流程中较苛刻的场合也出现了板式换热器的身影。由于人们对板式换热器工作原理、热力计算、校验等不熟悉的原因，使得板式换热器在开发到应用的时间跨度上，花费了较多的时间。国外著名厂家及其产品现在，世界上各工业发达国家都制造板式换热器，其产品销往世界各地。最著名的厂家有英国APV公司、瑞典ALFA-LAVAL公司、德国GEA公司、美国OMEXEL公司、日本日阪制作所等。（一）：英国APV公司。APV公司的RichardSeligman博士于1923年就成功设计了第一台工业性的板式换热器。其在国外有20个联合公司，遍及美、德、法、日、意、加等国。Seligman设计的板式换热器板片为塞里格曼沟道板。三十年代后期，英国人Goodman提出的阶梯形断面的平直波纹，性能并不十分优越。目前APV公司生产的板式换热器称为Paraflow，其波纹多属人字形波纹，最大单板换热面积为，单台换热器最大流量为2500m3/h。换热器最高使用温度为260℃、最大使用压力为、最大的单台换热面积为1600m2。APV公司换热器产品情况如表1-1:表1-1APV公司主要的板式换热器板式换热器型号最高工作压力(MPa)单板换热面积(m2)半片外型尺寸长X宽(mmXmm)单台最多板片数长管尺寸（mm）SR1570X21015038HMB1114X31818751SR351152X39241475R401150X445409102,127,152R551156X416362102R561156X416350102R1061984X712427300R2352739X1107729400板式换热器型号最高工作压力(MPa)单板换热面积(m2)半片外型尺寸长X宽(mmXmm)单台最多板片数长管尺寸（mm）(表1-1续)（二）：ALFA-LAVAL公司。ALFA-LAVAL公司制造的板式换热器，其销售遍布99个国家，从该公司于1930年生产的第一台板式巴氏灭菌器开始，已有60多年的历史。公司在1960年就采用了人字形波纹板片；1970年发展了钉焊板式换热器；1980年对叶片的边缘做了改造，以增强抗压能力。该公司的 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 产品性能：最高工作压力；最高工作温度250℃；最大单台流量3600m3/h；总传热系数3500~7500W/；每台换热面积~2200m2；最大接管尺寸450mm。（三）：GEAAHLBORN公司。该公司现有Free-Flow和Varitherm两个系列产品。前者抗压能力差，后者为人字形波纹片。Free-Flow为弧形波纹板片，其结构特殊，板片的断面是弧状，而且分割成几个独立的流道，相邻两板波纹之间无支点，靠分割流道的垫片作支撑，以抗压力差。显而易见，这种板片的承压能力较低。Varitherm为人字形波纹板片，一般情况下，同一外形尺寸和垫片中心线位置的板片，有纵向人字形和横向人字形两种形式。GEAAHLBORN的板式换热器技术特性如表1-2：表1-2GEAAHLBORN公司主要板式换热器技术特性型号板片最高工作压力(MPa)最高工作温度(℃)最大流量(m3/h)波纹型式外形尺寸长x宽(mm)单板换热面积（m2）Free-Flow157一列弧形670X250——5159二列弧形1065X330——15161三列弧形———30Varitherm4P纵人字形510X1282601510纵人字形781X2132503520纵/横人字形992X33625010040纵/横人字形1392X424250220402纵/横人字形654X424250220405纵/横人字形1091X42425022080纵/横人字形1754X610250500805纵/横人字形1194X610250500130纵/横人字形2195X81025015001306纵/横人字形1635X81025015001309纵/横人字形2008X8102501500注：纵/横人字形，指有纵向人字形和横向人字形两种波纹板片。（四）：公司。公司早期生产截球形波纹片（sigma-20），因性能欠佳已不再生产。该公司的Sigma板片，除小面积的为水平平直波纹外，都为人字形波纹，而且同一单板面积和同一外形尺寸、垫片槽尺寸的板片有两种人字角的人字形波纹，增加了组合形式，以适应各种工况的需要。公司的板式换热器，一般工作压力为，最小的单板换热面积为、最大的单板换热面积为。（五）：HISAKA(日阪制作所)公司。在1954年，公司研究成功EX-2型板片；现在，该公司有水平平直波纹板和人字形波纹板两种。其板式换热器技术特性见表1-3：表1-3HISAKA公司板式换热器技术特性型号单位换热面积(m2)处理量(m3/h)最高工作压力(MPa)最高工作温度(℃)最大单台换热面积(m2)备注水平平直波纹板片EX-12320015EX-1514020060EX-16240200150EX-11460200150EX-12883200260人字形波纹板片UX-0136~2005UX-20140~200100UX-40540~200250UX-609001~200500UX-8015201~200800注：为有两种不同人字角的板片。（六）：OMEXELL(欧梅塞尔)公司。OMEXELL公司提供的板式换热器包含拼装式、钎焊式、“宽间隙”自由流、双壁式、半焊式、多段式等系列，作为一家成功的板式换热器公司，所提供的交换热方案也是综合性的。公司所生产的产品符合压力容器 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 和质量保证体系:美国ASME日本JIS标准美国3A卫生标准中国GB16409-1996ISO9001/14001/18000OMEXELL公司产品提供的材料、材质特性（表1-4、表1-5、表1-6、表1-7）：表1-4板片材质不锈钢AISI304/316/316L净水、河川水、食用油、矿物质SM0254稀硫酸、无机水溶液钛及钛钯海水、盐水、盐化镍高温、高浓度苛性钠哈氏合金浓硫酸、盐酸、磷酸钼稀硫酸、无机水溶液石墨盐酸、中浓度硫酸、磷酸、氟酸表1-5垫片材质丁腈橡胶水、海水、矿物质、盐水110-140℃三元乙丙胶热水、蒸汽、酸、碱150-170℃氟橡胶高温水、酸、碱、有机溶剂180℃氯丁橡胶酸、碱、矿物质、润滑油130℃硅橡胶食品、油、脂肪、酒精180-220℃石棉260℃表1-6框架材质标准碳钢特殊包不锈钢/全不锈钢表1-7接口材质标准SS不锈钢村套特殊定情橡胶三元乙丙胶哈氏合金钛及其他合金藉由各国公司的发展情况不难发现，板式换热器的整个发展，其最终目的都是围绕着如何提高热交换效率。早期的发展由于技术限制，主要发展的就是结构、板型，通过优化、热力计算及分析，这些优化的方法都是可行的。进入现代以后，板式换热器的发展着重于材料的选择以及结构上的细节优化。板式换热器基本构造整体结构板式换热器的结构相对于板翅式换热器、壳管式换热器和列管式换热器比较简单，它是由板片、密封垫片、固定压紧板、活动压紧板、压紧螺柱和螺母、上下导杆、前支柱等零部件所组成，如图1-1所示：图1-1板式换热器结构示意图板片为传热元件，垫片为密封元件，垫片粘贴在板片的垫片槽内。粘贴好垫片的板片，按一定的顺序（如图1-1所示，冷暖板片交叉放置）置于固定压紧板和活动压紧板之间，用压紧螺柱将固定压紧板、板片、活动压紧板夹紧。压紧板、导杆、压紧装置、前支柱统称为板式换热器的框架。按一定规律排列的所有板片，称为板束。在压紧后，相邻板片的触点互相接触，使板片间保持一定的间隙，形成流体的通道。换热介质从固定压紧板、活动压紧板上的接管中出入，并相间地进入板片之间的流体通道，进行热交换。图1-1所示板式换热器为可拆式板式换热器，其原理就是在上导杆处安装了活动滑轮、顶压装置，在增减板片的时候，可以通过该滑轮调节换热器内可安装板片数量，顶压装置加固整体结构牢固性；而对于一些小型的板式换热器，则没有该装置，而是直接地将固定压紧板和活动压紧板通过导杆固定连接起来，这种结构没有清洗空间，清洗、检查时，板片不能挂在导杆上，虽然这样的结构轻便简易，但对大型的、需经常清洗的板式换热器不太适用。对于要进行两种以上介质换热的板式换热器，则需要设置中间隔板。在乳品加工的巴氏灭菌器中，为了增加在灭菌温度下乳品的停留时间，通常需要在灭菌器的特定位置上安装延迟板。为了节约占地面积，APV公司和ALFA-LAVAL公司开发应用了一种双框架结构，该结构有两种形式，第一种是公用一个检修空间，左右各设一个固定压紧板，中间设两个活动压紧板；第二种是共用中间的固定压紧板，左、右各设一个活动压紧板。双框架的结构，可视为两台板式换热器装在一起。流程组合方式为了使流体在板束之间按一定的要求流动，所有板片的四角均按要求冲孔，垫片按要求粘贴，然后有规律地排列起来，形成流体的通道，称为流程组合。（图1-2[a]、[b]、[c]是典型的排列方式）流程组合的表示方式为：式中：M​1，M2，…Mi：从固定压紧板开始，甲流体侧流道数相等的流程数；N1，N2，…Ni：M​1，M2，…Mi中的流道数；m1，m2，…mi：从固定压紧板开始，乙流体侧流道数相等的流程数；n1，n2，…ni:：m1，m2，…mi中的流道数。图1-2典型的流程组合半片形式及其性能板片是板式换热器的核心元件，冷、热流体的换热发生在板片上，所以它是传热元件，此外它又承受两侧的压力差。从板式换热器出现以来，人们构思出各种形式的波纹板片，以求得换热效率高、流体阻力低、承压能力大的波纹板片。（一）常用形式板片按波纹的几何形状区分，有水平平直波纹、人字形波纹、斜波纹等波纹板片；按流体在板间的流动形式区分，有管状流动、带状流动、网状流动的波纹板片。（二）特种形式为了适应各种工程的需要，在传统板式换热器的基础上相继发展了一些特殊的板片及特殊的板式换热器。1：便于装卸垫片的板片2：用于冷凝器的板片3：用于蒸发器的板片4：板管式板片5：双层板片6：石墨材料板片7：宽窄通道的板片密封垫片板式换热器的密封垫片是一个关键的零件。板式换热器的工作温度实质上就是垫片能承受的温度；板式换热器的工作压力也相当程度上受垫片制约。从板式换热器结构分析，密封周边的长度(m)将是换热面积(m2)的6~8倍，超过了任何其它类型的换热器。焊接式板式换热器（一）半焊式板式换热器半焊式板式换热器的结构是每两张波纹板焊接在一起，然后将它们组合在一起，彼此之间用垫片进行密封。焊接在一起的板间通道走压力较高的流体，用垫片密封的板间通道走压力较低的流体，所以这种板式换热器提高了其中一侧的工作压力。（二）全焊接式板式换热器为了使板式换热器适用于高温、高压下工作，将板片互相焊接在一起，在六十年代就有此类产品。ALFA-LAVAL公司生产的Lamalla板式换热器就是属于全焊接式板式换热器。但是这种结构制造困难，板片破损后也无法修复。再生式冷却系统再生式冷却系统，就板式换热器本身而言，和普通的板式换热器没有差别，只是在管线上增加了换向阀，并进行自动控制，变换两流体的流向，使之反洗，以清除积存在板片上的杂质。板式换热器的优缺点及应用优缺点人们通过科学研究和生产实践，对板式换热器的特点有了深刻的了解，并总结出一系列优缺点，通常是和管壳式换热器加以比较，共归纳为以下几点：（一）优点1：传热系数高管壳式换热器的结构，从强度方面看是很好的，但从换热角度看并不理想，因为流体在壳程中流动时存在着折流板—壳体、折流板—换热管、管束—壳体之间的旁路。通过这些旁路的流体，并没有充分地参与换热。而板式换热器，不存在旁路，而板片的波纹能使流体在较小的流速下产生湍流。所以板式换热器有较高的传热系数，一般情况下是管壳式换热器的3~5倍。2：对数平均温差大在管壳式换热器中，两种流体分别在壳程和管程内流动，总体上是错流的流动方式。如果进一步分析，壳程为混合流动，管程是多股流动，所以对数平均温差都应采用修正系数。修正系数通常较小。流体在板式换热器内的流动，总体上是并流或逆流的流动方式，其温差修正系数一般大于，通常为。3：占地面积小板式换热器结构紧凑，单位体积内的换热面积为管壳式换热器的2~5倍，也不像管壳式换热器那样需要预留抽出管束的检修场地，因此实现同样的换热任务时，板式换热器的占地面积约为管壳式换热器的1/5~1/10。4：重量轻板式换热器的板片厚度仅为~，管壳式换热器的换热管厚度为~；管壳式换热器的壳体比板式换热器的框架重得多。在完成同样的换热任务的情况下，板式换热器所需要的换热面积比管壳式换热器的小。5：价格低在使用材料相同的前提下，因为框架所需要的材料较少，所以生产成本必然要比管壳式换热器低。6：末端温差小管壳式换热器，在壳程中流动的流体和换热面交错并绕流，还存在旁流，而板式换热器的冷、热流体在板式换热器内的流动平行于换热面，且无旁流，这样使得板式换热器的末端温差很小，对于水—水换热可以低于1℃，而管壳式换热器大约为5℃，这对于回收低温位的热能是很有利的。7：污垢系数低板式换热器的污垢系数比管壳式换热器的污垢系数小得多，其原因是流体的剧烈湍流，杂质不宜沉积；板间通道的流通死区小；不锈钢制造的换热面光滑、且腐蚀附着物少，以及清洗容易。8：多种介质换热如果板式换热器安装有中间隔板，则一台设备可以进行三种或三种以上介质的换热。9：清洗方便板式换热器的压紧板卸掉后，即可松开板束，卸下板片，进行机械清洗。10：容易改变换热面积或流程组合只需要增加（或减少）板片，即可达到需要增加（或减少）的换热面积。（二）缺点1：工作压力在以下板式换热器是靠垫片进行密封的，密封的周边很长，而且角孔的两道密封处的支撑情况较差，垫片得不到足够的压紧力，所以目前板式换热器的最高工作压力仅为；单板面积在1m2以上时，其工作压力往往低于。2：工作温度在250℃以下板式换热器的工作温度决定于密封垫片能承受的温度。用橡胶类弹性垫片时，最高工作温度在200℃以下；用压缩石棉绒垫片(Caf)时，最高工作温度为250~260℃。3：不宜于进行易堵塞通道的介质的换热板式换热器的板间通道很窄，一般为3~5mm，当换热介质中含有较大的固体颗粒或纤维物质，就容易堵塞板间通道。对这种换热场合，应考虑在入口安装过滤装置，或采用再生冷却系统。应用板式换热器早期只应用于牛奶高温灭菌、果汁加工、啤酒酿造等轻工业部门。随着制造技术的提高，出现了耐腐蚀的板片材料和耐温、耐腐蚀的垫片材料，板片也逐渐大型化。现代的板式换热器广泛地应用于各种工业中，进行液—液、气—液、汽—液，换热和蒸发、冷凝等工艺过程。诸如：化学工业、食品工业、冶金工业、石油工业、电站、核电站、海洋石油平台、机械工业、污水处理、民用建筑工业等。产品质量及产生的问题板式换热器的零部件品种少，标准化、通用化程度高，所以制造工艺很容易实现规范化。国外大型的板式换热器制造厂都有自己的质量标准，但均不公开对外。目前尚无板式换热器制造的国际标准或通用的先进标准。这就给产品的质量控制带来了问题。我国根据自己的生产、使用实践，并分析了国外产品的质量，制定了专业标准，即：ZBJ74001-87《可拆卸板式换热器技术条件》、JB/TQ540-87《可拆卸板式换热器性能测试方法》、JB/TQ538-87《可拆卸板式换热器质量分等》。适用于轻工、医药、食品、石油、化工、机械、冶金、矿山、电力及船舶等部门。综上所述，对板式换热器的主要制造技术要求是：一、制造材料我国板式换热器主要零部件的制造材料参见表1-6、表1-7。二、半片质量1：表面不允许超过厚度公差的凹坑、划伤、压痕等缺陷，冲切毛刺必须清除干净。2：食品工业用的板片，冲压后其工作表面的粗糙度应不低于原板材。3：波纹深度偏差应不大于，垫片槽深度偏差也不应大于。4：成型减薄量应不大于原实际板厚的30%。5：任意方向的基面平行度不大于3/1000mm。三、垫片质量1：表面不允许有面积大于3mm2、深度大于的气泡、凹坑及其它影响密封性能的缺陷。2：物理性能和使用温度应符合表1-8的规定：表1-8垫片性能要求和使用温度项目氯丁橡胶丁腈橡胶三元乙丙橡胶硅橡胶氟橡胶石棉纤维板性能扯断强度(MPa)~扯断伸长率(%)—硬度(邵氏A)—永久压缩变形(%)—使用温度-40~100-20~120-50~150-65~230-20~20020~350四、换热性能板片的性能，在水—水换热、逆流运行、热侧定性温差为40℃、两侧流速为s条件下的总传热系数，对水平平直波板片，应大于2210W/;对于人字形波纹板片，应大于2908W/。在第二章及以后章节，将会对板式换热器的热力计算进行重点、综合的研究。五、液压试验以水为实验液体，两侧应分别进行单侧压力试验，试验压力为倍设计压力。试压后应排除积水，吹干或晾干，然后再夹紧。第二章板式换热器热力及相关计算传热过程板式换热器中冷、热流体之间的换热一般都是通过流体的对流换热（或相变换热）、垢层及板片的导热来完成的，由于参与传热的流体通常都是液体而不是气体，故不存在辐射换热。（一）对流换热对流和导热都是传热的基本方式。对于工程上的传热过程，流体总是和固体壁面直接相接触的。因此，热量的传递一方面是依靠流体质点的不断运动的混合，即所谓的对流作用；另一方面依靠由于流体和壁面以及流体各处存在温差面造成的导热作用。这种对流和导热同时存在的过程，称为对流换热。由于引起流体流动的原因不同而使对流换热的情况有很大的差异，所以将对流换热分为两大类。一类是自然对流（或称自由流动）换热，即因流体各部分温度不同引起的密度差异所产生的流动换热，如：空气沿散热器表面的自然对流换热；另一类是强制对流（或称为强迫流动）换热，即流体在泵或风机等外力作用下流动时的换热，如：热水在泵的驱动下，在管内流动时的换热。一般情况下，强制流动时，流体的流速高于自由流动时，所以强制流动的对流换热系数高。如：空气的自由流动换热系数约为5~25W/（m2.℃），而它的强制流动传热系数为10~100W（m2.℃）。影响对流换热的因素很多，如流体的物性（比热容、导热系数、密度、粘度等），换热器表面形状、大小，流体的流动方式，都会影响对流换热，而且情况很复杂。在传热计算上为了方便，建立了以下的对流换热量的计算公式（牛顿冷却公式）：Q=α（tw-tf）A或q=α（tw-tf）有该公式可见，影响对流换热的因素都被归结到对流换热系数中，对流换热系数数值上的大小反映了对流换热的强弱。（二）相变换热在对流换热中发生着蒸汽的凝结或液体的沸腾（或蒸发）的换热过程，统称为相变换热。由于在这类换热过程中，同时发生着物态的变化，情况要比单相流体中的对流换热复杂得多，所以，相变换热问题成为一个独立的研究领域，而一般的对流换热问题也就仅指单相流体而言。1：凝结换热蒸汽和低于相应压力下饱和温度的壁面相接触，在壁面上就会发生凝结。蒸汽释放出汽化潜热而凝结成液体，这种放热现象称为凝结换热。按照蒸汽在壁面上的凝结形式不同，可分为两种凝结。一种为膜状凝结，即凝结液能很好地润湿壁面，凝结液以颗粒状液珠的形式附着在壁面上，如水蒸汽在有油的壁面上凝结情况。膜状凝结时所释放出来的潜热必须通过凝结膜才能供给较低温度的壁面，显然，这层液膜成为一项热阻。而珠状凝结时，换热是在蒸汽与液珠表面和蒸汽与裸露的冷壁间进行的，所以膜状凝结传热系数要比珠状凝结传热系数低，如：水蒸汽在大气压下，膜状凝结传热系数约为6000~104/(m2.℃)，而珠状凝结时则为4*(104~106)W/(m2.℃)。但是在工业过程中，一般都是膜状凝结，除非对壁面进行预处理或在蒸汽中加入促进剂。对于单一介质，在层流膜状凝结情况下，不考虑液膜内流体的对流，则液膜层中的温度τ和速度ω分布如图2-1所示：图2-1层流凝结液膜中的速度和温度分布蒸汽流速对凝结换热的影响很大，当蒸汽以一定的速度运动时，蒸汽和液膜间会产生一定的力的作用。若蒸汽和液膜的流动方向相同，这种力的作用将使凝结液膜减薄，并促使液膜产生一定的波动，故使凝结传热增强。当蒸汽和液膜流向相反时，力的作用会阻碍液膜流动，使液膜增厚，导致传热恶化。但是，当这种力的作用超过重力时，液膜会被蒸汽带动面脱离壁面，反而使传热系数急剧增大。在板式换热器中，由于流道狭窄，蒸汽的流动方向宜于自上而下，并且应单程布置，以便减小压峰和有利于凝液的排除。由于冷却介质与蒸汽在板式换热器的通道中是平行地流动，两者相对的流动方向不同影响到凝结过程的不同。逆流时因通道的下部温差大，所以蒸汽凝结大部分发生在通道下部，而顺流时则相反。见图2-2所示：图2-2顺、逆流时流体沿程的温度变化所以，逆流时蒸汽的压降要比顺流时大，相应的饱和温度下降较多，从而影响到冷凝换热效果。因此，在满足热负荷的条件下，应该首先考虑选择使用顺流布置。蒸汽的压力对凝结换热也有一定的影响，天津大学的研究表明，在同养殖量的流速下，压力的提高使密度增大。从而使凝结换热得到改善，并降低压降。蒸汽中不凝性气体的存在，即使含量很小，传热系数也将大大降低。例如：水蒸汽中不凝性气体容积的含量仅为%时，传热系数就下降50%。在板式换热器的运行系统中，应考虑到不凝性气体的排除。2：沸腾换热液体在受热情况下产生的沸腾或蒸发吸热过程，称为沸腾换热，这是一种流体由液相转变为气相的换热过程。液体在受热表面上的沸腾可分为大空间沸腾（池沸腾）和有限空间沸腾（强迫对流沸腾）。不论哪种沸腾，又都有过冷沸腾和饱和沸腾之分。过冷沸腾是在液体主流温度低于相应压力下的饱和温度而加热壁面温度已超过饱和温度的条件下所发生的沸腾现象。饱和沸腾则是液体的主流温度超过了饱和温度，从加热壁面产生的气泡不再被液体重新凝结的沸腾。饱和沸腾时，壁温与液体饱和温度之差（q=tw-ts）称为沸腾温差，设沸腾传热系数为αb，则有：q=αb(tw-ts)在板式换热器内所发生的飞腾过程属于有限空间沸腾，流体是在外力驱动下的流动过程中因受热而发生的沸腾，故也称为强迫对流沸腾，它的沸腾点与流体在垂直管内流动时的沸腾状况基本相同，见图2-3。开始时是过冷沸腾，随着温度的提高，产生愈来愈多的气泡，于是相继产生泡状、块状、气塞状、环状以至雾状的流动沸腾。在蒸汽中的液滴蒸发完后，流体的加热就属于单相流的强制换热了，蒸汽得到过热。图2-3垂直管内沸腾时流型图（三）导热在板式换热器中，板片及垢层的传热均属于导热。由于板片及垢层的厚度和板面尺寸相比很小，所以导热过程可认为是沿厚度方向的一维导热，其计算公式为：及式中、、—分别为板材、一侧垢层及另一侧垢层的热导率(W/m.℃)；、、—分别为板材、一侧垢层及另一侧垢层的厚度(m)。如果板片表面有非金属涂层，则还应考虑通过涂层的导热，其计算式为：式中—涂层热导率(W/m.℃)；—涂层表面温度(℃)；—涂层与板壁面接触处温度(℃)；—涂层厚度(m)。热力计算热力计算的目的在于使所设计的换热器在服从传热方程式的基础撒谎能够满足热负荷所应具有的换热面积、传热系数、总传热系数、平均温差等综合方面的计算。确定总传热系数的途径在设计计算板式换热器时，总传热系数的确定可通过两条途径：（一）选用经验公式有设计者根据经验或从有关参考书籍、有关性能测定的实验报告中，选用与工艺条件相仿、设备类型类似的换热器的总传热系数值作为设计依据。表2-1列出了一般情况下板式换热器的总传热系数值。表2-1板式换热器的经验总传热系数K值物料水—水水蒸气—油冷水—油油—油气—水K(W/m2.℃)2800~4650870~930400~580175~35028~58（二）计算确定在设计计算中，常常需要知道比较准确的总传热系数值，这可以通过总传热系数的计算确定。但由于计算传热系数的公式有一定误差及污垢热阻也不容易准确估计等原因，计算得到的总传热系数值与实际情况也会有出入。总传热系数的计算（一）由热阻关系求解在板式换热器中，热量从高温物体传向低温物体的过程中，通常存在着五项热阻：板片热侧流体传热热阻1/α1，污垢层热阻Rs1，板片热阻δ/λ，板片冷侧流体传热热阻1/α2，污垢层热阻Rs2。它们之和即为总热阻，总热阻的倒数也就是总传热系数，故其计算式为：为了解决腐蚀问题，有的换热器的板片表层涂有防腐蚀涂层，因而存在涂层热阻Rco1、Rco2，总传热系数的计算式则为：涂层的厚度虽然一般仅为几十微米，但涂层的导热系数很小，一般为~(m.℃)，所以涂层热阻相当大，绝对不能忽略。（二）由传热方程求解传热的基本方程式为Q=KAΔtm由此可求得总传热系数K=Q/(AΔtm)。1：换热量Q的计算换热量Q的计算可根据具体情况，分别在下列各式中选用：（1）单相流体的吸、放热Q=qmcp(t’-t’’)或Q=qm(i’-i’’)（2）流体的沸腾吸热或凝结放热Q=qmxr或Q=qmx(i’’-i’)以上式子表示产生qmx公斤的蒸汽所需要的沸腾吸热量或qmx公斤蒸汽凝结所放出的热量。如果在板式冷凝器中产生过冷或板式蒸发器中发生过热，则总热量为凝结段放热量与过冷段放热量之和，或为蒸发段吸热量与过热段吸热量之和。过冷段的热量可用（1）中的式子进行计算。2：平均温差Δtm的求解平均温差Δtm的求解通常采用修正逆流情况下对数平均温差Δtm的办法，即先按逆流考虑再进行修正：Δtm=ψΔt1m按逆流考虑时的对数平均温差为式中、—分别为逆流时端部温差中的最大值和最小值。修正系数ψ随冷、热流体的相对流动方向的不同组合而异，在串联、并联或混联时可分别由图2-4、图2-5来确定：（也可以采用由Marriott实验求得的修正系数，见图2-6）图2-4串联时，板式换热器的温差修正系数图2-5并联时，板式换热器的温差修正系数图2-6NTU法板式换热器的温差修正系数如果流体的温度沿传热面的变化不太大，例如当/2时，可采用算术平均温差代替对数平均温差，即：=(-)采用上式计算出的平均温差与采用对数平均温差计算的结果相比较，其误差在4%范围之内，这在工程计算上是允许的。3：流体比热容或传热系数变化时的平均温差当流体的比热容不随温度变化时，流体温度的变化与吸收或放出的热量成正比，即成线性关系。当流体的比热容变化不大时，可取某一温度时的比热容作为平均比热容。如果在设计的温度范围内，比热容随温度的变化显著（大于2~3倍），则用对数平均温差的误差很大，应改用积分平均温差。4：换热面积A的计算在板式换热器的计算中，换热面积A应采用有效换热面积(Ao为单板的有效换热面积，Ae为总的有效换热面积，Ne为总的有效传热板片数)Ae=NeAo传热系数的计算（一）对流传热系数流体在板式换热器的通道中流动时，在湍流条件下，通常用下面的关联式计算流体沿整个流程的平均对流传热系数uf如果流体的粘度变化很大，则可采用Sieder-Tate的关联式的形式：[Marriott指出，当流体被加热时m=；被冷却时，m=。C=~，n=~，x=~(指粘度修正项上的指数)]对于牛顿型层流换热时，可采用下面关联式：[上式中C=~；n=~；x=~]过渡流时所得出的关联式比较复杂，故通常可根据Re的数值，由板式换热器的特性图线查得。对流传热系数的求解也可利用表达传热因子与Re的关联式计算：式中—柯尔朋传热因子，即式中，斯坦顿数，所以，对流传热系数为：图2-7为某种板式换热器的柯尔朋传热因子和Re的关系图：图2-7关系图在计算Re数值时，所采用的当量直径de应该按下式计算[式中As—通道截面积(m2)；S—参与传热的周边长(m)]。在一般情况下，常用下式计算当量直径[式中—板间的通道宽度(m)；—板间距(m)]。对于某些特殊结构的板式换热器，板片两侧的通道截面积并不相同(称为非对称型结构)，这是两侧的当量直径应分别计算。（二）凝结传热系数板式冷凝器中蒸汽的流速高，凝结液膜受到蒸汽切力的作用、所以通常用于求解沿竖避膜状冷凝的努塞尔计算式不能用来求解板式冷凝器中的蒸汽传热系数。由于板式冷凝器的复杂通道结构，使得其中的蒸汽流动凝结换热过程很复杂，其影响的因素有蒸汽流速、蒸汽干度、蒸汽压力、蒸汽与冷却介质的相对流动方向等。所以虽然有专家提出过计算式，但尚未得到人们的公认，即使国外的权威书籍《换热器设计 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》也未曾列入板式冷凝器的凝结传热计算式。（三）沸腾传热系数由于板式蒸发器的应用还有较大的局限性，以及其中蒸发传热过程的复杂性，所以，迄今为止，无论对于波纹型或非波纹型板式蒸发器的沸腾传热计算式已正式发表的极少。现对尾花英朗所推荐的Chen.的计算式稍作介绍Chen求解沸腾传热系数αb的计算式为：[式中S—核沸腾影响的系数；—池沸腾传热系数；—两相流强制对流传热系数][式中—表面张力(N/m)；—对应于=(tw-to)的蒸汽压力差(Pa)；R—换算系数，为)]。[式中—修正系数，是液体湍流—气体湍流时马丁尼利参数]垢阻的确定投入运行的板式换热器都将因与流体的接触而在板片上结垢。由于垢层的导热都比较差，所以污垢的形成即使其厚度很薄，也对传热会有较大的削弱，特别是在结垢严重，导致通道部分被堵塞的情况下将会使传热大大的恶化。为了衡量污垢对传热的影响，常用污垢热阻Rs或其倒数—污垢系数αs来度量，即污垢热阻的大小和流体种类、流体流速、运行温度、流道结构、传热表面状况、传热面材料等多种因素有关。污垢在传热面上沉积速率一般都是先积垢较快，而后较慢，最后趋向于某一稳定数。如图2-8所示：图2-8污垢热阻与时间的关系由于板式换热器中的高端流度、一方面可使污垢的聚集量减小，同时还起到冲刷清洗作用，所以板式换热器中垢层一般都比较薄。美国传热研究公司对水冷却塔所用的板式和管壳式换热器结垢的实验研究表明，板式换热器的污垢热阻不到管壳式的一半。在设计选取板式换热器的污垢热阻值时，其数值应不大于客观是的公开发表的污垢热阻值的1/5。提供了板式换热器中的具体污垢热阻值，详见表2-2所示：表2-2板式换热器中的污垢热阻值液体名称污垢热阻(m2.℃/W)液体名称污垢热阻(m2.℃/W)软水或蒸馏水机器夹套水城市用软水润滑油水~城市用硬水（加热时）植物油~处理过的冷却水有机溶剂~沿海海水或港湾水水蒸气大洋的海水工艺流体、一般流体~河水、运河水壁温的计算在计算板式换热器的液体对流传热系数、凝结传热系数及沸腾传热系数时，为了确定液体的粘度或温差，都必须知道板片表面温度。但是，由于板式换热器的结构关系，无法直接测定板片表面温度，所以必须通过计算求得。而壁温的计算有总是与传热系数发生关系，故只能采用试算的方法，具体步骤如下：1：假定一侧壁温，如；2：由准则关系式求该侧传热系数；3：由下式计算该侧单位面积上换热量；4：根据壁的热阻用下式计算另一侧壁温5：由准则关联式求得另一侧传热系数6：计算另一侧的单位面积换量如果假定的壁温正确，则应有。因此，当时，则应重新假定壁温再进行计算，直至与基本相等为止。在试算中，为了使试算过程明了简捷，可一次假定几个壁温，使其中最低的一个明显低于实际上的壁温，而最高的一个明显高于实际壁温；将计算的各项数据列成表格，然后以、为纵坐标，以或为横坐标，即可得到两条相交的曲线，其交点即为所求的壁温值，见图2-9。图2-9试算确定壁温如果两侧的传热系数只有一侧与壁温有关，另一侧与壁温无关，则试算工作可从与壁温无关的这一侧开始，即先酸楚这一侧的传热系数，并假定该侧壁温，然后计算出另一侧的q，并使两侧的q相等为止。在试算中如考虑污垢热阻，则壁温仍指与流体接触的垢层表面温度，而非板片表面温度。为了使得问题简化，在工程计算中一般可不考虑垢阻对壁温的影响。换热面积计算（一）平均温差法根据传热的基本方程式，可求得所需的换热面积为（二）传热单元数法板式换热器换热面积的计算，可运用平均温差法，也可以运用传热单元数法。传热单元数NTU的定义式可更广泛地表达为：或[式中、—分別为冷、热流体的热容量]显然，只要已知NTU、C及总传热系数K值，换热面积A即可由上式求得。传热单元数的大小和温度效率ε及两换热流体的热容量之比ν有关。温度效率ε是指参与换热的任一流体的温度变化与冷、热流体的进口温度差之比，即：或与之相对应的热容量比γ为或通过建立能量平衡方程式，可求的温度效率和传热单元数、热容量比之间的关系，并绘制成图线。（三）流程组合确定后换热面积的计算无论应用平均温差法还是应用NTU法，计算换热面积都要先设定一个流程组合，由计算所得的换热面积和该流程组合的换热面积相等或稍小时即能满足工况的要求，否则应重新设定一个流程组合再作计算，直到满足工况为止。在流程组合确定的情况下，总的板片数就被确定为当冷流体、热流体的各程通道数相等时，则[式中与程内通道数]除去两端板片，实际参与传热的板片数为若单板的有效换热面积为，则总的换热面积为板式换热器的流动阻力计算流体在流动中只有克服阻力才能前进，流速愈高阻力愈大。在同样的流速下，不同的板型或不同的几何结构参数，阻力也不同。流动阻力的大小不仅直接关系到输送流体的泵或风机的动力消耗，而且也关系到泵或风机的容量与型式的选择，因此，对于换热器必须进行流动阻力的计算。此外，通过阻力计算还可以了解并比较不同换热器的阻力性能的差别。在有相变的情况（如板式冷凝器或板式蒸发器）下，由于阻力不同而造成的压降大小不同还影响到传热温差的大小，因而流动阻力的计算更进一步地与热力计算发生关联。流阻的构成（一）单相流对于单相流体，在流体中所遇到的流动阻力通常为两种。1：摩擦阻力流体在流道中流动时，流体与固体的壁面相接触，由于流体的粘性和流体质点之间的相互位移而产生摩擦所引起的阻力，称为摩擦阻力。通常，流速愈高、粘度愈大、壁面愈粗糙、流程愈长、则，摩擦阻力愈大。计算摩擦阻力的基本形式为：[式中，其中系数C及指数n以具体板片结构而定]2：局部阻力流体在流动过程中，由于各种局部障碍而引起的流动方向改变或流速突然改变所产生的阻力。局部阻力的计算式形式为：[]局部阻力系数的大小与局部障碍的几何形状、尺寸大小、流动形态和壁面的粗糙度有关。（二）两相流汽—液两相流体流动时，由于汽与液的密度不同，汽与液的密度不同，汽与液的含量不同以及汽与液的相互滑动等多种因素，是产生的阻力除摩擦、局部阻力外，还有加速阻力和重力阻力。1：摩擦阻力两相流由于其流动状态复杂，即使对于光滑的管的摩擦损失也难整理出简明的结果。如以两相流与单相流相比，由于汽相混入引起液相增速、汽相流滑动速度对液膜造成的湍流效应等因素的影响，使得两相流的摩擦阻力要比单相流时大。因而，实际上常以两相流中只有液相成分时的摩擦阻力乘以相应倍数的方法来求解两相流的摩擦阻力，即：[式中—仅液相单独流过一管道时的摩擦阻力；—为按液相摩擦考虑时所乘的倍数，t称为摩阻分液相表观系数][式中—液体的沿程摩擦系数；G—汽、液两相流的总质量流率(kg/)；X—沿流程L的平均干度；—液体的比容]2：局部阻力两相流流经各种突扩和突缩接头、弯头、阀门、孔板等处时，和单相流一样会产生局部损失，但要比单相流时更复杂。如流体通过弯管时的局部阻力，对于单相流是由于通过弯管时产生涡流和流场变化引起的；对于两相流，则还因通过弯管时发生相分离，从而使两相之间的滑动比发生变化而引起的。因而，两相流的局部阻力计算的表达式比单相流时的形式复杂。3：加速阻力加速阻力是由于在流动过程中两相流的密度和速度的改变而引起的压力损失。板式换热器的通道是变截面波纹流道，而且两相流体在流动中伴随着受热或冷却，所以加速阻力是存在的。在一般情况下，加速阻力与摩擦阻力、重力阻力相比较小，只有在高热负荷的汽液两相流中，加速阻力才增大到可与摩擦阻力相比拟的程度。4：重力阻力重力阻力是由于在非水平流道中因高度差引起的阻力损失。板式换热器的通道为竖直流道，两相流体在进入和流出板式换热器中存在着高度差，因而有重力损失。流阻计算当流体六国一台板式换热器时，流体的压降是上述各项阻力综合作用的结果。流体流过一台板式换热器的总阻力经过进出口接管、进出口分配管、角孔、板间通道等处的各种流动阻力之和。（一）液—液型板式换热器常用的流阻计算式有两种1：准则关联式最常用的形式是，将因流体流过板式换热器的流动阻力而造成的压降整理成欧拉数与雷诺数Re的关系[式中b—系数，以板式换热器型号而定；m—流程数；d—指数，以板式换热器型号而定，d为负值]2：含摩擦系数的计算式在没有欧拉准则方程式的时候，可采用压降和摩擦系数的关联式进行计算。其压降由角孔压降和流道压降组成，即：（1）流道压降是流体从较空进入板间通道，然后又从另一角孔出来，为克服其阻力而形成的压降，对人字形波纹有：（2）角孔压降是流体流过角孔流道，为了克服流动阻力的压降：[式中f—摩擦系数，可由图2-10查得；n—通道数]图2-10角孔流道压力损失系数（二）板式冷凝器板式冷凝器的液侧压降可用上述的准则关联式或含摩擦系数的计算式进行计算。对于汽侧，由于流动为汽—液两相流，它的阻力包括摩擦、局部、加速及重力阻力，因此，只要分别计算出冷凝器的入口到出口之间各处存在的相应阻力，其总和即为一台板式冷凝器的阻力。对于两相流在光滑的管中流动，如认为其摩擦系数和单液相、单气相流过相同管径的摩擦系数相同，则有：[式中C值与流态有关，一般由实验确定。ChisholmD.推荐的C值见表2-3；不同情况下的分液相表观系数见图2-11]表2-3不同流态下的C值流态tttlltllC值2013105图2-11不同流动工况下的分液相表观系数1：—液体湍流—气体湍流，tt线；2：—液体湍流—气体层流，tl线；3：—液体层流—气体湍流，lt线；4：—液体层流—气体层流，ll线。可见，如果将板式冷凝器的摩擦阻力计算按光滑管进行近似估算，问题就变得简单了。在各项阻力中，最主要的是摩擦阻力，加速及动力阻力很小，局部阻力约为总阻力的10%~15%，所以，板式冷凝器的汽侧总阻力可按下式进行近似估算：根据天津大学的研究表明，板式冷凝器的总压降与板式冷凝器流道中汽—液两相流的混合平均雷诺数之间存在如下关系：C与n值随不同的板型而异，通过试验确定。混合雷诺数按下式定义注：混合平均流速进口处混合流速出口处混合流速平均粘度平均密度平均干度[式中、—进、出口处饱和蒸汽的密度(kg/m3)；、—进、出口处饱和液体的密度(kg/m3)；、—按进、出口算术平均温度查取的饱和汽和饱和液体的动力粘度()；、—按进、出口算术平均温度查取的饱和汽和饱和液体密度(kg/m3)]第三章板式换热器相关热力计算方法及设计、综合分析计算类型、方法及工程设计一般原则设计计算是板式换热器工程设计的核心，其中热力计算是其中非常重要的一部分，同时还有压降计算等相关分析计算。在进行板式换热器热力计算的时候，不仅要满足设计所需的要求，而且不同于传统的管壳式换热器，它不需要作任何元件或结构方面的设计，所需的只是恰当地组合板片并进行传热计算和压降计算，得出所需的总换热面积与板片数。由于板片的传热与压降性能紧密相关，因此，在接下来的热力计算过程中，将会涉及一部分压降计算相互交替进行。计算的类型及方法（一）计算的类型与其它换热器一样，板式换热器的热力计算也分为设计计算与校核计算两种。1：设计计算通常，两侧流体的流量及四个进、出口温度中的任意三个已给定，要求计算出在满足一定压力限制条件下的有效传热面积与流程、通道排列组合方式。2：校核计算与设计计算相反，换热面积以及流道布置都已经已知的，而且冷、热流体的流量以及进出口温度也为已知值，要求核算在该通道布置方案下，流体出口温度能否达到预定目标及压力降是否满足要求值。对于上述的两种不同类型的计算所依据的基本原理是完全一致的，但是他们在计算方法或步骤上存在着很大的差别。事实上，在作某一换热场合的工程设计的时候，往往需要两种类型的计算均要用到。即先用设计计算算法求出换热面积与通道布置，再利用校核计算程序核定这个面积与布置是否完成预定的换热任务。（二）必备的资料（计算准备）1：选用范围以内的各种板片的主要几何参数，如：单板有效换热面积、当量直径或板间距、通道横截面及通道长度等。2：适用介质种类与适用温度，压力范围。3：传热及压降关联式或以图线形式提供的板片性能资料。4：所用流体在平均工作温度下的有关物性数据，主要包括：密度、比热容、导热系数及粘度。（三）计算的基本关联式1：热力计算热力计算所依据的基本关联式主要有传热方程式：Q=α（tw-tf）A或q=α（tw-tf）热平衡方程式Q=KAΔtm总传热系数或[含涂层]对数平均温差或(-)2:压降计算常用于计算压降的关联式有欧拉公式：摩擦系数关系式：3：相变情况下当有相变发生时，热平衡式需要稍作变动，应采用公式：或而压降计算有较大变化，详细参见第2章第3节的两相流计算。（四）计算的基本方法板式换热器的热力计算，无论设计型或是校核型，均可采用下述两种方法中的任意一种。即：平均温差法（简称LMTD方法）；温度效率—传热单元数法（即NTU法）。这里对两种类型的计算法做一个简单的对比（见表3-1、表3-2）表3-1设计型计算的步骤平均温差法NTU法（ε—NTU）1：求温度及总换热量1：同左2：造型及布置通道，求出对数平均温差2：造型及布置通道并求出温度效率ε3：求两侧对流传热系数及总传热系数3：同左4：得出换热面积4：由ε—NTU关系式或图线得出NTU值，从而求出所需的换热面积5：检验与原设计面积是否一致（如不一致，重新布置并重复1-5步计算，知道一致为止）5：同左表3-2校核型计算的步骤平均温差法NTU法（ε—NTU）1：假设一个出口温度并得出换热量Q‘1：同左2：由给定通道布置求出对流传热系数与总传热系数2：同左3：求平均传热温差3：求NTU值4：得换热量Q4：求得ε与换热量Q‘5：比较Q‘与Q，如不一致，重复1-5步骤直至一致5：同左板式换热器的计算有以下特点：（1）无论是哪种类型，也无论采用哪种计算方法，均需叠代计算，但不同方法所需叠代次数不一样。（2）在作设计计算时，平均温差法与ε—NTU方法繁简程度类似。前者须求出温差修正系数ψ，后者须求出与通道组合相应的ε—NTU关系式或利用线图。（3）作校核计算时，一般ε—NTU方法叠代次数少，因此，在实用中我们经常使用平均温差法作设计，而用ε—NTU方法来校验。以上所述的特点均是在正规工程设计中所体现出来的。有时在实际计算中，也可采用简便的经验参数估计方法与线图解法。由于计算机的应用日益普及，给板式换热器的工程设计计算带来了极大的便利与效益，在后面涉及到的计算中将会详细介绍。工程设计、计算的一般原则在设计、计算一台换热器的时候，应分析其设计压力、涉及温度、介质特性、经济性等因素，并和其他换热器设备进行一定程度上的比较（如：板式换热器与管壳式换热器的一般比较）。确定采用板式换热器后，具体的设计计算的原则为下面几个方面：（一）选择板片的波纹型式板片的波纹型式只要有人字形波纹和水平平直波纹两种。人字形波纹板的承压能力可高于，水平平直波纹板片的承压能力一般都在左右；人字形波纹板片的传热系数和流体阻力都高于水平平直波纹板片。选择板片的波纹型式，主要考虑板式换热器的工作压力、流体的压力降和传热系数。如果工作压力在以上，则别无选择的要采用人字形波纹板片；如果工作压力不高，又特别要求阻力降低，则选用水平平直波纹板片较好一些；如果由于安装位置所限，需要较高的换热效率以减少换热器占地面积，而阻力降可以不受限制，则应选用人字形波纹板片。（二）单板面积的选择单板面积过小，则板式换热器的板片数多，也使得占地面积增大，程数增多，导致阻力降增大；反之，虽然占地面积和阻力降减小了，却难以保证板间通道必要的流速。单板面积可按流体流过角孔的速度为6m/s左右考虑。按角孔中速度为6m/s时，则各种单板面积组成的板式换热器处理量见表3-3。表3-3单台最大处理量参考值单板面积（m2）角孔直径（mm）40~5065~8080~100125~150175~200200~250~400单台最大流通能力（m3/h）27~42~137103~170264~381520~678678~1060~2500（三）流速的选取流体在板间的流速，影响换热性能和流体的压力降，流