后锚固螺栓计算

PAGEPAGE5PAGE1埋件计算:梁侧埋件计算荷载计算:由计算结果可得作用于梁侧埋件的最大荷载为：PH:作用于预埋件的水平荷载 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 值:23.500kNPV:作用于预埋件的竖直荷载设计值:0.296kNM:弯矩设计值:0.155kN.m后置埋件计算:幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004。后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。本工程锚栓受拉力和剪力，由计算结果得：Vgsd:总剪力设计值:Vgsd=0.296kNNgsd:总拉力设计值:Ngsd=23.50kNM:弯矩设计值(kN.m):M=0.155kN.m本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：　　　式中----群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；----群锚受拉区总拉力设计值；----群锚中受力最大锚栓的剪力设计值；----群锚总剪力设计值；----锚栓受拉承载力设计值；----锚栓受拉承载力 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值；----锚栓受剪承载力设计值；----锚栓受剪承载力标准值；----混凝土锥体受拉破坏承载力设计值；----混凝土锥体受拉破坏承载力标准值；----混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值；----混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值；γRs,N----锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.0；γRs,V----锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.0；γRc,N----混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15；γRc,V----混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80；γRcp----混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80；γRsp----混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15；锚栓的分布如下图所示：锚板：X=250.0mm　　　Y=400.0mm锚栓设置：s11=150.0mm　　　s21=300.0mm锚基边距：　　　有边缘效应：c<10*hefA.锚栓钢材受拉破坏承载力h----混凝土基材厚度=300.0mm；混凝土基材等级：强度等级C30；d----锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=14.0mm；do----钻孔直径=16.0mm；df----锚板钻孔直径=16.0mm；h1----钻孔深度=150.00mm；hef----锚栓有效锚固深度=150.00mm；Tinst----安装扭矩=60.00N.m；fstk----锚栓极限抗拉强度标准值=700.00Mpa；As----锚栓应力截面面积=115.0mm2；n----群锚锚栓个数=6；幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：当时当时式中----弯矩设计值（N.m）；----群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；----锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离（mm）；----锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）；----轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）。则Nhsd=6.13KN；NRk,s=As×fstk=80.5KN；NRd,s=NRk,s/γRs,N=40.25KN；取NRd,s=37.0KNNRd,s>=Nhsd锚栓钢材受拉破坏承载力满足要求！B.混凝土锥体受拉破坏承载力　----开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；----单根锚栓或群锚受拉，混凝土实有破坏锥体投影面面积；----间距﹑边距很大时，单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏锥体投影面面积；----边距c对受拉承载力的降低影响系数；----表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数；----荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数；----未裂混凝土对受拉承载力的提高系数；fcu,k----混凝土立方体抗压强度标准值=30.00N/mm2；scr,N----混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距=250.0mm；ccr,N----混凝土锥体破坏，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距=140.0mm；由于是开裂混凝土NoRk,c=3.0×(fcu,k)0.5×(hef-30)1.5=21.60KN；Aoc,N=(scr,N)2=62500mm2；Ac,N=123750.00mm2；ψs,N=0.86；ψre,N=1.00；ψec,N=1.0；ψucr,N=2.44；NRk,c=89.77KN；NRd,c=NRk,c/γRc,N=41.76KN；NRd,c>Ngsd混凝土锥体受拉破坏承载力满足要求！C.锚栓钢材受剪破坏承载力本设计考虑纯剪无杠杆臂状态，锚栓受剪承载力标准值VRk,s按下式计算：则Vhsd=0.15KN；VRk,s=0.5×(π×d2/4)×fstk=53.88KN；VRd,s=VRk,s/γRs,V=26.94KN；VRd,s>Vhsd锚栓钢材受剪破坏承载力满足要求！D.混凝土楔形体受剪破坏承载力----开裂混凝土，单根锚栓垂直构件边缘受剪，理想混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值；----群锚受剪，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；----单根锚栓受剪，在无平面剪力方向的边界影响﹑构件厚度影响或相邻锚栓影响，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；----边距c2/c1对受剪承载力的降低影响系数；----边距与厚度比c１/h对受剪承载力的提高影响系数；----剪力角度对受剪承载力的影响系数----荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数----未裂混凝土及锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数dnom----锚栓外径=14.00mmlf　----剪切荷载下锚栓的有效长度=150.00mmVoRk,c=0.45×dnom0.5*(lf/dnom)^0.2*fcu,k0.5*c11.5=107.62KNAoc,V=4.5×c12=632813mm2Ac,V=(3c1+s2)×h=382500mm2ψs,v=1.0；ψh,v=1.23；ψα,v=1.00；ψec,v=0.92；ψucr,v=1.40；VRk,c=103.06KN；VRd,c=VRk,c/γRc,V=57.26KN；VRd,c>Vgsd混凝土楔形体受剪破坏承载力满足要求！E.混凝土剪撬破坏承载力VRd,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值VRk,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值K----锚固深度h_ef对Vrk,cp影响系数；当hef≥60mm时，取K＝2.0VRk,cp=k×NRk,c=297.04KN；VRd,cp=VRk,cp/γRcp=165.02KN；VRd,cp>Vgsd混凝土剪撬破坏承载力满足要求！F.拉剪复合受力承载力拉剪复合受力下，混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：(Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2=0.03≤1锚栓钢材能够满足要求！(Ngsd/NRd,c)1.5+(Vgsd/VRd,c)1.5=0.42<1混凝土能够满足要求！埋件计算:梁侧埋件计算荷载计算:由计算结果可得作用于梁侧埋件的最大荷载为：PH:作用于预埋件的水平荷载设计值:29.96kNPV:作用于预埋件的竖直荷载设计值:9.25kNM:弯矩设计值:10.90kN.m后置埋件计算:幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004。后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。本工程锚栓受拉力和剪力，由计算结果得：Vgsd:总剪力设计值:Vgsd=9.25kNNgsd:总拉力设计值:Ngsd=29.96kNM:弯矩设计值(kN.m):M=10.90kN.m本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：　　　式中----群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；----群锚受拉区总拉力设计值；----群锚中受力最大锚栓的剪力设计值；----群锚总剪力设计值；----锚栓受拉承载力设计值；----锚栓受拉承载力标准值；----锚栓受剪承载力设计值；----锚栓受剪承载力标准值；----混凝土锥体受拉破坏承载力设计值；----混凝土锥体受拉破坏承载力标准值；----混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值；----混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值；γRs,N----锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.0；γRs,V----锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.0；γRc,N----混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15；γRc,V----混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80；γRcp----混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80；γRsp----混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15；锚栓的分布如下图所示：锚板：X=400.0mm　　　Y=400.0mm锚栓设置：s11=300.0mm　　　s21=300.0mm锚基边距：　　　有边缘效应：c<10*hefA.锚栓钢材受拉破坏承载力h----混凝土基材厚度=250.0mm；混凝土基材等级：强度等级C30；d----锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=14.0mm；do----钻孔直径=16.0mm；df----锚板钻孔直径=16.0mm；h1----钻孔深度=150.00mm；hef----锚栓有效锚固深度=150.00mm；Tinst----安装扭矩=60.00N.m；fstk----锚栓极限抗拉强度标准值=700.00Mpa；As----锚栓应力截面面积=115.0mm2；n----群锚锚栓个数=8；幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：当时当时式中----弯矩设计值（N.m）；----群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；----锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离（mm）；----锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）；----轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）。则Nhsd=17.19KN；NRk,s=As×fstk=80.5KN；NRd,s=NRk,s/γRs,N=43.05KN；取NRd,s=37.0KNNRd,s>=Nhsd锚栓钢材受拉破坏承载力满足要求！B.混凝土锥体受拉破坏承载力　----开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；----单根锚栓或群锚受拉，混凝土实有破坏锥体投影面面积；----间距﹑边距很大时，单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏锥体投影面面积；----边距c对受拉承载力的降低影响系数；----表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数；----荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数；----未裂混凝土对受拉承载力的提高系数；fcu,k----混凝土立方体抗压强度标准值=30.00N/mm2；scr,N----混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距=250.0mm；ccr,N----混凝土锥体破坏，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距=140.0mm；由于是开裂混凝土NoRk,c=3.0×(fcu,k)0.5×(hef-30)1.5=21.60KN；Aoc,N=(scr,N)2=62500mm2；Ac,N=262500.00mm2；ψs,N=0.86；ψre,N=1.00；ψec,N=0.63；ψucr,N=2.44；NRk,c=119.93KN；NRd,c=NRk,c/γRc,N=55.78KN；NRd,c>Ngsd混凝土锥体受拉破坏承载力满足要求！C.锚栓钢材受剪破坏承载力本设计考虑纯剪无杠杆臂状态，锚栓受剪承载力标准值VRk,s按下式计算：则Vhsd=3.08KN；VRk,s=0.5×(π×d2/4)×fstk=53.88KN；VRd,s=VRk,s/γRs,V=26.94KN；VRd,s>Vhsd锚栓钢材受剪破坏承载力满足要求！D.混凝土楔形体受剪破坏承载力----开裂混凝土，单根锚栓垂直构件边缘受剪，理想混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值；----群锚受剪，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；----单根锚栓受剪，在无平面剪力方向的边界影响﹑构件厚度影响或相邻锚栓影响，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；----边距c2/c1对受剪承载力的降低影响系数；----边距与厚度比c１/h对受剪承载力的提高影响系数；----剪力角度对受剪承载力的影响系数；----荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数；----未裂混凝土及锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数；VoRk,c=0.45×dnom0.5*(lf/dnom)^0.2*fcu,k0.5*c11.5=107.62KN；Aoc,V=4.5×c12=632813mm2；Ac,V=(3c1+s2)×h=427500mm2；；ψs,v=0.78；ψh,v=1.23；ψα,v=1.00；ψec,v=0.92；ψucr,v=1.40；VRk,c=89.84KN；VRd,c=VRk,c/γRc,V=49.91KN；VRd,c>Vgsd混凝土楔形体受剪破坏承载力满足要求！E.混凝土剪撬破坏承载力VRd,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值VRk,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值K----锚固深度h_ef对Vrk,cp影响系数；当hef≥60mm时，取K＝2.0VRk,cp=k×NRk,c=239.86KN；VRd,cp=VRk,cp/γRcp=133.26KN；VRd,cp>Vgsd混凝土剪撬破坏承载力满足要求！F.拉剪复合受力承载力拉剪复合受力下，混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：(Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2=0.23≤1锚栓钢材能够满足要求！(Ngsd/NRd,c)1.5+(Vgsd/VRd,c)1.5=0.47<1混凝土能够满足要求！顶部埋件计算(1)荷载计算:由计算结果可得作用于顶部埋件的最大荷载为：PH,x:作用于预埋件的水平荷载设计值:0.491kNPH,y:作用于预埋件的水平荷载设计值:2.058kNPV:作用于预埋件的竖直荷载设计值:-189.70kN(压力)Mx:弯矩设计值:5.09kN.mMy:弯矩设计值:2.16kN.m后置埋件计算:幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004。后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。本工程锚栓受拉力和剪力，由计算结果得：Vgsd:总剪力设计值:Vgsd=2.12kNNgsd:总拉力设计值:Ngsd=0kNMx:弯矩设计值(kN.m):M=2.16kN.mMx:弯矩设计值(kN.m):M=5.02kN.m本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：　　　式中----群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；----群锚受拉区总拉力设计值；----群锚中受力最大锚栓的剪力设计值；----群锚总剪力设计值；----锚栓受拉承载力设计值；----锚栓受拉承载力标准值；----锚栓受剪承载力设计值；----锚栓受剪承载力标准值；----混凝土锥体受拉破坏承载力设计值；----混凝土锥体受拉破坏承载力标准值；----混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值；----混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值；γRs,N----锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.0；γRs,V----锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.0；γRc,N----混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15；γRc,V----混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80；γRcp----混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80；γRsp----混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15；锚栓的分布如下图所示：锚板：X=400.0mm　　　Y=400.0mm锚栓设置：s11=300.0mm　　　s21=300.0mm锚基边距：　　　无边缘效应：c>10*hefA.锚栓钢材受拉破坏承载力h----混凝土基材厚度=800.0mm；混凝土基材等级：强度等级C30；d----锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=12.0mm；do----钻孔直径=14.0mm；df----锚板钻孔直径=14.0mm；h1----钻孔深度=140.00mm；hef----锚栓有效锚固深度=140.00mm；Tinst----安装扭矩=60.00N.m；fstk----锚栓极限抗拉强度标准值=700.00Mpa；As----锚栓应力截面面积=84.62mm2；n----群锚锚栓个数=8；幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：当时当时式中----弯矩设计值（N.m）；----群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；----锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离（mm）；----锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）；----轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）。则Nhsd=7.98KN；NRk,s=As×fstk=59.24KN；NRd,s=NRk,s/γRs,N=31.68KN；取NRd,s=20.0KNNRd,s>=Nhsd锚栓钢材受拉破坏承载力满足要求！B.混凝土锥体受拉破坏承载力　----开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；----单根锚栓或群锚受拉，混凝土实有破坏锥体投影面面积；----间距﹑边距很大时，单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏锥体投影面面积；----边距c对受拉承载力的降低影响系数；----表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数；----荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数；----未裂混凝土对受拉承载力的提高系数；fcu,k----混凝土立方体抗压强度标准值=30.00N/mm2；scr,N----混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距=220.0mm；ccr,N----混凝土锥体破坏，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距=110.0mm；因此处埋件只承受压力，故不考虑混凝土锥体受拉破坏。C.锚栓钢材受剪破坏承载力本设计考虑纯剪无杠杆臂状态，锚栓受剪承载力标准值VRk,s按下式计算：则Vhsd,x=0.16KN；Vhsd,y=0.69KN；Vhsd=0.71KN；VRk,s=0.5×(π×d2/4)×fstk=39.58KN；VRd,s=VRk,s/γRs,V=19.79KN；VRd,s>Vhsd锚栓钢材受剪破坏承载力满足要求！D.混凝土楔形体受剪破坏承载力----开裂混凝土，单根锚栓垂直构件边缘受剪，理想混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值；----群锚受剪，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；----单根锚栓受剪，在无平面剪力方向的边界影响﹑构件厚度影响或相邻锚栓影响，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；----边距c2/c1对受剪承载力的降低影响系数；----边距与厚度比c１/h对受剪承载力的提高影响系数；----剪力角度对受剪承载力的影响系数；----荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数；----未裂混凝土及锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数；　　　因c>10*hef,故无混凝土楔形体破坏。E.混凝土剪撬破坏承载力VRd,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值VRk,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值K----锚固深度h_ef对Vrk,cp影响系数；当hef≥60mm时，取K＝2.0VRk,cp=k×NRk,c=341.16KN；VRd,cp=VRk,cp/γRcp=189.5KN；VRd,cp>Vgsd混凝土剪撬破坏承载力满足要求！F.拉剪复合受力承载力拉剪复合受力下，混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：(Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2=0.16≤1锚栓钢材能够满足要求！(Ngsd/NRd,c)1.5+(Vgsd/VRd,c)1.5=0<1混凝土能够满足要求！顶部埋件计算(2)荷载计算:由计算结果可得作用于顶部埋件的最大荷载为：PH:作用于预埋件的水平荷载设计值:125.45kNPV:作用于预埋件的竖直荷载设计值:75.51kNM:弯矩设计值:0.0kN.m后置埋件计算:幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。本计算主要依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004。后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。本工程锚栓受拉力和剪力，由计算结果得：Vgsd:总剪力设计值:Vgsd=125.45kNNgsd:总拉力设计值:Ngsd=75.51kNM:弯矩设计值(kN.m):M=0kN.m本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：　　　式中----群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；----群锚受拉区总拉力设计值；----群锚中受力最大锚栓的剪力设计值；----群锚总剪力设计值；----锚栓受拉承载力设计值；----锚栓受拉承载力标准值；----锚栓受剪承载力设计值；----锚栓受剪承载力标准值；----混凝土锥体受拉破坏承载力设计值；----混凝土锥体受拉破坏承载力标准值；----混凝土楔形体受剪破坏承载力设计值；----混凝土楔形体受剪破坏承载力标准值；γRs,N----锚栓钢材受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.0；γRs,V----锚栓钢材受剪破坏，锚固承载力分项系数=2.0；γRc,N----混凝土锥体受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15；γRc,V----混凝土楔形体受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80；γRcp----混凝土剪撬受剪破坏，锚固承载力分项系数=1.80；γRsp----混凝土劈裂受拉破坏，锚固承载力分项系数=2.15；锚栓的分布如下图所示：锚板：X=250.0mm　　　Y=720.0mm锚栓设置：s11=110.0mm　　　s21=400.0mm锚基边距：　　　无边缘效应：c>10*hefA.锚栓钢材受拉破坏承载力h----混凝土基材厚度=800.0mm；混凝土基材等级：强度等级C30；d----锚栓杆、螺杆外螺纹公称直径及钢筋直径=14.0mm；do----钻孔直径=16.0mm；df----锚板钻孔直径=16.0mm；h1----钻孔深度=150.00mm；hef----锚栓有效锚固深度=150.00mm；Tinst----安装扭矩=60.00N.m；fstk----锚栓极限抗拉强度标准值=700.00Mpa；As----锚栓应力截面面积=115mm2；n----群锚锚栓个数=8；幕墙后锚固连接设计中的锚栓是在轴心拉力与弯矩共同作用下工作，弹性分析时，受力最大锚栓的拉力设计值应按下列规定计算：当时当时式中----弯矩设计值（N.m）；----群锚中受力最大锚栓的拉力设计值；----锚栓1及i至群锚形心轴的垂直距离（mm）；----锚栓1及i至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）；----轴力N作用点至受压一侧最外排锚栓的垂直距离（mm）。则Nhsd=9.44KN；NRk,s=As×fstk=80.5KN；NRd,s=NRk,s/γRs,N=43.05KN；取NRd,s=37.0KNNRd,s>=Nhsd锚栓钢材受拉破坏承载力满足要求！B.混凝土锥体受拉破坏承载力　----开裂混凝土单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；----单根锚栓或群锚受拉，混凝土实有破坏锥体投影面面积；----间距﹑边距很大时，单根锚栓受拉，理想混凝土锥体破坏锥体投影面面积；----边距c对受拉承载力的降低影响系数；----表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数；----荷载偏心对受拉承载力的降低影响系数；----未裂混凝土对受拉承载力的提高系数；fcu,k----混凝土立方体抗压强度标准值=30.00N/mm2；scr,N----混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界间距=250.0mm；ccr,N----混凝土锥体破坏，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临界边距=140.0mm；由于是开裂混凝土NoRk,c=3.0×(fcu,k)0.5×(hef-30)1.5=21.60KN；Aoc,N=(scr,N)2=62500mm2；Ac,N=217500.00mm2；ψs,N=1.0；ψre,N=1.00；ψec,N=0.71；ψucr,N=2.44；NRk,c=187.51KN；NRd,c=NRk,c/γRc,N=87.21KN；NRd,c>Ngsd混凝土锥体受拉破坏承载力满足要求！C.锚栓钢材受剪破坏承载力本设计考虑纯剪无杠杆臂状态，锚栓受剪承载力标准值VRk,s按下式计算：则Vhsd=125.45/8=15.68KN；VRk,s=0.5×(π×d2/4)×fstk=53.88KN；VRd,s=VRk,s/γRs,V=26.94KN；VRd,s>Vhsd锚栓钢材受剪破坏承载力满足要求！D.混凝土楔形体受剪破坏承载力----开裂混凝土，单根锚栓垂直构件边缘受剪，理想混凝土楔形体破坏时的受剪承载力标准值；----群锚受剪，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；----单根锚栓受剪，在无平面剪力方向的边界影响﹑构件厚度影响或相邻锚栓影响，混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积；----边距c2/c1对受剪承载力的降低影响系数；----边距与厚度比c１/h对受剪承载力的提高影响系数；----剪力角度对受剪承载力的影响系数；----荷载偏心对群锚受剪承载力的降低影响系数；----未裂混凝土及锚区配筋对受剪承载力的提高影响系数；　　　因c>10*hef,故无混凝土楔形体破坏。E.混凝土剪撬破坏承载力VRd,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力设计值VRk,cp----混凝土剪撬破坏时的受剪承载力标准值K----锚固深度h_ef对Vrk,cp影响系数；当hef≥60mm时，取K＝2.0VRk,cp=k×NRk,c=375.02KN；VRd,cp=VRk,cp/γRcp=208.34KN；VRd,cp>Vgsd混凝土剪撬破坏承载力满足要求！F.拉剪复合受力承载力拉剪复合受力下，混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：(Nhsd/NRd,s)2+(Vhsd/VRd,s)2=0.40≤1锚栓钢材能够满足要求！(Ngsd/NRd,c)1.5+(Vgsd/VRd,c)1.5=0.81<1混凝土能够满足要求！