反激式开关电源变压器的
设计
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方法1引言在开关电源各类拓扑结构中，反激式开关电源以其小体积、低成本的优势，广泛应用在高电压、小功率的场合。反激式开关电源设计的关键在于其变压器的设计。由于反激变压器可以工作在断续电流（DCM）和连续电流（CCM）两种模式，因此增加了设计的复杂性。本文考虑到了两种工作模式下的差异，详细介绍了反激变压器的设计方法和步骤。2基本原理DR反激变换器原理图图1Vo反激变压器实际上是一个耦合电感，首先要存储能量，然后再将磁能转化为电能传输出去［1。如图1所示，当开关管T导通时，输入电压V加在变压器初级ri线圈上。由于初级与次级同名端相反，次级二极管D截止，能量储存在初级线圈1中，初级电流线性上升，变压器作为电感运行。当T关断时，励磁电感的电流使r初级和次级绕组电压反向，D导通，储存在线圈中的能量传递给负载。按照电感1线圈中电流的特点，可分为断续电流模式（DCM）和连续电流模式（CCM）。电流波形如图2所示。DCM次级CCM次级初级Ip2Is2Ip1Is1初级Ip2Ip1Is2Is1图2DCM和CCM电流波形DCM为完全能量转换，在开关管开通时，初级电流从零开始逐渐增加，开关管关断期间，次级电流逐渐下降到零。CCM为不完全能量转换，开关管开通时，初级电流有前沿阶梯，开关管关断期间，次级电流为阶梯上叠加的衰减三角波。3设计步骤各项参数的确定反激式开关电源变压器的设计中涉及到很多参数，因此在计算之前必须要明确已知量和未知量。已知参数一般由电源的设计要求和特点来确定，包括：直流输入电压ViP1(V
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示。可知,offfV=fVt—i—ontVD―imin—max1-Doffmax初次级匝数比等于N_V_VD—p=―f=―imin•maxNVV1-Dsoomax初级线圈匝数已由式（1）求出，因此，再根据匝比可得到次级线圈匝数1-DmaxDmaxVN=N-spVmin4）确定初次级电流DCM和CCM模式下电感线圈中电流I、I、I、I含义如图2所示。对p1p2s1s2于初级电流，可知TOC\o"1-5"\h\zPI+IP二f二V-¥p2-D（2）Oi耳imin2maxDCM时，I=0；p1CCM时，设计中通常取I=3I。p2p1将以上两式分别和式（2）联立，可解出DCM和CCM情况下I和I的值,p1p2IprmsG-1)-—p2pl12然后可根据如下公式计算出两种情况下初级线圈中电流有效值：I-1)I+~p2plpl在DCM模式时，上式可以简化为Dmax3I=Iprmsp2同理，对于次级电流，P=VooIs1+Is2(1-D)2maxDCM时，I=0；s1CCM时，I=3I。s2s1解出I和I后，可以根据公式计算出DCM和CCM两种情况下次级线圈电s1s2流有效值I的大小。srms（5）计算初次级线径变压器导线直径由电流有效值和电流密度决定。在计算出初级和次级的电流有效值的基础上，导线直径可根据如下公式计算：其中，d为导线直径（mm）；I为电流有效值（A）；srmsJ为电流密度（A/mm2）。6）计算气隙长度为避免磁芯饱和，通常要在磁回路中加入一个适当的气隙。由电感的电流电压关系式可得反激变压器初级线圈电感量L:pVVD3)L=i——imin_max-pdIf(I-I)Pp2pldt初级线圈电感量和气隙长度有如下关系式[5]：4)1卩NAl二一0_^-egLp式中，l为气隙长度（mm）；gN为原边匝数；pL为原边电感（mH）；pA为磁芯面积（mm2）。e通过（3）（4）式，即可计算出理论上需要的气隙长度。至此，反激变压器的各项主要参数设计完成。4结语本文从反激式开关电源的基本原理出发，介绍了反激变压器的设计方法及各主要参数的计算过程。实际的设计中，可以此为指导，并根据试验数据进行优化和修改，制作出符合要求的变压器。参考文献赵修科.开关电源中磁性元器件[M/OL].[2004-8].■MclymanCW著，龚绍文译.变压器与电感器设计手册[M].第三版.北京:中国电力出版社,2009.沙占友，马洪涛.基于AP法选择高频变压器磁芯的公式推导及验证J].电源技术应用,2011(11).ManiktalaS著,王志强等译.精通开关电源设计[M].北京:人民邮电出版社,2008.张占松,蔡宣三.开关电源的原理与设计[M].修订版.北京:电子工业出版社,2004.
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