酒店设计计算书

前言毕业设计能全面反映我们大学四年知识结构体系的掌握情况。通过本次设计，综合运用所学的理论知识，使我接受到工程师的根本训练；同时，本次设计是我即将步入工作的一次提前热身，因此通过本次设计，我在以下几方面着重培养了自己的能力：调查研究收集资料，查阅资料及一定的阅读中外文献的能力；独立分析和及解决问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 的能力及创新能力；应用有关设计标准，规章及标准的能力；一定的建筑 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 设计，结构设计分析及计算的能力；应用工程软件，并对计算结果进行电算分析的能力；综合技术经济分析比拟能力；工程制图，计算机绘图及编写设计 说明书 房屋状态说明书下载罗氏说明书下载焊机说明书下载罗氏说明书下载GGD说明书下载 的能力。设计要求我们通过各种资料来完成高层建筑的结构选型，结构布置，结构设计及建筑结构施工图的绘制，以稳固对根底知识和专业知识的理解、掌握程度和综合运用的实际能力。在设计过程中涉及到的工程软件：AutoCAD,PKPM,天正等，提高了我们对计算机的运用能力和实际操作能力。在本次毕业设计期间，得到了陈翔老师的悉心指导和大力支持，使毕业设计得以顺利完成，在此 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 示衷心的感谢。由于经验缺乏，理论知识不够扎实，设计中可能会有遗漏和粗心之处，恳请老师批评指正。1建筑设计说明1.1工程概况设计题目：户县大酒店设计批准建筑面积：5650m2建筑层数：5层建筑高度：18.6m结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构建筑物耐久年限：50年建筑防火：设计防火等级为二级，分类为二类建筑抗震：抗震等级为三级，地震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计根本加速度值0.15g1.2设计原始资料气象1.温度：夏季极端最高38℃；冬季极端最低-8℃2.根本风压：0.35KN/m23.根本雪压：0.2KN/m2工程地质条件自然地表下1米内为填土，填土下层5米厚黄土状土，再下为3米厚砂质粘土，再下层为砾石层，地下水位为-5.4米，建筑场地为Ⅱ类场地土，地面粗糙度为B类，各土层的地基承载力标准值如下：黄土壮土fak=100～120kN/m2砂质粘土fak=220～270kN/m2砾石层fak=300～400kN/m21.3建筑平面设计根据本建筑物的使用功能要求，确定采用三跨框架，边跨为7.2米，中跨为6.3米，标准层房间进深为6.3米，开间3.9米，走道宽2.4米，标准层两边客房的卫生间与走道合并设于中跨内，边跨仅做卧室。一层大开间，设为餐厅，另设男女卫生间、储物室及操作室等辅助用房。在一层平面南边离两侧11.4米处各设一道双跑梁式楼梯。二至五层平面布置根本相同，每层楼梯的出口处设一间值班室，其余均为客房。一层餐厅入口设于北面，客房部入口处另设在北面，两处功能分区有隔墙阻隔，不相互干扰。客房入口侧设卫生间，内部为卧室，窗面积较大，利于通风采光。家具布置简单大方，满足人体舒适要求。1.4建筑立面设计本建筑立面采用对称体型，建筑物各部协调统一，形式完整。柱子外侧露出强面，与露出墙面的楼板层形成独特的结构造型。一层餐厅的大门造型别致，门两旁的立柱立面造型独特，给人以耳目一新之感。根据本建筑的建筑功能，一楼餐厅需采用大空间，为不让人产生压抑感及突出餐厅空间的气势，宜适当增大层高。本建筑确定一层层高为4.2米，标准层为客房，层高设为3.6米，稍大于一般住宅层高度，既显得舒适大气，又带给客人宾至如归的享受。楼梯高度等于层高。建筑总高度18.6米。整个立面看起来既豪华大气又独特典雅。总体上，本建筑立面造型符合建筑造型和构图方面的均衡、韵律、比照的规律，并满足适用、经济、美观的要求。1.5建筑剖面设计室内外高差为0.45米，可防止室外流水流入和墙身受潮。根据采光设计标准及结构布置要求，确定标准层房间和楼梯间窗高到框架梁底，主要窗宽为1.8米。走廊两端也设置大窗户以便于空气流通。屋面排水采用有组织外排水方式，用外装塑料空心管作为落水管，屋面 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 找坡2%。1.6土建设计1．墙体±0.000以上均采用M5混合砂浆砌筑，±0.000以下均采用水泥砂浆砌筑。2.门垛厚度一般为130mm。一般门窗均居中，内门内开时内平，外开时居中。3.卫生间楼地面比同层相邻楼地面低20mm。4楼屋面面层材料的选择及构造设计屋面：三毡四油防水层20mm厚水泥砂浆找平150mm厚水泥蛭石保温层120mm厚钢筋混凝土板V形轻刚龙骨吊顶楼面：瓷砖地面〔在卫生间内采用地砖防水楼面〕120mm厚钢筋混凝土板V形轻刚龙骨吊顶2结构设计说明2.1工程地质条件自然地表下1米内为填土，填土下层5米厚黄土状土，再下为3米厚砂质粘土，再下层为砾石层，地下水位为-5.4米，建筑场地为Ⅱ类场地土，地面粗糙度为B类，各土层的地基承载力标准值如下：黄土壮土fak=100～120kN/m2砂质粘土fak=220～270kN/m2砾石层fak=300～400kN/m22.2根底本工程采用柱下独立根底。2.3设计活载荷载标准值屋面：0.2楼面：22.4材料混凝土：根底混凝土C20;垫层素混凝土选用C10一层梁柱混凝土C35;以上各层梁柱混凝土C30钢筋：梁柱纵筋采用Ⅲ级钢筋，箍筋采用Ⅰ级钢筋,根底底板钢筋采用Ⅰ级钢筋2.5构造要求构件主筋混凝土净保护层厚度根底40,梁柱,板20(板厚120)3结构设计计算书3.1工程概况户县大酒店设计，拟建五层，建筑面积约5650平方米，建筑耐久年限为50年，设计防火等级二级，分类为二类。查得房屋所在地的设计地震动参数αmax=0.12，Tg=0.35s，根本雪压S0=0.2KN/m2，根本风压W0=0.35KN/m2，夏季极端最高38℃，冬季最低-8℃。自然地表下1米内为填土，填土下层5米厚黄土状土，再下为3米厚砂质粘土，再下层为砾石层，地下水位为-5.4米，建筑场地为Ⅱ类场地土,地面粗糙度为B类。黄土状土fak=100～120KN/m2,砂质粘土fak=220～270KN/m2，砾石层fak=300～400KN/m2。建筑抗震设防类别为丙类，结构平安等级为二类，抗震设防烈度为7度，设计根本加速度值为0.15g,设计地震分组为第一组，结构抗震等级为框架三级。3.2结构布置及计算简图根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，标准层建筑平面、结构平面布置图分别见图1、图2。主体结构共5层，1层层高4.2米，2-5层层均为3.6米。填充墙采用240mm厚粘土空心砖，窗为铝合金窗，门为木门。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取120mm。主梁截面、次梁截面高度分别按其梁跨度的1/10～1/12和1/12～1/15估计取值，且不应小于400mm,也不大于梁截面净跨的1/4，框架梁宽度可取梁截面高度的1/3～1/2,且不小于250mm,同时应保证梁截面高宽比不大于4，估算梁截面尺寸和各层梁、柱和板的混凝土强度等级见表3.1。其设计强度：表3.1梁截面尺寸〔mm〕及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁〔b×h〕纵梁〔b×h〕次梁〔b×h〕边横梁中横梁LL-1LL-2LL-3LL-42～5C30300×600300×700300×700250×500200×300250×500250×3001C35300×600300×700300×700250×500200×300250×500250×500柱截面尺寸可根据式和估算。查表可知该框架柱轴压比限值为=0.9，N为柱组合的轴压力设计值，F为按简支状态计算的柱的负载面积，gE为折算在单位面积上的重力荷载代表值，可近似取12-15KN/m2,为考虑地震作用组合后柱轴压力的增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2，n为验算截面以上楼层层数，AC为柱截面面积。本处各层的重力荷载代表值近似取14KN/m2.由图2可知边柱和中柱的负载面积分别为7.8×3.15㎡和7.8×6.75㎡。由式得第一层柱截面面积为边柱中柱如柱截面取正方形，那么边柱和中柱截面高度分别为400mm和500mm.根据上述结果并综合考虑其它因素，本设计柱截面尺寸取值如下：1层600mm×600mm2～5层500mm×500mm根底选用柱下独立根底，根底埋深取2米。框架结构计算简图如图3.3～3.4所示。梁轴线取直板底，2～5层柱高即为层高，底层柱高取4.2+1.0=5.2m图3.1建筑平面布置图图3.2结构平面布置图图3.3纵向框架计算简图图3.4横向框架计算简图3.3重力荷载计算屋面及楼面的永久荷载标准值屋面〔不上人〕：30mm厚细石混凝土保护层KN/m2三毡四油防水层0.4KN/m220mm厚水泥砂浆找平20×0.02=0.4KN/m2150mm厚水泥蛭石保护层KN/m2120mm厚钢筋混凝土板KN/m2V形轻刚龙骨吊顶0.251KN/m2合计：5.46KN/m21～5层楼面：瓷砖地面〔包括粗砂打底〕0.55KN/m2120mm厚钢筋混凝土板KN/m2V形轻刚龙骨吊顶0.25KN/m23.8KN/m2屋面及楼面可变荷载标准值不上人屋面均布活荷载标准值0.50KN/m2楼面活荷载标准值2.0KN/m2屋面雪荷载标准值0.2KN/m2梁、柱重力荷载计算表3.2梁柱重力荷载标准值层数构件b/mh/m/()G/()/n/1～5边横梁0.3251.053.785.716344.736中横梁0.3251.054.5686.68241.264纵梁0.30.7-0.12251.053.785.428571.536LL-10.25251.052.494614209.475LL-20.2251.050.9452.2252654.668LL-30.250.5-0.12251.052.4945.714199.001LL-40.25251.051.1812.2251436.7961柱0.60.6251.059.455.2321526.1922～5柱0.50.5251.056.563.632730.83.3.4墙、门窗重力荷载计算墙体为240mm粘土空心砖，南立面墙为玻璃幕墙，其他外墙面为水磨石墙面，内墙面20mm后抹灰。内墙为粘土空心砖，两侧均为20mm厚抹灰。按墙体材料容重标准值及材料设计厚度计算。窗均为铝合金窗，门为木门。重力荷载代表值集中于各楼层标高处的重力和在代表值计算结果见以下图：图3.5各质点的重力荷载代表值3.4框架侧移刚度计算a.横向框架侧移刚度计算框架结构的侧向刚度过小，水平位移过大，将影响正常使用；侧向刚度过大，水平位移过小，虽满足使用要求，但不满足经济性要求。因此，框架结构的侧移刚度宜适宜，一般以使满足结构层间位移限值为宜。标准规定，按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层高之比△u/h宜小于框架结构的层间位移角限值[△u/h]，即1/550。〔h为层高〕。〔附：层间位移角限值确实定原那么，一是保证主体结构根本处于弹性受力状态。即防止混凝土墙、柱构件出现裂缝，同时将混凝土梁等楼面构件的裂缝数量、宽度和高度限制在标准允许范围内。二是保证填充墙、隔墙和幕墙等非结构构件的完好，防止产生明显损伤。如果不满足以上限制，那么可增大构件尺寸或提高混凝土强度等级。〕梁的线刚度ib=ECIb/l。其中Ec为混凝土弹性模量；l为梁的计算跨度；Ib为梁截面惯性矩，对本设计的现浇楼面，中框架梁Ib可近似取2.0I0，边框架梁Ib取1.5I0，其中I0为梁矩形局部的截面惯性矩。柱的线刚度ic=EcIc/l，其中Ic维柱的截面惯性矩，h为框架柱的计算高度。柱的侧移刚度D值按下式计算：D=αc·12ic/h2式中αc为柱侧移刚度修正系数，可从书上查得。横梁和柱的线刚度计算过程见表3.3,框架柱侧移刚度值见表3.4，表3.5，表3.6。表3.3横梁、柱线刚度计算表类别层次Ec/(N/mm2)b×h/mm×mmI0/mm4/mmEcI0/l/N·mm1.5EcI0/l/N·mm2EcI0/l/N·mm边横梁13.15×104300×6005.4×10963002.7×10104.05×10105.4×10102～53×104300×6005.4×10963002.571×10103.857×10105.142×1010中横梁13.15×104300×7008.576×10972003.752×10105.627×10107.504×10102～53×104300×7008.57×10972003.573×10105.360×10107.146×1010柱13.1×104600×6001.08×10852006.542×1010——2～53×104500×5005.208×10936004.34×1010——表3.4中框架柱侧移刚度D值()层次边柱〔10根〕中柱〔10根〕10.8250.469136161.9720.6221805821.2150.378151832.9020.592237923～51.1850.372149492.8310.58623552表3.5边框架柱侧移刚度D值()层次A-1,A-8,D-1,D-8B-1,B-8,C-1,C-810.6190.427123971.4790.5691652020.9110.313125752.1770.521209433～50.8890.308123631.0620.34713936表3.6楼梯间框架柱侧移刚度D值()层次B-3,B-6A-3,A-611.5600.579168030.4130.3781097422.2950.534214730.6070.23393603～52.2390.528212250.5920.2299184将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度，见表3.7表3.7横向框架层间侧移刚度()层次12345487962585488585488585488551024由表7可见，=487962/585488=0.833＞0.7，故该框架为规那么框架。3.5横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算a.横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算(1)横向自振周期计算荷载计算：结构顶点的假想侧移见表3.8表3.8结构顶点的假想侧移表层号58324.858234.855510240.01490.259949817.9118052.765510240.03280.24539817.9127870.675510240.05060.212229817.9137688.585854880.06440.161619758.0547446.6254879620.09720.0972结构自振周期按顶点位移法，考虑填充墙港督对于`框架结构的影响，取折减系数，所以结构根本自振周期为。(2)水平地震作用及楼层地震剪力作用本建筑结构高度不超过40m,质量和刚度沿高度分布比拟均匀，变形以剪切为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值即所以应考虑顶部附加水平地震作用顶部附加水平作用系数各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算见表9表3.9各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次519.68234.85161403.060.2861220.81220.8416.09817.91157086.530.272818.62039.4312.49817.91121742.060.211635.02674.428.89817.9186397.590.150451.43125.815.29758.0550741.830.089264.83390.6各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图3.6。图3.6水平地震作用及楼层地震剪力(3)水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按(△u)i=Vi/∑和计算，计算过程见表3.10，表中还计算了各层的层间位移角。表3.10横向水平地震作用下的位移验算层次51220.85510242.2236001/162242039.65510243.7036001/97332674.45510244.8536001/74223125.85854885.3436001/67413390.64879626.9552001/748由上表可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，其值为1/674＜1/550，满足要求〔其中=1/550可查表得到〕。〔4〕水平地震作用下框架内力计算以KJ5横向框架内力计算为例。层间剪力取自表3.9，各柱反弯点高度比按y=yn+y1+y2+y3确定，其中yn由表可查得。本设计中需要修正底层柱和第２层柱。梁线刚度取自表3.3。表3.11　边柱端弯矩及剪力计算层次边　　　柱53.61220.85510241494933.121.1850.3642.9676.3143.62039.45510241494955.331.1850.4589.63109.5533.62674.45510241494972.561.1850.46120.16141.0623.63125.85854881518381.061.2150.51148.83142.9915.23390.64879621361694.610.8250.62305.02186.95表3.12中柱端弯矩及剪力计算层次中　　　柱53.61220.85510242355252.182.8310.4482.65105.1943.62039.45510242355287.172.8310.49153.77160.0433.62674.455102423552114.312.8310.50205.76205.7623.63125.858548823792127.022.9020.50228.64228.6415.23390.648796218058125.481.9720.65424.12228.37表3.13梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力边柱N中柱N576.3144.026.319.1061.1761.177.216.99-19.102.114152.47101.566.340.32141.13141.137.239.20-59.423.233230.69150.456.360.50209.08209.087.258.08-119.925.652263.15181.786.370.62252.62252.627.270.17-190.546.11335.78191.256.376.68265.76265.767.273.82-267.228.96水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图3.7所示。图3.7水平地震作用下框架内力图3.6竖向荷载作用下框架结构的内力计算横向框架内力计算a.计算单元取KJ5横向框架进行计算，计算单元宽度为7.8米，如图3.8所示，由于房内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载那么通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线和柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图3.8KJ5横向框架计算单元图3.9恒载作用下KJ5框架计算简图〔对称结构〕图3.10活载作用下KJ5框架计算简图〔对称结构〕b.荷载计算(1)恒载计算上图中，q1,q2代表横梁自重，为均布荷载形式，第五层q1=3.78KN/m,q2=4.568KN/mq2和q2’分别为房间传给横梁的矩形和梯形荷载，由图所示几何关系可得q2=5.46×3.0=16.38KN/m,q2’=5.46×1.5=8.19KN/mP1,P2分别为由边纵梁，中纵梁传给柱的恒载，它包括梁自重，楼板重和女儿墙重力荷载，计算如下P1=3×3.15×5.46+3.78×6+3.78×6.3/2+15×0.25×0.4×6=95.18KNP2=〔3×3.15+2.4×1.5×2+1.5×1.5/2+3.3/2×1.5/2〕×5.46+3.78×6+3.78×6.3/2+0.945×1.2×2+1.181×1.2×2=143.56KNP3=〔3×1.2+1.5×0.75〕×5.46+3.78×6+4.568×2.4=79.16KN集中力矩M1=P1e1=95.18×〔〕/2=9.518KN·mM2=P2e2=143.50×〔〕/2=14.35KN·mM3=P3e3=79.16×〔〕/2=7.916KN·m对二—四层，q1包括里梁自重和其上横梁自重，为均布荷载q1=3.78+3.75×3.0=15.03KN/m,q1,=4.568+3.75×3.0=15.82KN/mq1,,=4.568KN/mq2=3.8×3=11.4KN/m,q2,=3.8×1.5=5.7KN/mP1=1.5×6.3×3.8+3.78×6+3.78×6.3/2+3.75×(2.5××1.8×2)+0.4×1.5×1.8×2=83.34KNP2=[1.5×6.3+3×2.4+(1.5+1.65)×0.75×3.8+3.78×6+3.78×6.3/2+0.945×2.4/2+1.181×2.4/2+3.75×2.5×3.3]=140.32KNM1=P1e1=83.34×〔〕/2=8.334KN·mM1=P1e1=140.32×〔〕/2=14.032KN·m对一层q1=15.03KN/m,q1,=15.82KN/m,q1,,=4.568KN/mq2=11.4KN/m,q2,=5.7KN/mP1=83.34KN,P2=140.32KNM1=P1e1=83.34×〔〕/2=12.501KN·mM1=P1e1=140.32×〔〕/2=21.048KN·m(2)活载计算对五层q2=2×3=6KN/m,q2,=2×1.5=3KN/mP1=3×3.15×2=18.9KN,P2=〔3×3.15+2.4×3+1.5×1.5/2+1.65×0.75〕×2=38.0KN·mM1=P1e1=18.9×0.1=1.89KN·mM1=P1e1=38.025×0.1=3.80KN·m同理在屋面雪荷载作用下q2=0.6KN/m,q2,=0.3KN/mP1=1.89KN,P2=3.80KN,M1=0.189KN·m,M2=0.380KN·m对二—四层q2=6KN/m,q2,=3KN/m,P1=18.9KN,P2=38.0KN,M1=1.89KN·m,M2=3.80KN·m对一层q2=6KN/m,q2,=3KN/m,P1=18.9KN,P2=38.0KN,M1=18.9×0.15=2.835KN·m,M2=3.80×0.15=5.7KN·m将以上计算结果汇总，见表3.14～3.15。表3.14横向框架横载汇总表层次53.784.568—16.388.1995.18143.509.5214.352～415.0315.824.56811.45.783.34140.328.3314.03115.0315.824.56811.45.783.34140.3212.5021.05表3.15横向框架活载汇总表层次56〔0.6〕3〔0.3〕18.9〔1.89〕38.0〔3.80〕1.89〔0.189〕3.80〔0.380〕2～46318.938.01.893.8016318.938.02.845.7c.内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。弯矩计算过程如以下图3.11，所得弯矩如以下图3.12，梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而成，计算柱底轴力还需考虑柱的自重。如表3.16和表3.17所列。〔a〕恒载作用下弯矩计算〔b〕活载作用下弯矩计算图3.11竖向荷载作用下弯矩二次分配计算图图3.12竖向荷载作用下弯矩图表3.16恒载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱563.5036.10-2.93060.5766.4336.10155.75179.38246.03269.66483.2555.07-4.34078.9187.5955.07341.63365.25552.64576.27383.2555.07-4.20079.0587.4555.07527.64551.27859.11882.73283.2555.07-4.29078.9687.4555.07713.57737.191165.671189.29183.2555.07-4.45078.887.7055.07899.33948.471472.381521.52表3.17活载作用下梁端剪力及柱轴力层次弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱==518.9(1.89)7.2(0.72)-1.16(0.04)017.74(1.93)20.06(1.85)7.2(0.72)36.64(3.82)65.26(6.37)418.97.2-0.60(-0.75)018.3(18.15)19.5(19.65)7.273.84(40.87)130.02(71.22)318.97.2-0.66018.2419.567.2110.98(78.01)194.78(135.98)218.97.2-0.67018.2319.577.2148.11(115.14)259.55(200.75)118.97.2-0.73018.1719.637.2185.18(152.21)324.38(265.58)横向框架内力组合a.结构抗震等级本工程为三级抗震框架。b.框架梁内力组合。结构考虑了三种地震组合，即各层梁的内力组合结构见表１８，表中两列中的梁端弯矩M为经过调整过的弯矩〔调幅系数取０．８〕表3.18框架梁内力组合表层次截面位置内力→←1AM-53.82-12.61±317.70255.65-363.87-85.27-82.24187.12V78.8018.1780.750.41178.87124.55120.00B左M-76.25-16.26191.00-219.1967.31-119.20-114.26V87.7019.63±80.75188.6910.24138.03132.72B右M-50.82-7.06±265.44209.89-307.72-75.67-70.87161.91V55.077.273.73-21.63166.2581.5476.16跨间AB256.8671.54BC218.04218.082AM-54.04-12.70±263.20202.27-311.30-85.65-82.63186.19V78.9618.2370.6011.82167.85124.83120.27B左M-75.68-16.10181.60-252.82101.30-118.27-113.36V87.5419.57±70.60177.2821.26137.75132.45B右M-52.51-7.46±252.38195.45-296.69-78.35-73.46162.19V55.077.270.11-17.63137.3181.5476.16跨间AB204.62142.8BC203.89203.893AM-54.76-12.86±233.01172.11-282.26-86.79-83.72172.35V79.0518.2461.0422.48157.38124.96120.40B左M-75.91-16.18151.57-223.3872.18-118.66-113.74V87.4519.56±61.04166.6231.73137.62132.32B右M-52.35-7.40±210.65154.94-255.83-78.07-63.91146.75V55.077.258.51-4.81124.5081.54跨间AB180.1786.12BC163.35163.354AM-54.92-13.25±150.8891.72-202.50-87.39-84.45144.48V78.9118.339.9445.69133.95124.83120.31B左M-76.82-16.26100.75-174.6921.78-119.97-114.95V87.5919.5±39.94143.4255.15137.75132.41B右M-51.73-7.46±140.0186.60-186.42-77.30-166.52120.52V55.077.238.8916.87102.8281.5476.16跨间AB121.6664.97BC94.9194.915AM-36.30-9.95(-2.10)±77.1541.61-108.84-58.96-57.49115.15V60.5717.74(1.93)19.0841.6883.8599.5197.52B左M-51.07-15.79(-1.89)43.03-88.77-4.86-84.73-83.39V66.4320.06(1.85)±19.0889.7947.62109.74107.8B右M-25.93-8.52(-0.95)±59.8134.55-82.08-43.53-43.0482.39V36.107.2(0.72)16.6118.8455.5455.9453.4跨间AB115.9285.66BC35.6735.67以第一层和第二层的AB和BC跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内里的组合方法。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算，求胯间最大正弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。一层AB跨左震：q1=1.2×〔15.03+11.4〕+1.2×0.5×6=35.32KN/mVA=—〔340.87+292.25〕/6.3+1/2×35.32×6.3=10.76KN＞0X=10.67/35.32=0.3Mmax=340.87+10.67××35.32×0.32=342.48KN·mrREMmax=0.75×342.48=256.86KN·m右震：VA=〔485.16+89.75〕/6.3+0.5×35.32×6.3=202.51KNX=202.51/35.32=5.73,Mmax=-363.87/0.75+202.51××5.732=95.39rREMmax=71.54KN·mBC跨左震：q1=1.2×15.82=18.98KN/m〔右震〕p=(3.75×3.0×2.4+4.568×2.4)×1.2+3×2.4×0.5×1.2=196.8KNVA=0+0.5×18.98×6.3+196.8=316.37KNX=316.37/18.98=16.67＞6.3Mmax=1.3MEK-1.0MGK=1.3×265.44-(50.82+0.5×7.06)=290.72KN·mrREMmax==0.75Mmax=218.04KN·m二层AB跨左震q1=1.2×(15.03+11.4)+1.2×0.5×6=35.32KN/mVA=-(269.69+337.09)/6.3+0.5×35.32×6.3=14.9＞0X=14.9/35.32=0.42rREMmax=0.75×〔269.69+14.9××35.32×0.422〕=272.83KN·m右震VA=(171.91+135.07)/6.3+0.5×35.32×6.3=159.98KNX=159.98/35.32=4.53,Mmax=171.91+159.98××4.532=190.40KN·mrREMmax=0.75×190.40=142.8KN·mBC跨左震：VA=0+0.5×18.98+196.8=316.37KN〔右震〕Mmax=1.3MEK-1.0MGK=1.3×252.38-(52.51+0.5×7.46)=271.85KN·mrREMmax=0.75×271.85=203.89KN·m表3.19横向框架A柱弯矩和轴力组合表层次截面内力→←5柱顶M35.6810.55〔2.43〕76.31-41.03107.7758.9657.80107.77-41.0358.96N155.7536.64〔3.82〕19.10123.27160.52246.90238.20160.52123.27246.90柱底M-30.51-7.99〔-5.45〕±42.9211.94-71.76-49.18-47.80-71.7611.94-49.18N179.3836.64〔3.82〕19.10144.54181.78278.80266.55184.78144.54278.804柱顶M29.846.70〔7.86〕109.55-76.42137.2046.9845.19137.20-76.4246.98N341.6373.84〔40.87〕59.42267.92383.79535.04513.33383.79267.92535.04柱底M-30.05-7.1±89.6357.15-117.63-47.67-46.00-117.6357.15-47.67N365.2573.84〔40.87〕59.42289.18405.05566.93541.68405.05289.18566.933柱顶M30.057.1141.06-114.45178.9647.6746.00178.96-114.4547.67N57.64110.98〔8.01〕119.92419.26668.70823.29788.54668.70419.26823.29柱底M-30.81-7.27±120.1691.90-158.03-48.86-47.15158.0391.90-48.86N551.27110.98〔78.01〕119.92441.95691.38855.19816.90691.38441.95855.192柱顶M28.396.72142.99-118.23179.1945.0543.48179.19-118.2345.05N713.57148.11〔115.1〕190.54542.13938.461111.431063.64938.46542.131111.4柱底M-29.32-6.86±148.83123.34-186.22-46.44-44.79-186.22123.34-46.44N737.19148.11〔115.14190.54564.81961.131143.321091.98961.13564.811143.31柱顶M25.456.07186.95-167.08221.7740.4339.04221.77-167.0840.43N899.33185.18〔152.2〕267.22658.511214.331399.281338.451214.33658.511399.2柱底M-12.73-3.04±305.02303.54-330.90-20.23-19.53-330.96303.54-20.23N948.47185.18〔152.2〕267.22705.681261.501465.611397.421261.50705.681465.6表3.20横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底232.44243.57226.39287.84211.27413.63668.70691.38938.46961.131214.331261.50表3.21横向框架A柱剪力组合层次→←5-18.44-5.15〔-2.19〕±33.1216.67-56.52-30.04-29.344-16.64-3.83〔-4.16〕±55.3342.05-80.23-26.02-25.333-16.91-3.99±72.5660.90-99.46-26.82-25.882-16.03-3.77±81.0671.30-107.84-25.41-24.511-7.34-1.75±94.6196.16-112.92-11.66-11.26表3.22横向框架B柱弯矩和轴力组合表层次截面内力→←5柱顶M-17.08-5.28〔-1.19〕105.19-118.4786.65-28.34-27.89-118.4786.65-28.34N246.0365.26〔6.37〕±2.11226.35222.24397.42386.6226.35222.24397.40柱底M10.563.85〔2.87〕±82.6591.38-69.7918.1118.0691.38-69.7918.11N269.6665.26〔6.37〕±2.11247.62243.50429.33414.96247.62243.50429.304柱顶M-6.76-3.49〔-3.82〕160.04-163.84197.64-12.62-13.00197.64197.64-12.62N552.64130.〔71.22〕±3.23532.57526.28876.12845.20526.28526.28876.08柱底M7.713.58±153.77158.48-141.313.9914.26158.48-141.3813.99N576.27130.02〔71.22〕±3.23553.84547.54908.02873.5553.84547.54907.983柱顶M-7.71-3.58205.76-223.17204.87-13.99-14.26-223.11204.87-13.99N859.11194.78〔135.98〕±5.65895.89884.141354.61303.62895.89884.141354.58柱底M7.953.67±205.76223.38-204.6014.4014.68223.38-204.6014.40N882.73194.78〔135.98〕±5.65918.57906.821386.51331.97918.57906.821386.472柱顶M-6.97-3.32228.64-246.07229.50-12.73-13.01-246.07229.50-12.73N1165.67259.55〔200.75〕±6.11221.751209.061833.21762.171221.751209.061833.20柱底M5.252.98±228.64244.26-231.3210.0710.47244.26-231.3210.07N1189.29259.55〔200.75〕±6.11244.421231.731865.091790.521244.421231.731865.091柱顶M-5.48-2.83228.37-224.12293.29-10.23-10.54293.29293.29-10.23N1472.38324.38〔265.58〕±8.961551.281531.642312.092220.991531.641531.642312.09柱底M2.741.42±424.12444.40-437.775.125.28444.40-437.775.12N1521.52324.38〔265.58〕±8.961597.461578.822378.432279.961597.461578.822378.43表3.23横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底220.58291.30246.19286.16211.27555.5895.89918.571221.751244.421550.281597.46表3.24横向框架B柱剪力组合层次→←57.682.54(1.13)±52.1866.07-49.2512.9112.7744.021.96(2.06)±87.17101.47-97.177.397.5734.352.01±114.31131.77-120.857.888.03243.7523.391.75±127.07144.71-136.016.336.52247.5811.580.82±125.48140.69-136.632.953.04239.623.7截面设计框架梁表3.25框架梁纵向钢筋计算表层次截面实配钢筋5支座A-90.34803473418〔1017〕1.000.36B左-68.96803361418〔1017〕1.500.24AB跨间124.29752418〔1017〕0.36支座B右-69.83535305418〔1017〕1.000.20BC跨间39.07126418〔509〕0.204支座A-172.95942906420〔1256〕1.000.56B左-143.05942742420〔1256〕1.000.56AB跨间128.44815420〔1256〕0.56支座B右-163.74628721420〔1256〕0.670.47BC跨间96.43380420〔1256〕0.313支座A-247.5412561297420〔1256〕0.800.93B左-186.631256978420〔1256〕1.000.74AB跨间181.821154420〔1256〕0.74支座B右-228.379421006420〔1256〕0.750.63BC跨间160.09667420〔1256〕0.472支座A-274.2712561437620〔1884〕0.800.93B左-213.7112561214420〔1256〕1.000.74AB跨间203.93989420〔1256〕0.74支座B右-266.409421174420〔1256〕0.750.63BC跨间197.80824422〔1520〕0.471支座A-308.6312561618620〔1884〕0.671.11B左-169.241256887420〔1256〕1.330.56AB跨间252.371211420〔1256〕0.74支座B右-263.719421162420〔1256〕0.750.63BC跨间208.28814422〔1520〕0.47×=1\*GB3①表中V为换算至支座边缘处的梁端剪力。表3.26框架梁箍筋数量计算表层次截面rREV/KN/KN梁端加密区非加密区实配钢筋ASV/S实配钢筋5A,BL115.15484.77＞rREV0.09双肢8＠100双肢8＠200BR82.39570