高层外墙脚手架搭设方案

江苏大力建设集团 目 录 一、编制依据 2 二、 工程 路基工程安全技术交底工程项目施工成本控制工程量增项单年度零星工程技术标正投影法基本原理 概况 2 三、脚手架设置 2 四、悬挑式钢管外脚手架计算 4 五、落地式钢管脚手架计算 14 六、脚手架组架构造 24 七、脚手架搭设、使用、拆除的规定 25 1 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 一、编制依据 1、《赣榆县中基.尚海花园一期工程施工图纸》 2、《赣榆县中基.尚海花园一期工程施工组织设计》 3、《施工现场文明达标管理规定》 4、《建筑施工安全检查 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 》(JGJ59-99) 5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) 6、《建筑施工高出作业安全技术规范》(JGJ80-91) 7、现行《建筑施工规范大全》 8、国家现行安全管理规定及其他相关国家及地方法律法规 9、中基.尚海花园施工现场 二、工程概况 拟建的中基.尚海花园一期工程位于赣榆县新城区，总建筑面积为41254.23平方米，共6幢建筑，其中6#、7#、8#楼建筑结构形式为框剪结构，地下一层，地上十八层，9#、10#、11#楼为砖混结构，地上6层。本 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 主要针对6#、7#、8#楼进行设计。 三、脚手架设置 1、6#楼:本工程建筑物高度为53.6米，总高度为62.3 米，室内外高差为0.3米，脚手架搭设高出建筑物1米，则脚手架应搭设: 62.3+0.3+1=63.6米 本工程外墙脚手架设置如下: -0.300~10.100m(室外地坪~四层底板)为落地式双排钢管外脚手架，脚手架净高度为10.4m; 10.100~27.500m(四层底板~十层底板)为第一节悬挑式双排钢管外脚手架，脚手架净高度为17.4m; 27.500m~44.900m(十层底板~十六层底板)为第二节悬挑式双排钢管外脚手架，脚手架净高度为17.4m; 2 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 44.900m~63.300m(十六层底板~高出建筑物1米)为第三节悬挑式双排钢管外脚手架，脚手架净高度为18.4m。 2、7#楼:本工程建筑物高度为54.00m，总高为63.1米，室内外高差为0.300米，脚手架搭设高出建筑物1米，责脚手架应搭设: 63.1+0.3+1=64.4米 本工程外墙脚手架设置如下: -0.800m~18.000m(室外自然地坪~7层底板) 为落地式双排钢管扣件外脚手架，脚手架净高度为18.8米; 18.000m~36.000m(七层底板~十三层底板)为第一节悬挑式钢管外脚手架，脚手架净高度为18.0米; 36.000m~56.000m(十三层底板~柱装饰位置)为第二节悬挑式钢管外脚手架，脚手架净高度为20米; 56.000m~64.1m(钢结构位置局部设置)为第三节悬挑式钢管外脚手架，脚手架净高度为8.1米; 3、8#楼:本工程建筑物高度为53.6米,总高63.3米，室内外高差1.30米，脚手架搭设高出建筑物1米，则脚手架应搭设: 63.3+1.3+1=65.6米 本工程外墙脚手架设置如下: -1.300m~17.400m(室外地坪~七层底板)为落地式双排扣件钢管外脚手架，脚手架净高度为18.7m; 17..400m~34.800m(7层底板~十三层底板)为悬挑式双排钢管外脚手架，脚手架净高度为17.4m; 34.800m~54.600m(十三层底板~高出女儿墙1m)为悬挑式双排钢管外脚手架，脚手架净高度为19.8m; 54.600m~64.300m(屋面~建筑物顶部)为局部悬挑式双排钢管外脚手架，脚手架净高度为9.7m。 #中基.尚海花园6#、7#、8#楼工程准备在以上相应部位处预埋16槽钢，搭设悬挑脚手架，落地式脚手架搭设高度最高为18.8米，悬挑式脚手架搭设高度最高为 3 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 20米。搭设为双排钢管外脚手架，钢管为ø48×3.5。 四、悬挑式钢管外脚手架计算(最大搭设高度为20米) 立杆纵距为 l=1.5m 立杆横距为 b=1.2m 脚手架步距为 h=1.5m (每层两步) 脚手架与建筑物主体结构连接点的位置为2步3跨，即: L=3l=4.5m。 竖向间距H=2h=3m，水平间距 2钢管ø48×3.5 截面积为 A=489mm 1 33截面抵抗矩 W=5.08×10 mm 44惯性矩 I=12.19×10 mm 回转半径 i=15.8 mm 每米重量为 3.84Kg/m 2钢材抗压强度 f=0.205KN/mm c 脚手架悬挑处采用在剪力墙底部预留200×100 mm孔洞，数量按纵距1.5 m布 #置，孔洞内穿安16槽钢，槽钢用已预埋在板面上的3道Φ20钢筋固定。悬挑的槽 钢端部采用钢管斜支撑，撑在下层楼面上(焊在预埋钢板上)并用钢丝绳斜拉至上 层梁上(上层梁预留塑料管以利钢丝绳穿孔)。 #16槽钢 h=160mm b=65mm 2截面积 S=25.15cm， 理论重量 19.74 kg/m。 3 Wx = 116.8 cm 截面系数 4惯性矩 Ix = 934.5 cm 惯性半径 I = 6.10 cm 脚手架外侧满挂密目网，挡风面积(An)按迎风面积(Aw)计，挡风系数Ф=1。 2按设计提供的基本风压 W=0.5KN/M计算 0 根据以上条件，计算本工程脚手架搭设荷载(按组合风荷载计算) 1、恒载标准值 查表5-14 4 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 G= H(g+ g)+n?la?g K ik1k31k2 (n为同时存在的作业层数，结构作业n=1，装修作业n=2) 111根据建筑施工手册查表5-7 当h=1.5 b=1.2 l=1.5 q= 0.13 KN/m (中)(每米架高构架基本结构杆部件自重计算基数) k1 q= 0.1225 KN/m (边) k q= 0.107 KN/m (角) k 单排或双排脚手架只有边立杆和角立杆，所以q取0.1225(较大值)计算。 k 查表5-14 (有护栏) q= 0.4509 KN/m(每米立杆纵距计的作业材料自重计算基数) k2 查表5-15 2q= 0.0768 KN/m(每米架高计算立面整体拉结杆件和防护材料的自重计算数) k3 H= 20 m ǐ 结构作业:G= 20(0.1225+0.0768)+1×1.5×0.4509 K = 4.66KN 装修作业:G= 18(0.1225+0.0768)+2×1.5×0.4509 K = 5.34KN 2、活载 Q K 结构作业: Q=2.7 KN K 装修作业 : Q=3.6 KN K 3、风载(按搭设最高一节计算，是从43.6米搭设到64.2米) 查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中表7.2.1 地面粗糙类别取C，则用内插法求出风压高度变化系数 μ 43.6米，取1.1732 z μ 64.2米，取1.392 z μ取中值，μ=(1.1732+1.392)/2 = 1.2826 zz 风载:W= La??w ,k k 风压标准值:ω =0.7 ?μ?μ?ω(钢管脚手架风振系数β=1) KSZOΖμ取0.8 (风荷载体型系数，查GB50009-2001中表7.3.1) S 5 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 2W取0.5KN/m (基本风压) O μ取1.2826 (风压高度变μ系数) Z 2?ω = 0.7 ×0.8×1.2826×0.5 = 0.359KN/m K 2 W= 1.5 ×1×0.359 = 0.538 KN/m k 4、轴心力设计值 N′= 1.2(N + N) GKQK 结构作业时: N′= 1.2(4.66+2.7)= 8.83 KN 装修作业时: N′= 1.2(5.34+3.6)= 10.73 KN 5、风荷载弯矩 M W 2 M= 0.12?q?h W w 2 = 0.12×0.538×1.5 = 0.145 KN.M ,,6、组合风荷载的分项系数 = 1.1705(受弯) m ,, = 1.5607(轴心受压) m7、确定轴心受压杆件的稳定系数φ L,L=μ?h ; ,,0i 查表5-20 μ= 1.53 L= M?h = 1.53×1500 = 2295 0 λ= L /i = 2295/15.8 = 145.25 0 用插入法计算φ 当λ= 145， φ=0.328; λ= 146， φ=0.324; 6 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 ?λ= 145.25， φ=0.327。 MN8、立杆计算:+?f ,,AW 组合风荷时，立杆验算截面处的轴心力设计值 N′= 1.2(N + N) GKQK 用于结构作业时:N′= 1.2(4.66+2.7)= 8.83 KN 用于装修作业时:N′= 1.2(5.34+3.6)= 10.73 KN φ =0.327 2A =489 mm 6Mw =0.145 KN.m =0.145×10 N.mm 33W =5.08×10 mm MN+?f ,,AW 结构作业时 36，，，，8.83100.14510，，2,55.22，28.54,83.76，f,205N/mm ，,,,,30.327489，5.0810，，，，， 装修作业时 36，，，，10.73100.14510，，2,67.1，28.54,95.65，f,205N/mm ，,,,,30.327489，5.0810，，，，， 立杆单肢符合 要求 对教师党员的评价套管和固井爆破片与爆破装置仓库管理基本要求三甲医院都需要复审吗 。 9、连墙点抗风强度稳定性计算(连墙件采用预留钢管扣件连接) N= Nw + Ns l Nw :风荷载引起的连墙件轴压力设计值 2Sw :连墙件作用面积 = 4.5×3.7 = 16.65m Nw = 1.4?Sw?ω = 1.4×16.65×0.359 = 8.37KN k Ns = 3 KN ?N=11.37 KN l 7 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 311.3710，N22强度验算: ==23.25 N/mm 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 原理，由斜拉杆与水平梁式杆件组成的单跨梁体系的杆件 内力和有斜支杆与水平梁式杆件组成的单跨梁体的相应杆件的内力，在数值上相等、 仅符号相反。 利用表5-33上拉下支式杆检体系的内力计算公式进行计算。 AC1.2tg ,,,,0.324AB3.7 , ？,,17.97 用于装修时轴心受压为10.73KN = 3.476 KN ？R,F,tg,,10.73，0.324A F10.73R,,,11.28KN B0,coscos17.97 AC杆受拉，BC受压 Nl,RNtg ,,,,Ah 22l，hR,N,cos,,,N Bh AC杆最大弯距 1122M,ql,，0.2625，1200,47250N,mm 88 Nl12003R,,，10.73，10,3480N Ah3700 ql3.57，1200R,,,2142N AV22 叠加R=5622N A 2222l，h1200，37003R,,N,，10.73，10,11280N B1h3700 2222l，h1200，3700R,,q,l,，3.57，1200,2251.8N B2h3700叠加R=13531.8N B 若用ø48×3.5钢管支撑 12 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 2H2，3700,x,,,6.16压杆细长比 b1200 μ=29.2 用内插法求μ: ,cx,,,,,6.16，29.2,180 , 查表 ,,0.22 N ?f ,,A 313.531，1022,125.78N/m，205N/m (489，0.22) 可用，符合要求 若用钢丝绳做拉杆:R=13531.8N B ,Fg,则[Fg]= K [Fg]=钢丝绳允许拉力总和KN Fg=钢丝绳的钢丝破断拉力总和KN 选用6×19型钢丝绳 则,=0.85 ,表示换算系数 K表示安全系数 做吊索时选用K=7 应该[Fg] 〉R B [Fg],K 13.5318，7,,111.44设[Fg] = R 则Fg= B ,0.85选用6×9型钢丝绳最小直径必须ø15.5(Fg=125) 选6×19-15.5-140以上的钢丝绳，不准用旧钢丝绳代替。 本工程选用6×19-15.5×155钢丝绳(Fg=138.5KN) 13 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 五、落地式钢管脚手架计算 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度最高为18.7米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.60米，立杆的 14 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 步距1.80米。 钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。 2层施工。 施工活荷载为2.0kN/m，同时考虑2 2层计算。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m，按照铺设4 2 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 2 基本风压0.40kN/m，高度变化系数0.8400，体型系数0.8720。 22 地基承载力标准值170kN/m，基础底面扩展面积0.250m，地基承载力调整系数0.40。 、小横杆的计算: 1 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.800/2=0.315kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.800/2=1.800kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.315+1.4×1.800=2.944kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: 2 M=2.944×0.600/8=0.132kN.m 15 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 62 =0.132×10/5080.0=26.079N/mm 2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.315+1.800=2.153kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 45 V=5.0×2.153×600.0/(384×2.06×10×121900.0)=0.145mm 10mm,满足要求! 小横杆的最大挠度小于600.0/150与 2、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.600=0.023kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.600×1.800/2=0.189kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.600×1.800/2=1.080kN 荷载的计算值 P=(1.2×0.023+1.2×0.189+1.4× 1.080)/2=0.883kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 16 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 2 M=0.08×(1.2×0.038)×1.800+0.175×0.883×1.800=0.290kN.m 62 =0.290×10/5080.0=57.118N/mm 2满足要求! 大横杆的计算强度小于205.0N/mm, 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 45 V1=0.677×0.038×1800.00/(100×2.060×10×121900.000)=0.11mm 集中荷载标准值P=(0.023+0.189+1.080)/2=0.646kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 35 V1=1.146×646.020×1800.00/(100×2.060×10×121900.000)=1.72mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.828mm 大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求! 17 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 3、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ? Rc Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; 其中 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.600×1.800/2=0.189kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.600×1.800/2=1.080kN 荷载的计算值 R=1.2×0.069+1.2×0.189+1.4×1.080=1.822kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN; 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 双扣件在20kN 4、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1337 NG1 = 0.134×24.000=3.209kN 2 (2)脚手板的自重标准值(kN/m);本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×4×1.800×(0.600+0.600)/2=1.512kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.800×4/2=0.540kN 2 (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m);0.005 NG4 = 0.005×1.800×24.000=0.216kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.477kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.800×0.600/2=2.160kN 18 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 风荷载标准值应按照以下公式计算 2 其中 W0 —— 基本风压(kN/m)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用:W0 = 0.400 Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用:Uz = 0.840 Us —— 风荷载体型系数:Us = 0.872 2 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.400×0.840×0.872 = 0.205kN/m。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ ×5.477+0.85×1.4× 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.22.160=9.143kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.477+1.4×2.160=9.596kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 2 MW = 0.85×1.4Wklah/10 2 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m); la —— 立杆的纵距 (m); h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.205×1.800×1.800×1.800/10=0.142kN.m 5、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.596kN; i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm; 19 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 k —— 计算长度附加系数，取1.155; u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500; l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m; 2 A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm; 3W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm; —— 由长细比，为3118/16=197; —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186; 2 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm);经计算得到 2=9596/(0.19×489)=105.632N/mm; 2 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm; 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.143kN; i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm; k —— 计算长度附加系数，取1.155; u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500; l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m; 2 A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm; 3 W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm; —— 由长细比，为3118/16=197; —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186; MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.142kN.m; 2 —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm);经计算得到 20 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 2=9143/(0.19×489)+142000/5080=128.658N/mm; 2 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm; 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 6、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.268kN; NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.160kN; gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.134kN/m; 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 80.265米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米: 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.268kN; NQ —— 活荷载标准值，NQ = 2.160kN; gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.134kN/m; Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.120kN.m; 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 67.227米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米: 21 中基.尚海花园项目部 江苏大力建设集团 [H] = 50.000米。 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 、连墙点抗风强度稳定性计算(连墙件采用预留钢管扣件连接) 7 N= Nw + Ns l Nw :风荷载引起的连墙件轴压力设计值 2Sw :连墙件作用面积 = 4.5×3.7 = 16.65m Nw = 1.4?Sw?ω = 1.4×16.65×0.359 = 8.37KN k Ns = 3 KN ?N=11.37 KN l 311.3710，N22强度验算: ==23.25 N/mm