球磨机设计总体方案

球磨机设计总体 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 第1页 球磨机设计总体方案 2.1 磨矿机的主要类型 2.1.1 圆筒式磨矿机的类型 圆筒式磨机有四种分类方法: (1)按筒体内装入破碎介质的种类不同可分为: ?球磨机:以金属球作为破碎粉磨介质;主要有格子型和溢流型两种，在开路或闭 路磨矿流程中对物料进行干磨或湿磨。对于溢流型球磨机来说，内径 与其筒的长度一般:L=(1.3-2)D;特点是重载荷、转速低、启动转矩 大。 ?棒磨机:以金属棒作为破碎粉磨介质;棒与棒间具有“筛分分级”作用，故棒磨 机具有较强的“选择性磨碎”特性。 ?砾磨机:以砾石作为破碎粉磨介质;被磨物料严禁铁质金属混入，有用矿物很软， 多用于化工、陶瓷等工业。 ?自磨机:用被磨矿石自身作为破碎粉磨介质。也称无介质磨机，为了防止自磨机 工作时发生物料偏析现象，因而筒体的内径较大，筒体长度较小，两 者的比值不是常数，是随着筒体内径的变化而变化。又分为干式自磨 DD,2,4,3机(一般用)和湿式自磨机(一般用)两种。 LL(2) 按筒体形状不同可分为: ,?短筒型磨机:筒体长度L不大于筒体直径D，即LD (如 图2-1a ),a 种磨机在选矿厂中被广泛采用。 ?长筒型磨机:筒体长度L=(1.5- 3)D(如图2-lb、c); ?圆锥型磨机:筒体长度L=(0.25-1)D(如图2-1d),由于该机充填率低，磨机利用率不充分，磨矿效率较低，所以目前只有在少数选矿厂或其他工业应用。 ?管磨机:筒体长度L=(2.5-6)D (如图2-1e)， 对于开路磨矿系统，取 第2页 图2-1 旋转园筒式磨机类型 L=(3.5-6)D,对于闭路磨矿系统，取L=(2.5-3.5)D.因筒体长，故物料在筒体内受磨碎 的时间较长，可获得很细的粒度。筒体内分为二、三或四个不同长度 的仓室时称为多仓管磨机，广泛地用于水泥工业中。 (3)按排矿方式的特点可分为: ?溢流排料磨机:排料是通过中空轴径自由溢出(如图2-1 a,b,d); ?格子排料磨机:在排料端盖上设有格子，产品通过格子强制而排出(如图2-1e); ?周边排料磨机;产品通过筒体周边的排料口排出(如图2-lc);目前很少采用。 (4)按粉磨作业特点可分为: ?湿式磨机:给矿的同时加入水，粉磨成一定浓度的矿浆而排出，在闭路系统中与水力分级设备组成闭路; ?干式磨机:排矿有的用风抽出，筒体与风力分级装置组成闭路:有的用自流排出(如水泥磨)。 上述各种分类中，主要是第一分类，其它分类可用来区分各方面的不同特点。球磨机可以处理任何性质的矿石，其给矿粒度视选矿厂最后一段破碎机排矿粒度可能达到的又是比较经济的粒度而定，一般小于15mm，给矿越小产量越高。它的产品粒度一般在1.5-0.074mm之间，多用于细磨，有的也用于粗磨。棒磨机多用于粗磨，主要用来获得粒度为3mm以下的粒状产品，它的给矿粒度一般为20-25mm左右。 第3页 砾磨机磨矿不用金属粉磨介质，可以节省大量的金属，因此应用越来越广。 大型自磨机可直接处理600mm 以下的物料，一次磨到有用矿物单位分离的细度，因此它可同时完成中、细碎和粗磨作业。 旋转筒式磨机的规格以筒体内径D (不算衬板)筒体长度L表示，如智能型MQY5067溢流球磨机，是指筒体内径5030mm，筒体长度为6700mm。 2.1.2 旋转筒式磨矿机的工作原理 图 2- 2 为磨机的结构示意图。它有一个圆形筒体1，筒体两端有端盖2,端盖的轴颈支承在轴承3上，电动机通过装在筒体上的齿轮4使磨机回转。在筒体内装有介质(球或棒)和被磨物料。其总装入量为整个筒体有效容积的25-45%。当筒体回转时，在摩擦力和离心力的作用下，介质被筒体衬板带动提升。当提升到某一高度后，由于介质本身受重力的作用，产生自由泻落或抛落，从而对筒体内的物料进行冲击、研磨和碾碎。当物料达到要求后，便从筒体另一端中空轴颈口排出。 各种磨矿机可用于湿磨，也可用于干磨。在湿磨时，物料随着水流流出，并且湿磨有很多优点，例如生产率高，通常比干磨高30%，产品过粉碎现象少，因此在我国几乎各选矿厂都用湿磨。干磨时，物料是靠抽风或自然排料方式排出，多是对于某些忌水矿物，或因气候条件不宜用水的场合或干旱缺水地区，采用干磨作业较为合适。 1-筒体 2-端盖 3-轴承 4-大齿轮 图2-2 球磨机结构示意简图 第4页 2.2 总体思路的选择 根据产品粒度的要求，属于细磨，所以我首先选定的磨机为格子型球磨机，传动方式为大小齿轮周边传动，筒体支承方式为静动压轴承支承，排矿方式格为格子排矿。溢流型球磨机与格子型球磨机的构造基本相同，其区别仅在于筒体内无排矿格子。格子型球磨机与溢流型球磨机相比较，具有以下优点:排矿口矿浆面低，矿浆通过的速度快，能减少矿石过粉碎，装球多，不仅可以装大球，同时还可以使用小球，由于排矿端装有格子，小球不会被矿浆带出筒体，并能形成良好的工作条件。格子型球磨机比同规格的溢流型球磨机的产量高20~30%，并能省电力10~30%。它的缺点是构造较溢流型球磨机稍复杂。 2.3 主要部件概述 2.3.1 筒体部 筒体部由筒体、法兰盘、衬板、螺钉和人孔盖等构成。筒体部是磨机的主要部件，是由钢板焊接而成的。为了便于更换衬板和检查筒体内的情况，筒体上留有两个对称配置的人孔，人孔用盖子密封，盖子则用螺钉固定在筒体上。筒体上两端盖焊有法兰盘，法兰盘的止口和端盖靠合，用销钉定位，然后用螺栓均匀地拧紧。衬板用螺栓把合在筒体上，为了防止矿浆磨坏筒壳，衬板在筒体内错开排列。衬板和筒体之间垫有耐热耐碱橡胶板，有缓冲钢球对筒体的冲击和有助于衬板与筒体内壁紧密贴合的作用。为了防止料经沿螺钉孔流出，在螺帽下面垫有密封圈和锥面垫圈。磨机内衬板除保护磨机主件不被磨损外，它还有提升介质的作用。 2.3.2 给矿部 给矿部的作用是将被磨物料和分级返砂迅速给入磨机中。给矿部是由带中空轴颈的端盖、联合给料器、扇形衬板和轴颈内套等组成。端盖内表面上敷有扇形锰钢衬板，各衬板之间留有一定间隙颈(约15mm)，以便于安装和拆卸，衬板用螺钉直接固定在端盖上。中空轴颈内镶有一个内表面带有螺旋叶片(也有不带螺旋叶片的内套，主要根据中空轴颈粗细而定)的铸造内套，它们中间垫着衬垫，内套保护中空轴颈不受磨损，螺旋叶片随筒体旋转而把物料送入筒体内，为了防止内套和筒体相对转动，用螺钉把它固定在中空轴颈的端部，给矿器则用螺钉固定在内套的端面上。 第5页 2.3.3 排矿部 排矿部的作用是将已磨好的料浆能及时排出去，避免过磨，提高产量。排矿部由带有中空轴颈的端盖、格子衬板、中心衬板、楔铁和轴颈内套等零件组成。在端盖的内壁上铸有放射形的筋条，相当于隔板。每两根筋条之间有格子衬板，并用楔铁挤压住。楔铁则用螺钉穿过壁上的筋条固紧在端盖上。在中心部分是利用中心衬板的止口托住所有的格子衬板。在中空轴颈内镶有内套。内套在排矿格子的一端制成喇叭形叶片，以引导由隔板掬起的矿浆顺着叶片流出。 2.3.4 轴承部 轴承部由轴承座、轴承盖、表面浇铸巴氏合金的下轴瓦和销钉等组成。轴承座和下轴瓦是球面接触。下轴瓦做成凸形的球面，而轴承座为凹形球面，便于自动调心，以避免中空轴颈和轴瓦形成局部接触。为防止轴瓦转位过大而从轴承座中滑出，在轴承座和轴瓦的球面中央放在一个圆柱销钉，销钉的下部牢固地固定于轴承座上，上半部则与轴瓦的钉孔保持一定间隙。轴承盖用螺钉固定在轴瓦上。 轴承部采用静动压轴承，是一种既有静压浮生作用又有动压润滑的轴承。在磨机启动前及停磨时，向轴承内供入高压油，浮起回转部，此时静压起作用;磨机正常运转时10分钟后，停止供高压油，启动压作用，称为静动压轴承。磨机启动前供入高压油，将磨机回转部浮起，约0.10~0.25mm，降低了启动负荷，减少了对磨机传动部的冲击，也可避免擦伤轴瓦，提高了磨机的运转率。磨机停止运转时，供入高压油，将轴颈浮起，轴颈在轴瓦中逐渐停转，延长了轴承的使用寿命。 轴承的作用是支承磨机回转部，左、右两个主轴承结构形式相同，轴承衬与中空轴的包角呈120?，摩擦面上铸有轴承合金，轴承衬与轴承座之间呈鼓形面接触，当磨机回转时可以自动调心，每个主轴承上装有二个铂热电阻，当轴承温度大于规定的温度时，能自动停磨。 2.3.5 传动部 传动部由小齿轮装置、齿轮罩、大齿轮等部分组成。传动轴承在两个双列调心滚柱轴承上，齿轮是直齿圆柱齿轮。为了防尘，用防尘罩将齿轮副密封。由于采用低速同步电动机驱动，使传动系统简化，即由电动机通过联轴器直接带动小齿轮，小齿轮与大齿 第6页 轮啮合而使筒体旋转。球磨机大小齿轮润滑采用自动喷射润滑系统。为了维修方便，传动部中可以加入慢速装置。磨机检修及更换衬板时使用，当停机超过4小时以上时，筒体内的物料有可能结块，在启动主电机前应用慢速装置盘车，达到松动物料的目的。启动慢速装置时，主电机不能结合，主电机工作时，慢速装置不得接合，两者是连锁关系。启动慢速装置前，必须先开启高压油泵使中空轴顶起，防止擦伤轴瓦。 2.3.6 润滑系统 集中润滑油站是由油箱、油泵、电动机、过滤冷却器及油管等所组成。润滑油被油泵从油箱中抽出后，经过过滤冷却器去尘渣并冷却，然后沿四条油路进入两主轴承和传动轴的轴承中。回油则由较粗的回油管流回油箱。 高压及润滑油站是保证主轴承 正常润滑的装置，由高压和低压两个系统组成，低压系统保证主轴承上部的正常淋油润滑，高压系统的作用是保证在磨机开机前(或停机前)的一段时间供给高压油，将回转部顶起，建立一定厚度的静压油膜，实现静压顶起。 2.4 球磨机内粉磨介质的运动状态 在磨矿机中，破碎介质的运动状态与筒体的转速和破碎介质与筒体衬板的摩擦系数有关。粉磨介质的运动，是与靠磨机衬板与粉磨介质之间的摩擦力和磨机旋转时产生的离心力的作用，使他们紧贴着筒体内壁旋转和提升。在旋转和提升的过程中，往往又因为各种条件的影响而产生不同的运动状态。按磨机的不同转速而有不同的运动状态，破碎介质在筒体中的运动状态基本上有三种:泻落式运动状态、抛落式运动状态和离心式运动状态。 1 RRD abc 图1-3 破碎介质的运动状态 离心式运动状态a-泻落式运动状态 b-抛落式运动状态 c- (1)泻落式运动状态(图1-3a):磨矿机在低速运转时，全部介质顺筒体旋转方向 第7页 转一定的角度，自然形成的各层介质基本上按同心圆分布，并沿同心圆轨迹升高，当介质超过自然休止角后，则象雪崩似地泻落下来，这样不断地循环。在泻落工作状态下，物料主要因破碎介质互相滑动时产生压碎和研磨作用而粉碎。 (2)抛落式运动状态(图 1-3b):当破碎介质在高速旋转的筒体中运动时，任何一层介质的运动轨迹都可以分为两段:上升时，介质从落回点到脱离点是绕圆形轨迹运动的，但从脱离点到落回点，则是按抛物线轨迹下落，以后又沿圆形轨迹运动，反复循环。抛落式工作时，物料主要靠介质群落下时产生的冲击力而粉碎，同时也靠部分研磨作用。球磨机就是采用这种工作状态。 (3)离心式运动状态(图1-3c):磨矿机的转速越高，介质也就随着筒壁上升的越高。超过一定速度时，介质就在离心力的作用下而不脱离筒壁。在实际操作中，如遇到这种情况时，即不发生磨矿作用。 当球磨机开始工作时，由于离心力和摩擦力的作用，球与筒体一起转动。任何一层球的运动轨迹为以筒体中心为中心，以R为半径(球所在回转层的半径)的圆周。当球与筒体一起转动而被提升到一定高度以后，因球的离心力小于球的向心分力，此时，球就以初速度(筒体的圆周速度)离开筒壁作抛物线运动，下落后，重又回到圆的轨迹上。在运转过程中，球在球磨机内即按圆与抛物线的轨迹周而复始地运动着。 本次设计的球磨机的破碎介质的运动状态为抛落式运动状态。抛落式运动工作时，粉磨介质主要靠介质群落下时产生的冲击力而破碎，同时也靠部分研磨作用。 第8页 3 球磨机主要参数的分析计算 3.1 球磨机筒体的一般尺寸 筒体的有效直径:D=3.2m，则L=(0.7~2)D，取L=3.1m。 3.2 球磨机转速的计算 3.2.1 球磨机的临界转速 当球磨机筒体的转速达到某一数值，使外层球的断离角α=0?，介质的离心力等于介质本身的重力，在理论上粉磨介质将紧贴在筒壁上，随筒体一起回转而不会将落下来，在此情况下，球磨机的转速叫做临界转速。 3042.442.4n,,,,23.7rmin (3-1) 0RD3.2 由于此临界数值是在假定条件的基础上推导出来的，因此，理论上求得的临界转速并非实际的临界转速。球磨机的临界转速主要取决于粉磨介质的装入量和衬板表面的形状，实质上是取决于介质与介质的，介质与衬板之间的相对滑动量的大小。所以，球磨机理论临界转速只是标定磨机工作转速的一个相对 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 。 3.2.2 球磨机的实际工作转速 为了使球磨机正常进行粉磨工作，球磨机的工作转速必须小于临界转速。球磨机一般是按“抛落”状态工作。实现这种工作状态的工作转速有很多，但其中一定有最有利的工作转速。球磨机的最有利的工作转速应该保证球沿抛物线下落时的高度最大，从而使球在垂直方向获得最大的动能来粉碎矿石。由此，可确定球磨机的最有利的工作转速。理论工作转速是从粉磨介质能够产生最大粉碎功的观点推导出来的。这个观点没有考虑到粉磨介质在随筒壁上升的过程中，部分介质的滑动和滚动的现象。这会影响介质的提升高度，即真正最大的粉磨功。但在实际生产中，考虑转速不能单纯从得到最大粉磨功的观点出发，因为物料的粉磨既有冲击破碎，还有研磨作用。所以要从达到最佳经济指标的观点出发，即要求磨机的生产能力最高，单位产量功率消耗最小，粉磨介质和衬板的磨碎消耗量最小。 在确定磨机实际工作转速时，应考虑磨机的直径、生产方式、衬板形状、介质种类 第9页 和装添量、粉磨物料的性质、入磨粒度和粉磨粒度等因素的影响。对于大直径球磨机，实际工作转速较为低些，约低于(0.76~0.88);对于湿式磨机，由于水的润滑作用，n0 从而降低了介质之间、介质与衬板之间的摩擦系数，产生较大的相对滑动。因此，在相同条件下，湿式磨机应比干式磨机的转速略高。带有凸棱的衬板表面，能减少介质的相对滑动量，增加其相对提升高度，其实际工作转速应比用平滑衬板低些等等。 在理论上，球磨机最有利的工作转速为: n,(76%~88%)n0 ，则: 综合上述因素，取n,0.85n0 (3-2) n,0.85n,0.85，23.7,20rmin0 3.3 球磨机内球的脱离点轨迹计算 任取一垂直截面，如图3-1所示。当筒体回转时，筒体内的钢球在离心力的作用下随着筒体作圆周运动，其运动方程式为: 2 2 2 x+ y= R (3-3) 式中R—— 筒体内半径，米 当球随着筒体沿圆形轨迹运行到A点时，作用在球上的离心力C等于球重G的径向分力N，而且其切向分力T被后面的一排球的推力作用所抵消。如球越过A点则球就以切线方向的速度v离开筒壁沿抛物线轨迹下落。故可以得到球的脱离点轨迹: 9009002 2 2 x+( y,) = () (3-4) 222n2n 式中n ——筒体的转数，转/分; 已算得筒体转数n = 20r/min，则: 9009002 2 2 x+( y,) = () (3-5) 222，202，20 第10页 2 2 2 x+ (y,1.125) = 1.125 Yy 公式3-5表示筒体内各层球由圆运动转入抛物线 A运动是，脱离点的轨迹以o(0，1.125)为圆心，半径为1X α1.125m的圆的直角坐标方程式。由此可知，各球层脱 HhxY离点的位置随筒体转数的不同而变化。当筒体转数不βBR变，已知球层半径，脱离角为一定值。公式3-5为球 B的脱离点的轨迹方程式。 XB3.4 球的落点轨迹的计算 图3-2 球的落点轨迹 球从A点离开筒壁，以初速度v与水平成一角度 抛出而沿抛物线轨迹运动，最后落到筒壁上的B点(图3-2)。B点称为落点β称为落角。 取A点为XAY坐标的原点，则对该坐标可写出球沿抛物线运动的轨迹方程式为: 2XY,Xtan, (3-6) ,32Rcosa 对XAY坐标，球沿圆周运动的轨迹方程式为: 222(3-7) (X,Rsin,)，(Y，Rcos,),R 落点B的位置就是两运动轨迹的交点。将公式(3-6)和公式(3-7)联立解之，可得B点的坐标为: 2 X,4Rsin,cos,B 2 Y,,4Rsin,cos,B 式中R——筒体半径，R = 1.6m; α ——断离角，取当处于最有利的工作条件，α = 54?40′; 则: 2X= 4×1.6×sin54?40′×cos54?40′ = 1.75m B 2Y=,4×1.6×sin54?40′×cos54?40′ = 2.5m B 第11页 落角 β = 3α,90? = 3×54?40′,90? = 74?06′ 由此，从图3-2中可以明显看出:从球的断离点到它的落点的圆弧长度，以及与它相适应的圆心角等于4α。球的断离角α越大，其落角β也越大。此β角决定了落点B的位置。 3.5 球的循环次数的计算 球在球磨机中运动一周的时间并不等于筒体旋转一周的时间。球在圆的轨迹上运动的时间是: 60360,490,90,54.67,,s (3-8) t,，,s,,1.181n3601.5n1.5，20 球在抛物线轨迹上运动的时间是: 2X4Rcossinsin2sin(2，54.76),,,Bs (3-9) t,,,19.1,19.1,0.92Rn,vcosn20,cos,30 球运动一周的全部时间是: t= t + t = 1.18 + 0.9 = 2.08s (3-10) 0 12 当球磨机旋转一周时，球的循环次数是: t9090 j ====1.44次/转 (3-11) t90,54.67，28.6sin(2，54.67)90,,，28.6sin2,0 60 式中t — 筒体回转一周的时间，t = s。 n 由此可见，球的循环次数取决于断离角α。球磨机筒体转速不变时，球的循环次数是随球所在回转层的位置而异。同一层球的循环次数，随转速的改变而变化，转速愈高，α角愈小，因此，在筒体转一周的时间内，循环的次数也愈小。达到临界转速时α =0，因此，在筒体转一周的时间内，求也回转一次。 以上是利用数学公式分析的方法来讨 论钢球在筒体内的运动情况，因而导出一些用试验方法进行观察时所不易得到的结论和参数关系。实验证明，理论和实际是相似的。其实际运动情况与理论间存在的差异主要是钢球在筒体内的运动并不像我们在推导数 第12页 学公式时所假定的那样，事实上，各层钢球之间并非互相静止，而是有滑动现象存在。 3.6 球磨机中介质充填率的计算 , 球磨机运转过程中介质装入量及其运动形态是直接影响筒体受力的主要因素，介质的运动形态又主要受介质装入量和介质的形状、尺寸、配比和磨机转速、衬板形式、磨机中物料量及其流变特性等因素制约。通常把介质的装入量用介质充填率表示，介质充填率是指磨机静止时介质所占筒体有效容积百分数，介质充填率的多少是磨机能否很好发挥效率的主要因素之一。 我们在研究球在球磨机内的运动规律时，先要介绍一下介质充填率问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ，充填率的选择，首先从破碎比及处理能力方面进行综合考虑，一般情况下，小型磨机采用的充填率较高，而大中型磨机的充填率较低，但关键是要达到最佳的旋转介质流量与矿浆的比率，一定是最佳的动力学条件——钢球有一个相对大的抛落程度，使得充填料松散和膨胀，使大球和大块物料落到筒体底部，充分利用钢球的动势能，使粗物料迅速被破碎。对于这种破碎比较大，处理能力要求较高，且转速比、钢球尺寸的级配一定的条件下，小的充填率难以满足要求，更须一个相对适中的充填率，另外，从能耗及金属磨耗两个方面考虑，在运转过程中，磨机筒体内钢球的分布及本分为外层抛落区、内层泻落区及中间惰性区又叫“死区”。外层抛落区的钢球具有较大的冲击能，主要起到破碎物料的作用。 内层泄落区的钢球与钢球之间的间距小，主要起到粉磨物料的作用;中间惰性的钢球呈“悬浮”状态，对于物料没有作用，因此没起到破碎或粉磨物料的作用。过高的充填率会使无磨矿作用的惰性区增大，并会带来能耗过大和磨损严重的问题;过低的充填率，虽具有较大的平均磨球提升力，致使外层抛落区增大，而起到粉磨作用的泄落区减小，粉磨效果差，排料粒度粗，以格子型球磨机为例，经过设计计算确定充填率。因此关于球磨机的介质充填率计算方法如下: 图3-1为磨机静止时筒体剖面图，图中阴影部分为介质所占面积。设筒体有效截面积为F，阴影部分所占面积为S，磨机有效内长为L，磨球充填率为: , SLS= (3-12) ,，100%,，100%FLF 图3-1中R为磨机有效内半径，弦AB对的圆心角为2,h为介质表面层(弦 , 第13页 AB)与筒体中心线的垂直距离。夹角为的OAB扇形面积等于: ,SA 12 (3-13) S,R,A2 图3-1 球磨机静止时破碎介质充填率 式中:,按弧度计。 ,h (弧度) (3-14) ,0.0175arccos()2R 设弦AB长等于a，则 h，，a,2htanarccos() ,,R，， 1h，，2,OAB,ah,htanarccos()此得到 (3-15) ,,2R，， 又介质所占面积: 2,,，，，，1hhhh,,,,,,,,,,222S,R,,htgarccos,R0.0175arccos,tanarccos (3-16) ,,,,,,,,,,,,,,2RRRR,,,,,,,,,,，，，，,, 2 又圆面积，将F值及(3-16)式代入(3-12)式得: F,,R 第14页 2,,，，1hhh,,,,,,,,, (3-17) ,0.0175arccos,tanarccos，100%,,,,,,,,,,,RRR,,,,,,,,，，,, 在实际生产中测得装球高度a=2012mm,衬板厚120mm,，(钢球松散密度为 34.5t/)即可利用式(3-17)计算格子型球磨机介质充填率为，取,。m,,39.855%40%从现场生产验证知,是发挥磨机最大效能的介质充填率。 ,40% 3.7 球磨机中装球量的计算 磨机内装球量的多少及各种介质直径的配比，对磨矿效率有着非常重要的影响。装球量过少，会使磨矿效率降低;装球量过多，内层球运动时则会产生干涉作用，破坏了球的正常抛落运动，使球在下落时冲击能量减少，磨矿效率因此降低。装球量的多少不仅与筒体的有效容积有关，而且也与磨机的转速有直接关系。一般情况下，在筒体转速一定的前提下，装球量达到某一值时，能获得最大生产率。磨机的装球量可按下式计算: 1122t (3-18) m,,DL,,,,，3.2，3.1，0.4，4.5,44.85q44 式中 D-磨机筒体的有效直径，m; L-磨机筒体的有效长度，m; -粉磨介质的充填率; , 3 γ-粉磨介质的堆密度，此处，锻造钢球取4.5 t/m。 3.8 球磨机功率的计算 磨矿机的功率主要消耗于破碎介质在圆轨迹上运动时，从落回点提升到脱离点，并使其具有一定的运动速度，即获得抛出的动能，而沿抛物线轨迹下落。这种功率称为有用功率。此外，尚有一小部分功率消耗于克服空心轴颈与轴承之间的摩擦和传动装置的阻力。输入电机的电能主要消耗在三个方面: (1)电动机本身的损失，约占总电能的5%,10%，与电动机本身效率有关。 (2)机械摩擦损失，即克服传动部件间的摩擦所消耗的功率。它与磨机轴颈和轴承的构造、传动方式及润滑方式等有关，并与磨机转数成正比，这部分约占总电能的10%,15%。 第15页 (3)有用功率，即使粉磨介质和物料生产线规定的运动进行磨料作用所消耗的功率，其大小与介质装入量和磨机转数等有关，约占总电能的75%,80%。 目前，确定磨矿机所需功率的方法有:按每吨产量的单位能耗计算;按 经验 班主任工作经验交流宣传工作经验交流材料优秀班主任经验交流小学课改经验典型材料房地产总经理管理经验 公式计算;按理论公式计算;按类比计算;我选择用理论公式计算。 球磨机处于抛落工作状态时，物料在磨矿机中的磨碎作用主要依靠落下来的冲击功能。所以，磨矿机所消耗的有用功率N，应该等于抛落下来的球载在单位时间内所作的功，即: G16，，3446 千瓦 (3-19) ,,,,，，，，N0.864D,91k,1k,,3,，， 按公式(3-19)算出的磨矿机有用功率是偏高的，因为球载落下时产生的冲击动能只有一部分动能消耗在击碎物料上，还有一部分能量传给磨矿机筒体的回转运动。 利用球的冲击作用使物料磨碎，仅仅依靠径向分速度所产生的垂直冲击力。切线分速度不会产生冲击作用，它只能使球沿圆形轨迹移动，即切线分速度产生的动能转化成协助筒体旋转的主动力矩。所以，按公式(3-19)计算的有用功率应该减去由切线分速度产生的这部分能量。因此，球磨机的有用功率N应该等于: 0 2.576488101212,,，，，，，，，，N,LD,29.031,k,65.,21,k，52.2,1,k,14.5,1,k (3-20) 0 式中 填充率=0.40; , ,筒体转速率,，筒体最有利的转速率,=(76%,88%)，取=85%; ,系数k值是随着不同的值和,值而变化的，查得当,=0.40，=0.85时，k = , 0.600。则: 2.57648，，，，N,3.1，3.2，4.3，0.85，[29.03，1,0.6,65.2，0.85，1,0.6 0 8101212 =511.436千瓦 ，，，，，52.2，0.85，1,0.6,14.5，0.85，1,0.6] 磨矿机由于克服机械摩擦而消耗的功率，可以用机械传动效率η来考虑。对于中心传动的磨矿机，η =0.92,0.94;对于周边传动的磨矿机，η =0.86,0.9;中间有减速器时，应选低值，直接传动则选高值。 因为球磨机是周边直接传动，故选择η = 0.9。 则工作功率为: 第16页 N511.4360,,,568.262千瓦 Nd,0.9 3.9 球磨机生产率的计算 在生产中影 响球磨机生产能力的因素很多，变化也很大，因此，目前还很难用理论公式来计算它的生产能力。现在一般都根据“模拟方法”来计算球磨机的生产能力，即根据实际生产的球磨机在接近最优越的工作条件下工作时的资料，再结合球磨机的型式和尺寸、矿石的可磨性、给矿及产品粒度等因素加以校正。 所以设计的球磨机的生产能力的计算公式为: Q,Vq吨/小时 (3-20) 2323V,,RL式中 V——设计的球磨机的有效容积，米，=3.14×1.6×3.1=24.93m 3 q ——按新形成级别(,0.074毫米)计算的单位生产能力，吨/米×小时; q值由试验确定，或采用矿石性质类似、设备及工作条件相同的生产指标。当无试验与生产指标时，则按下列公式计算: q,qKKKK (3-21) 01234 式中 q——生产厂球磨机按新形成(,0.074毫米)级别计算的实际单位生产能力，吨0 3/米×小时，查得q=2.9; 0 K——矿石磨矿难易度系数，系数可用实验方法确定。球磨机研磨设计处理的矿石1 与研磨供比较用的矿石时，按新形成级别计算的生产率之比，就是系数K。可查得系数1K=1.0; 1 K——球磨机型式校正系数，可查得系数K=0.9; 22 K——球磨机直径校正系数，可查得系数K=0.86; 33 K——球磨机给矿粒度和产品粒度系数，可查得系数K=2.5; 44 3q,2.9，1.0，0.9，0.86，2.5,5.612则: t/(mh) Q,24.93，5.612,139.91 t/h 3.10球磨机工作时筒体的受力分析 球磨机在抛落工作状态下工作时,筒体内的载荷(破碎介质和物料)分布如图3-3所 第17页 示。 作用在筒体上的力由主轴承承受。因此，为了计算主轴承和筒体的强度，首先必须确定作用在筒体上的力。 作用在球磨机筒体上的力有:筒体(包括衬板和齿轮)的重量，它是通过筒体Gd中心垂直向下作用;与筒体一起作圆周运动的破碎介质和物料的重量及离心力;作抛物线运动的破碎介质和物料落下后对筒体的冲击力;此外还有齿轮传动的圆周力，一般计算时可以不考虑。 下面就根据球磨机在抛落状态下工作时分析筒体的受力情况。 图3-5 作用在筒体上的力 作圆周运动的破碎介质和物料的重量可以根据载荷分布图确定(图3-5)。在筒体长 G度上取单元介质层的重量d为: 1 dGrddrL,,,, (3-22) 1 所以: 第18页 3, GLrdrdLrdr,,,,,,,,4 (3-23) ,1,, 式中负号表示重力方向向下。 G 球磨机回转时，产生的离心力的水平分力为: 1 3,,L222,,,,coscosGdmrrdrd,,,,, x,,1,,g L,22,,，rdr(sin3sin),,, (3-24) g 离心力的垂直分力为: 3,,L222,,,,sinsinGdmrrdrd,,,,, y,,1,,g L,22,,,，rdr(cos3cos),,, (3-25) g 作抛物线运动的载荷，在单位时间内抛出的载荷质量为: ,L,dmrdr, 2g 2,r4cosr,,,,,,,, 若载荷作抛物线运动的时间(将及代入sin,t,22gg 公式得)，则载荷重量为: L,22Gdmgtrdr,,,4cos (3-26) ,,222g 作抛物线运动的载荷，下落时对筒壁的冲击力可以根据动量定理确定。 冲击力的水平分力: Pdmvv,,() xxdx2 vr,,,sinv式中 —— 载荷在落点的水平速度，; xx v ——筒体在载荷落点的水平速度， dx ，，vrrrr,,,,,,,,sinsin390sin39090sin3 ,,,,,,,,,,,，，，，dx，， 第19页 dmvv 将、、代入上式，则得: 2xdx ,L22,，(sinsin3)Prdr,,, x g 冲击力的垂直分力: Pdmrgtr,,,,,,,,,cossin，， ，， y22，， L,22,,，rdr(3coscos3) ,,, g 根据以上分析的结果可以看出: PC，,0 xx PCG，, yy2 由此，则知球磨机在抛落状态下工作时，载荷作用在筒体上的力等于破碎介质和物 料的重量和，即: GGGGGG,，,，,0.141.14 m12 式中G为筒体内破碎介质的重量，G = 16吨，则: GG,,，,1.141.141618.24t m G 载荷的作用线偏离筒体中心线的垂距l等于: m MN102102，511.436 lm ,,,,0.920,GG1.141.1441.14，1.6，10，,2式中 N—— 球磨机的有用功率，千瓦; ω——筒体角速度; 作用在筒体上的总载荷为: t G,G，G,9，18.24,27.24Zdm G 力的方向可近似地认为通过中心且垂直向下，并沿筒体全长均匀分布。 z 3.11筒体的强度计算 球磨机的筒体在外力作用下产生弯曲力矩、转力矩和切力，其中由扭转力矩和切力 第20页 产生的应力和变形很小，根据实践经验，只需计算最大弯曲应力和校核径向刚度。 最大弯曲应力为: M,max ,,,,,, W M式中 —— 最大弯曲力矩; ,max W——筒体弯曲断面模数; -4所示时,其最大弯曲力为: 当载荷分布如图3 Gz,，(2) MLl,maxkj8 LL,5300mm式中 —— 两轴承支点间的距离;。 kk l —— 支点到端盖的距离; mm。 l,750jj 则: 25,，，，,, M(53007502)21250tmm,max 8 筒体上设有人孔，弯曲断面模数为: 11,,，，2 (3-27) ,,,，,WDDBbC,,,(sin)()1,,4222，， :，，,,1151512,，，，,,，，，,，，320050180sin3200(500200)500.9,,,, 4222,,，， 103210mm,， 计算筒壁的弯曲应力时，考虑到它的反复循环变化的特性,许用应力应按疲劳 ,,, 极限选取。由于人孔及螺栓孔等处有应力集中，取安全系数为3.5~4.0。许用应力 ,,1 按下式计算: ,2,1[] 公斤/厘米 (3-28) ,,3.5~4.0 筒体是大直径的薄壁圆筒，容易产生径向变形，故筒体的径向刚度按下式校核: D ,150, 第21页 故: D3200 ,,,64150,50 所以筒体的径向刚度合格。 第22页 4 传动系统设计计算 4.1 主电动机的选择及传动比的分配 4.1.1 电动机的选择 (1)选择电动机的类型:按工作要求和条件，在室内常温下长期连续工作，环境有灰尘，要求电动机转速不高，故选用同步电动机，封闭结构。 (2)选择电动机容量:电动机的工作功率在前面已经算出，N=568.262kw。 d (3)确定电动机转速:球磨机筒体的临界转速n=23.7转/分，筒体最有利的工作0 ′转速n =20转/分，根据传动比合理范围，采用一对圆柱齿轮传动时i=(3,20)，故电动机转速的可选范围为: ′n′ = i×n = (3,20)×20 =(60,400)r/min (4-1) d 所以根据功率和转速选用电机厂生产的型号为T(213/29-24)的矿山磨机用大型交流三相同步电动机。额定功率P = 600kw，同步转速n=250r/min。 00 4.1.2 传动比的分配 由选定的电动机的同步转速和筒体的转速，可得到传动装置的总传动比: n2500 (4-2) i,,,12.5n20 由于采用一对圆柱齿轮直接传动，故此传动比为两齿轮的传动比。 4.2 传动装置的运动和动力参数的选择和计算 0轴(电动机轴): P = 600 kw (4-3) 0 n = 250 r/min (4-4) 0 P0 Nm,T = 9.55 0n0 360010，= 9.55×=22920 N?m (4-5) 250 第23页 1轴(小齿轮轴): PP,，,，,,6000.99594kw (4-6) 10联 nn,,250r/min (4-7) 10 P1T,,9.55Nm 1n1 359410，9.5522690.8Nm，,,= (4-8) 250 2轴(大齿轮轴): 22 (4-9) PP,，，,，，,,,5940.980.96547.66kw承齿21 (4-10) n,20rmin2 3P547.66，102 Nm,T,9.55N,m,9.55，,261507.652n202 4.3 传动零件的设计计算 4.3.1 齿轮减速器的设计计算 4.3.1.1 选定齿轮类型、精度等级、材料及齿数 (1)按所设计的传动方案，选用斜齿圆柱齿轮传动。 (2)同步电动机传动，要求传动准确，速度低，故选用8级精度(GB10095-88)。 (3)材料选择。小齿轮材料选用38SiMnMo，整体调质处理，表面淬火，齿面硬度 HRC 50,55。大齿轮选用ZG310-570，正火处理，齿面硬度156,217。 (4)选小齿轮齿数z=20，大齿轮齿数z=uz=12.5×20=250。 121 (5)选取螺旋角。初选螺旋角=5?15′。 β 4.3.1.2 按齿面接触强度设计 即: 2 tHE,,2KTu，1ZZ13t (4-11) ,,d,,1,,,,,,,daHu,,(1)确定公式内的各计算数值 第24页 1)试选K = 1.6。 t 2)由图选取区域系数Z = 2.48。 H 3)由图查得，，则。 ,,0.59,,,，,,1.33,,0.78aa1a2a1a2 4)由表选取齿宽系数。 ,,1d 1/25)由表查得材料的弹性影响系数Z = 188.9 MPa。 E 6)由图按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限MPa;大齿轮的接触,,1100lim1疲劳强度极限MPa。 ,,300lim2 7)计算应力循环次数 9 ，，N,60njLh,60，250，1，2，8，300，15,1.08，1011 98 N,N/u,1.08，10/12.5,0.864，1021 8)由图取接触疲劳寿命系数;。 K,0.90K,0.95HN1HN2 9)计算接触疲劳许用应力。 取失效概率为1%，安全系数S=1，由公式得 K,HN1lim1MPa [],,0.9，1100MPa,990,H1S K,HN2lim2MPa [],,0.95，300MPa,285,H2S 10)许用接触应力 []，[],,990，285H1H2MPa (4-12) [],,,637.5,H22 (2) 计算 1)计算小齿轮分度圆直径d，由计算公式得: 1t 242，1.6，2269，1012.5，12.48，188.9,,3mm d,，，,316.95,,t11，1.3312.5637.5,, 2) 计算圆周速度 dn，316.95，250,,1t1v,,ms,4.2ms (4-13) 60，100060，1000 第25页 m3)计算齿宽b及模数 nt mm (4-14) b,,d,1，316.95mm,316.95d1t dcos,316.95，cos5.25:1tmm (4-15) m,,,15.78ntz201 mm (4-16) h,2.25m,2.25，15.78mm,35.51nt 316.95 (4-17) bh,,8.9335.51 , 4) 计算纵向重合度 , (4-18) ,,0.318,ztan,,0.318，1，20，tan5.25:,0.584,d1 5) 计算载荷系数K K,1.12已知使用系数=1，根据v = 4.2m/s，8级精度，查得动载系数;由表查KVA K得的计算公式与直齿轮的相同， H, 故 K,K,K，K,1.42，0.01,1.44H,F,,S,M 式中 KK——考虑综合变形对载荷沿齿向分布影响，取 =1.42。 ,S,S KK——考虑制造安装误差对载荷沿齿向分布影响系数，取=0.01。 ,M,M 查得，K,K,1.4。故载荷系数: K,1.45H,F,F, K,KKKK,1，1.12，1.4，1.44,2.26 (4-19) AVH,H, 6)按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径， 得: K2.263dd3mm (4-20) ,,316.95，,355.51t11K1.6t 7)计算模数m n dcos,355.51，cos5.25:1mm (4-21) m,,,17.70nz201 第26页 4.3.1.3 按齿根弯曲强度设计 即: 22cosKTY,YY,1FS,,3,,m (4-22) n2z,,,,,daF1 (1)确定计算参数 1)计算载荷系数 (4-23) K,KKKK,1，1.12，1.4，1.45,2.27AVF,F, 2)根据纵向重合度，由图查得螺旋角影响系数。 Y,0.97,,0.584B, 3)计算当量齿数 z201 ,,,20.25zV133,coscos5.25: z2502 (4-24) ,,,253.17zV233,coscos5.25: 4)查取齿形系数 由表查得，Y,2.80;。 Y,2.10F,1F,2 5)查取应力校正系数 由表查得，Y,1.55;Y,1.86。 S,1S,2 6)查取弯曲疲劳强度极限 ,,720,,275由图查得，小齿轮MPa;大齿轮MPa。 FE1FE2 7)查取弯曲疲劳寿命系数 98根据由图查得，; K,0.85K,0.88N,1.08，10,N,0.864，10FN2FN112 8)计算弯曲疲劳许用应力 取弯曲疲劳安全系数S=1.4得: K,0.85720，FNFE11 (4-26) ,,,,,,437.14MPaF11.4S K,0.88275，FNFE22 ,,,,,172.86MPa,F2S1.4 第27页 YY,,FS9)计算大、小齿轮的并加以比较 ,,,F 2.80，1.55F1S1YY,, ,,0.00993,,,437.14F1 2.10，1.86F2S2YY,, ,,0.02230,,,172.86F2 大齿轮的数值大。 (2)设计计算 422，2.27，2292，10，0.97，(cos5.25:)3mm m,，0.02230,16.13n21，20，1.33 m对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数大于由齿根弯曲强度计算n的法面模数，取mm，已可满足弯曲强度。但为了同时满足接触疲劳强度，需按m,17n d,355.51接触疲劳强度算得的分度圆直径mm来计算应有的齿数。于是由: 1 dcos,355.51，cos5.25:1 z,,,20.821m17n z,20z,uz,12.5，20,250取,则。 121 4.3.1.4 几何尺寸的计算 1)计算中心距 (，)zzm(20，250)，1712n,,,2304.66mm a,2cos2cos5.25:将中心距圆整为2305mm。 2)按圆整后的中心距修正螺旋角 zzm，，，20，250，17，，12n,,arccos,arccos,5.34: a22，2305 Z因β值改变不多，故参数,、、等不必修正。 KHa, 3)计算大、小齿轮分度圆直径 第28页 zm20，171n mm ,,,341.48d1,coscos5.34: zm250，172nmm ,,,4268.53d2,coscos5.34: 4)计算齿轮宽度 mm b,,d,1，341.48,341.48d1 。 圆整后取B,345;B,35021 4.3.2 齿轮轴的设计计算 (1)初步确定轴的直径 A选取轴的材料为38SMM，调制处理。取=112，于是得: 0ino P594133dA,,，,112149.45mm 0n2501 由于有键槽的影响d = 1.3×149.45 = 194.25mm，取d = 195mm。 (2)齿轮的受力分析 32T2，22690.8，101 N F,,,132896.80td341.481 ,tantan20:nF,F,132896.80，,48581.29N rt,coscos5.34: N F,Ftan,,132896.80，tan5.34:,12422.05at (3)绘制齿轮轴的受力简图，如图所示，求支座反力 ?水平面支反力: 由，得: ,,0MC ,，，,FLLFL()0 NHAt122 FL132896.80，5502tN F,,,66448.4NHAL，L550，55012 第29页 图4—1 轴的载荷分布图(M T的单位为N?m) 由，得: ,,0Y F,F,F,132896.80,66448.2,66448.2N NHCtNHA ?垂直面支反力: 由，得: ,,0MC 第30页 ,，，，,FLLFLM()0NVAra122 12422.05，341.4848581.29，550，FL，M2ra2N F,,,26218.77NVAL，L550，55022 由，得: ,,0Y N F,F,F,48581.29,26218.77,22362.52NVCrNVA (4)作弯矩图: ? 水平面弯矩图: MH N?m M,F，L,66448.2，550,36546510HNHA1 M? 垂直面弯矩图: V N?m M,F，L,26218.77，550,14420323.5VNVA1 ? 合成的总弯矩M图: 2222 N?m M,M，M,36546510，14420323.5,39288587.69HV总 (5)按弯扭合成应力校核轴的强度: 进行校核时，通常是校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面(即危险截面B的强度)。 取a = 0.6，轴的计算应力为: 2222M，(T),39288587.69，(0.6，22690800)1总 MPa ,,,10.44,ca3W0.1，341.48 所以MPa，故安全。 ,,[,],70ca,1 (6)精确校核轴的疲劳强度 ? 判断危险截面 在2-2截面上，既有较大的弯矩，又有扭矩，同时存在过盈配合引起的应力集中， 所以校核2-2截面。虽然1-1截面承受的应力最大，但应力集中不大，而且轴径最大， 故1-1截面不必校核。只校核2-2截面: ? 在2-2截面左侧 抗弯截面系数为: 333 Wd,,，,0.10.12201064800mm 抗扭截面系数为: 333Wd,,，,0.20.22202129600mm T 第31页 弯矩M及弯曲应力为: 138 2 N?m M,39288587.69，,4928931.91962138，22 M4928931.91 ,,,,4.63bW1064800 扭矩T及扭转切应力为: T,,22690800Nm T22690800,,,,10.65MPa TW2129600T 轴的材料为38SMM，调制处理。查得,,700MPa，，,,335MPainOb,1 ，，HBS = 217,269。 ,,550MPa,,195MPas,1 Dd,,220200r3,,6.667 因为， 。查得应力集中系数:,,0.015 d200r3 ，。表面质量系数取=0.9125，尺寸系数，=0.54。 k,1.42,,,,,,k,,1.59,,,,,,于是，计算安全系数得: 6,335，101,S ,,,22.423,k1.596,，4.63，10，0,,,，,am0.9125，0.54,,, 6,195，101,S ,,,11.545,66k1.4210.65，1010.65，10,,,,，，，0.29，,am,,0.9125，0.5422, SS22.423，11.545,,S,,,10.26,,S,1.5 ca2222S，S22.423，11.545,, 故可知其安全。 ? 在2-2截面右侧 抗弯截面系数为: 333Wd,,，,0.10.1200800000mm 抗扭截面系数为: 333Wd,,，,0.20.22001600000mm T 弯曲应力为: 第32页 M4928931.91 MPa ,,,,6.16bW800000 扭转切应力为: T22690800,,,, 14.18MPaTW1600000T k,2.73k,1.96查得有效应力集中系数，，。 k,1.96,,, 于是计算安全系数得: 6,335，101, S ,,,9.816,k2.736,，6.16，10，0,,,，,am0.9125，0.54,,, 6,195，101,S ,,,6.445,66k1.9614.18，1014.18，10,,,,，，，0.29，,am,,0.9125，0.5422, SS9.816，6.445,, S,,,5.39,S,1.5ca2222S，S9.816，6.445,, 故该轴在截面2-2右侧的强度也是足够的。因为此轴无大的瞬时过载及严重的应力 循环不对称性，可以略去静强度校核。因此该齿轮轴的设计满足要求。 4.3.3 滚动轴承的选择和寿命验算 (1) 滚动轴承的选择 C,1460kNe,0.38轴承为双列径向球面滚子轴承，型号为3640号。查得，，0 ，，额定工作寿命h。 L,100000Y,1.8C,1590kN10h (2)寿命验算 RR设轴承所受的支反力合力为，。 21 由轴的校核可知: 水平方向支反力为: N R,R,66448.21H2H 垂直方向支反力为: N N R,26218.77R,22362.52V1V 支反力合力为: 第33页 2222N R,R，R,66448.2，26218.77,71433.80HV111 2222N R,R，R,66448.2，22362.5,70110.23HV222 10f,1在中等冲击情况下取 ，， 。 ,f,1.5,tp3 ，，，，P,fXR，YA,1.5，1，71433.80，1.8，0,107150.7 N 1p1111 ，，，，N P,fXR，YA,1.5，1，70110.23，1.8，0,105165.62p2222 取 P,P,107150.7N1 10,66fC310101，1590000,,,,tL,,,535281.76 h ,,,,h10nP6060，250107150.7,,,, 由于 ，故选用的型号为3640轴承安全可靠，是适用的。 L,535281.76h,100000h10h 4.3.4 键联接的选择和验算 与轴端接主电机的键相比较，轴端接慢速装置的键较危险，所以只对其校核。根据 标准GB1096-79得:键45×280材料为45钢，载荷为中等冲击，静联接。 已知: ,,,,120MPa,d,45mm,k,25mm,l,240mm,T,22690800N?mm p1 2T2，22690800,,,,39.81MPa pdkl190，25，240 因为MPaMPa，所以安全。 ,,39.81,[,],120pp 4.3.5 两大齿圈处的螺栓的联接的选择 (1)螺栓组结构设计采用螺栓数z=8，对称布置。 (2)螺栓受力分析 ?在工作载荷P的作用下，螺栓组联接承受以下各力和翻转力矩: 轴向力 N F,Pcos,,F,132896.80,t 横向力 N R,Psin,,F,48581.29r ,3 翻转力矩 N?m M,F，r,132896.80，171，10,22725.35, 第34页 ?在轴向力的作用下，各螺栓所受的工作拉力为: F, F132896.80, FN ,,,16612.11z8 ?在翻转力矩的作用下 ML22725.35，1.62maxFN ,,,1753.502z222，4，1.62L2,ii,1 根据上面的分析可得，螺栓受到的总的轴向工作拉力为: N F,F，F,16612.1，1753.50,18365.8012 ?在横向力R的作用下，底板联接接合面可能产生滑移，根据底板接合面不滑移条件， 并考虑轴向力的影响，则各螺栓所需要的预紧力为: F, KR,,C1fF,, ,，QFp,,,，zfCCLF,, CL查得联接接合面间的摩擦系数，查得， f,0.15,0.2CC，LF CCLL1,,,1,0.2,0.8则，取可靠性系数，则各螺栓K,2fC，CC，CLFLF 所需要的预紧力为: KR,,C112，48581.29f,,F,,N Q,，F,，0.8，132896.80,94258.5,,p,,,zfC，C80.15,,LF,, ?螺栓所受的总拉力Q可按下式求得: CLN Q,Q，F,94258.5，0.2，18365.80,97931.66PC，CLF (3)确定螺栓直径 选择螺栓等级为4.6级，所以,,240MPa，查得S=2.5，螺栓材料的许用应力为: s ,240sMPa [],,,96,S2.5 第35页 所以螺栓的直径由下式可得: 4，1.34，1.3，97931.66Qmm ,,,41.10d1,,,[]，96 按GB700-88，选用M48的螺栓。 4.3.6 齿轮减速器的润滑和密封 齿轮在工作时，齿面产生摩擦和磨损，造成动力损耗。因此润滑式齿轮传动设计是制造中的一个重要方面。润滑的功用是，减磨提高传动效率，减缓和防止齿面失效以及散热和防锈等。其润滑方式可采用两种方案，喷油润滑和浸油润滑。对于浸油润滑方式，在速度低时为了减少功率损耗，浸油深度为1/3齿顶圆半径。本次设计大小齿轮的润滑方式为喷射润滑，设有小型的润滑油泵站，润滑油中为中负荷工业齿轮轴，要求在冬季HL-20?，夏季HL-30?。 对于小齿轮轴上的一对滚动轴承，其润滑方式为油环，润滑油为润滑脂ZG-4(GB491-65)，并每天注一次油。其密封圈选用HG4-338-66J型无骨架橡胶油封。 4.4齿轮罩的总体布局设计 主要包括齿轮罩内各个元件位置设置和齿轮罩外各个机构位置设置及其各个机构内部元件的结构设计。在进行齿轮罩总体设计时，要综合考虑为一体，注意理论联系实际，力求设计合理、实用、经济、工艺性好。同时，还要正确处理继承与创新的关系，正确的使用标准和规范。 正确继承以往的设计经验和利用已有的资料，即可减轻设计的重复工作量，加快设计的进程，有又利于提高设计质量。但是，继承不上盲目的机械抄袭。 设计中正确的运用标准，有利于零件的互换性和加工工艺性，从而受到良好的经济效益，同时也可以减少设计工作量。对于国家标准和本行业的规范，一般都要严格遵守。设计中是否尽量采用标准和规范，也是评价设计质量的一项指标。但是，标准和规范是为了便于设计、制造和使用而指定的，不是用来限制其创新和发展的，因此，当遇到与设计要求有矛盾时，也可以突破标准和规范的规定自行设计。本次设计的齿轮罩的结构设计为焊接，考虑到方便地观察到油池中润滑油油量，设计中添加了视窗，以便人为观察油量，为了便于拆装，方便移动，齿轮采用剖分式结构。 第36页 5 球磨机的安装与试车 5.1 球磨机的安装简介 5.1.1 球磨机总体安装顺序概述 (1)基础螺栓及底板; (2)主轴承部、顶起装置就位; (3)简体部、进料部、出料部，其中简体上的人孔后安装; (4)传动部的大齿轮、小齿轮装置和齿轮罩; (5)中间轴部、联轴器、气动离合器和主电机; (6)慢速装置; (7)给料部; (8)出料筛部; 9)高压及润滑油站; ( (10)液压管路、输水管路、气路系统、电气部、喷射润滑装置。 5.1.2 大齿轮的安装 (1)将底部齿轮罩初步就位，暂不固定; (2)清洗齿轮加工表面防锈油，尤其剖分面及简体法兰，进出料端盖连接表面，磨平因刮伤造成的凸痕，用钢尺检查其平面度; (3)半齿轮由卧放到立起过程中，下部须放垫木，以免碰伤剖分面; (4)吊起半齿轮扣在筒体上，穿上定位螺栓，联结螺栓，加预紧力。旋转筒体，把装在筒体的半齿轮转到下方，再吊起另一半，同样把合在筒体上，然后把合好两半齿轮，借助大齿轮上的调整螺栓进行调整，找正，直到大齿轮的径向圆跳动、端面圆跳动符合图纸要求后，均匀拧紧全部把合螺栓。 5.1.3 小齿轮装置的安装 (1)安装前，将轴承座、轴承盖、滚动轴承、小齿轮及轴等全部零件认真检查，去除毛刺，彻底清洗干净，才可以进行安装。 (2)将装配好的小齿轮装置吊起，按预定的位置平稳地放在小齿轮装置底版上，并对小齿轮装置底版、轴承座及传动轴安装位置进行严格检查，以确保齿轮啮合性能良 第37页 好，同时将联轴器半体安装好。 (3)将小齿轮装置与其底版用螺栓固定，小齿轮齿面上涂红丹，盘动小齿轮轴，使其与大齿轮啮合，检查齿轮副的接触率;沿齿长不低于50%，沿齿高不低于40%，接触斑点应趋于中部，大小齿轮的齿侧间隙为1.40~2.18。 5.1.4 联轴器、气动离合器、主电机和慢速装置的安装 (1)将联轴器、气动离合器、主电机仔细检查，去除运输中产生的碰伤及毛刺;清洗后才能安装。主电机按照生产厂家提供的安装使用说明书进行安装。 (2)小齿轮装置的传动轴和主电机轴的同轴度，倾斜度1/1000，并应与球,,0.3 磨机的倾斜方向一致，倾斜度和高度出现误差，可在电机底座下加垫片进行调整;平行度出现误差，可移动电机转子轴承位置进行调整，调整要仔细，力求高精度;轴向位置按图纸要求调整到位。 (3)安装慢速装置时，应保证带电动机的行星摆线针轮减速机安装好后，拉杆装置能很轻松地搬动爪形离合器，不得有卡紧、脱不开和靠不上等现象发生，从而达到离合灵活。行程开关与挡块的接触和断开可靠，轴向移动的半联轴器与衬套相对滑动的表面、拉杆装置的滑块及与其相配合槽的接触表面都应涂上润滑脂。 (4)球磨机的小齿轮轴线与球磨机筒体轴线的平行度不3超过0.15/1000。 5.1.5 齿轮罩的安装 (1)检查齿轮罩在长途运输中是否有碰撞变形，耐油油漆是否脱落，如有应矫正变形，补刷耐油油漆。 (2)安装齿轮罩要注意检查校正，保证齿轮运转过程中不发生碰撞，安装密封毡圈时要保证毡圈处处紧贴大齿轮，不许有缝隙。 5.2 球磨机的试车 磨机的试车包括无负荷试车和负荷试车。 无负荷试车前，仔细检查个部分都合格后，必须先转动各传动部分，传动机构灵活时，方可正式开动球磨机进行试车。 5.2.1 无负荷试车 (1)严格检查并确认设备内已无遗留物，各联结点牢固、密封良好。 第38页 (2)无负荷试车前要仔细检查高压及润滑油站、齿轮润滑、轴承润滑及冷却系统都达到连好的状态。 (3)电气安装调整完成以后，同步电机要进行无负荷运转，时间为4小时，注意转子前后轴承温度，转子轴承油环转动是否灵活。同时检查电气的联锁点工作是否可靠、信号是否正常，与磨机上下配套设备的联锁控制是否正常、可靠。 (4)启动高压泵站，使回转部顶起，确保能生成具有足够厚度的油膜，轴承箱和管路内都应有足够容量的润滑油。 (5)开通冷却循环水。 (6)用油枪向环行密封腔中注入足够的润滑脂。 (7)人工在齿轮啮合处涂适当的润滑脂，齿轮轮缘密封毛毡处涂适量润滑脂。 (8)在确认传动机构灵活正常后，启动慢速装置使主机转动一周。 (9)检查磨机各部分是否有运动干涉、碰撞、螺栓松动等现象，衬板是否有敲击声响，如有问题要迅速停车检查排除。 (10)正式进行无负荷试车，重新启动高压及润滑油站，使与主电机联锁的高压及润滑油站进行3分钟，认定收到反馈信号，即以生成油膜，然后启动主电机。使磨机运转15分钟，然后正常停车检查;如一切正常，再启动运转30分钟;停车检查，如无问题，在启动磨机连续运转4小时，并达到以下验收标准: ? 电机电控系统启动、运转和联锁装置工作正常; ? 轴承工作正常，回油温度不超过50?; ? 润滑系统供油正常; ? 传动齿轮工作平稳，无强烈周期噪音与振动; ? 各连接处不得松动、密封处密封良好; ? 冷却水管无泄漏，回水温度不超过40?。 5.2.2 负荷试车 无负荷试车合格后，可进行负荷试车。本机最大装球量为72吨，首先装入磨矿介质质量的20%~30%、物料重量的50%，按规定程序启动;运转无异常以后，每隔30分钟再加入介质质量的10%，且连续给入适量的物料，直至磨机达到满负荷，连续运转24小时，达到如下标准: 第39页 ? 电机电流无异常变化; ? 磨机工作平稳，不应有周期性噪音和振动; ? 轴承工作正常，回油温度不超过50?; ? 气动离合器工作正常; ? 筒体各螺栓、人孔和法兰的结合面不得有泄漏现象; ? 磨机全部联结螺栓不得有松动现象; ? 经负荷试车，润滑油侵入各部，油位下降，应再补加油，使其达到规定油位; ? 其余应符合无负荷试车要求; 第40页 6 球磨机的环保和经济性分析 随着球磨机的技术的发展，球磨机的环保和经济性越来越得到重视。传统球磨机的缺点是显而易见的:它采用开放式周边齿轮传动，在大、小齿轮副的啮合面上，由于安装的偏差、工作环境的粉尘、加工精度、润滑体系等原因，很难得到良好的润滑效果。于是造成的后果就是:大、小齿轮副的啮合面往往啮合不好、润滑不好、噪声大、能耗高;大、小齿轮的磨损严重，备件消耗成本高。它的两端中空轴承座采用的是巴氏合金滑动轴承，而滑动摩擦阻力肯定远远大于滚动摩擦阻力;且滑动轴承采用稀油润滑,在起动的瞬间润滑油膜尚未形成，其滑动摩擦阻力就更大，更增大了起动阻力、运转阻力和负荷，甚至有时还出现“烧瓦”现象，既增加了电耗，也增大了对电网的冲击和影响。另外，因为它的大、小齿轮的啮合面往往也是采用稀油滴注的方式进行润滑，残油的处理问题一般都没有得到很好的解决，生产场所常常油污“横流”，既严重污染环境也增加生产成本。 圆锥球磨机在传统球磨机的基础上作了一些改进，这是基于大型轴承生产技术的发展而取得的成果。它采用了大型滚动轴承代替传统的滑动轴承由于滚动磨擦阻力明显小于滑动磨擦阻力，因此圆锥球磨机比传统球磨机具有明显的节能效果。但是，它仍然保留了传统的周边齿轮传动方式,由大、小齿轮的所带来的相关问题仍然继续存在。中心传动节能球磨机之所以能够称为“第三代”球磨机，是因为它在上述的问题上都分别采取了相应的技术应对措施，于是它就具备了几方面的优点: (1)由于该机采用了与传统球磨机完全不同的闭式传动方式，它巧妙地将排料部与联轴器相结合，减速机的输出轴直接带动球磨机的筒体转动进一步改善了传统系统的润滑效果。避免了大、小齿轮在开放的大环境下难以保持良好润滑的情况彻底避免了与大、小齿轮相关联的一切问题。 (2)与圆锥球磨机一样，它同样采用了大型滚动轴承代替传统的滑动轴承，轴承体采用润滑脂润滑，大大减少了磨擦阻力，且油耗极低、操作极为方便。因此它的节能效果十分显著，其电机功率较传统球磨机减少了10%~40%，油耗减少80%以上。 但是，这种球磨机难以实现大型化，目前还是采用周边传动的球磨机比较普遍。 第41页 结束语 在本次毕业设计中，我的设计任务主要是球磨机的设计，包括筒体部、给矿部、排矿部、轴承部、传动部和润滑系统等。为了减少电动机启动时电流对电网的冲击，我们使用了气动离合器来连接电动机和齿轮轴，从而实现了电动机的无负载启动。为了维修的方便，我们使用了慢速装置，从而实现筒体在任意位置停止下来，在设计中，我们还合理的考虑到生态环境的保护，使用了隔声罩减低了噪声对环境的污染。总之，本次毕业设计的各项参数均能达到设计要求，满足生产的设计需要。 通过本次设计，我有机会将大学期间所学的知识运用于实践生产当中，增强了自己的实践动手的能力，同时，也学到了许多课本上学不到的知识，大大拓宽了自己的知识面，也为将来参加工作打下了一个良好的基础，总的说来，受益匪浅。 第42页 致 谢 毕业设计是大学生活的最后一课，也是最重要的一课。经过这次毕业设计，我将专业知识和基础知识有机的联系到了一起，使得我对大学四年所学的知识有了一个总体的把握。对整个机械设计过程有了一个崭新的认识。同时也看到了自己的不足，也使我有了新的努力方向，我会更加努力学习。 我能够顺利的完成毕业设计，自始至终得到了我的指导老师王锐昌老师的悉心指导，无论从 论文 政研论文下载论文大学下载论文大学下载关于长拳的论文浙大论文封面下载 选题，还是到收集资料、论文成稿，都倾注了王老师的心血，由衷地感谢王老师在学业指导及各方面所给予我的关心。王老师广博的学识、严谨的治学作风、诲人不倦的教育情怀和对事业的忠诚，必将使我终身受益，并激励我勇往直前。此外，还要感谢在设计中曾给予我很多指导的老师，在我的设计过程中也给了我很大的帮助。同时我同组的胡雨、韩喜棚、肖禹峰、韩建晨等同学，感谢他们在设计进行过程中给予的支持和帮助! 第43页 参考文献 [1] 濮良贵等. 机械设计(第八版)[M]. 北京:高等教育出版社，2006，61-385. 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