【doc】振动压路机和振荡压路机压实效果的比较试验

【doc】振动压路机和振荡压路机压实效果的比较试验 振动压路机和振荡压路机压实效果的比较 试验 稚,~$5-m搬亳建.设~1992年筻2期(总第22期) ? , q6/裙 振动压路机和振荡压路机 压实效果的比较试验 长涉建筑机械研究所圭望量译鬯苎兰拉 最近.建筑机械市场提供了一种新的压路机,称为 振荡压路机.迄今所做的为数不多的有关振荡压路机 的试验都不能清楚的解释这些设备的压实救率和功率 变化特性曲线因为,它们还不能对影响因素进行系统 的判由r,在窭用性和科学性方面均不能满足要求. 因此,应当在精确的,可重复的试验条件下,进行 比较试验,弄清楚振动压路机和振荡压路机确实存在 那些不河,由此获得的试验结果用于对机械做进一步 的研究.试验是在渡帕尔特(B~ppard)的鲍马克 (Bomag)研究中心的实验大厅里进行的.40m长和】0. 5m宽的试验表面提供了理想的试验条件,以便能够在 长时间里不受天气条件的影响进行试验和比较 该试验是在慕尼黑工业大学的基础工程,土壤力 学和岩石力学教研室和试验所的科学管理下进行的. 一 , 试验依据的测量技术 按照RSTO86,结构等级1选择一条按标准构筑 的道路做试验. 一一 路基 … 防冻层d=33cm; —— 水化承载层d一15~m; , 沥青承载层d--lOOmj _一 沥青覆盏层d--4cm; 路基材料是使用最佳含水量6.i,葡氏密度为 圉1路基材料筛选曲线 s引 2.235kg/dm.的中等粘性的混台砾石(Gu,.防冻层材 料是使用最佳古水量60.前氏密度为2.126ks/dm. 的.经过筛选的圆颗粒且泳冻是敏度为F-的砂石混合 料(Gw)术化承载层的基础树料 是按照ZTVT一一StB86(混台颗粒0/32)使用不 破碎的砾石与砂的混合料.在可用性试验中,确定其最 佳台承量为7.4%,4的中等台水泥量(PZ35F),其葡 氏密度为2.】68kg/dm.,筛选曲线见圈l 按照zTVTStB86选择有30破碎材料的C 类混合料的黑色砾石(0/32)(马歇尔密度s一2. 465kg/dm)作为沥青承载层材料,沥青覆盖层的材料 是按照ZTVbitSTB84使用马歇尔密度s一2. 525kg/dm.的l辑青混凝土0/1IS. 用一台BW160A型龅马克(Bomag)串联振动压路 机进行压实试验.在试验时,用一个装有振荡系统的辗 压轮来更换两个装有振动系统的辗压轮中的一十通 过整理有关测量数据线载荷盟 圈2不同压实类型的原理图 振动频率,为振动压路机和振荡压路机的可比性 创造条件.图2给出了这次压实原理相互比鞍的压辗 轮截面圉. 用30HZ的振动频率和20km/h的速度压实路基. 用分段的振动频率(30}Iz和45Hz)~30km/h的速度 压实防冻层,水化承载层和沥青承载层. 只有4cm罩 的坚固的覆盖屡在第一次静态压宴后,用高额低幅进 行最后的压实 一 _, 丁 . }, 《建设机械技术与管理~1992年第2期(总第22期) 一强主 在路基和防冻层里,用双探针法(Doppel So~de,幅射测量法)来测定在每5~m深度层中11个测 点的密度使用该测量法,测量结果的可重现性的相对 误差为1水化承载层和枥青表面结构层的密度用 Troxler探针(型号3340)来测定,该探针既可测量密度 又可测量湿度试验结束后,对孔中心进行复查 按照DIN18134,用静态甲面载菏压力试验复查路 基和防冻层的变形性,定位测量采用标杆和水准仪的 传统方式. 压实速度和振动频率披连续地 记录 混凝土 养护记录下载土方回填监理旁站记录免费下载集备记录下载集备记录下载集备记录下载 下来在振动 试验场的地基中,用鲍马克一土壤密实度计(Bo- mag一一Tetrameter)监测压实过程,用测量仪记录下来 的值可表明在压实过程中土壤硬变的增加和存在 着的非连续性.在振荡压实的同时记录辗压轮中间的 水平加速度分量并加以适当利HI. 二,路基 平均的干燥密度(全部测量深度的平均值)和辗压 发敦之间的关系见图3,为了进行回归计算,将其换算 成对敦振荡压实和振动压实之间的密度差别随压实 次数的增加而增长.它与葡氏密度有关压实结束后, 振动压实的密度大约比振荡压实的密度提高3左右 (料层高度一38cm,平均古水量一4.5). 圉3平均密实度与碾压次数的关系 用振荡压路机可以在深的区域进行少量的压实 (见图4),当表层范围内的振荡压实值和振动压实值 一 致时,随着测量深度的增加,密度的差异也增加在 25cm的测量深度,振动压实与振荡压实的密度差就已 达到4.5. 变形性的变化同碾压次数的关系见图5Fv1值附 偏差彼此躞有明显影响,对于弹性变形的特征值FV, 振动压路机由于好的深层压实,所以具有明显的优点: 在振荡压实试验场,由于压实探度不够,变形性随测量 深度的增加而急剧减少.在表层以下】5crn处科得的 变形特征值,约比表层降低30;在振动压实试验场 里,可以观察到该{唧l骨深度的蛮形性没有变什 宙5变形横披与碾压次数的关系 在振动压实时r要取得较好的深层压实效果,不仅 涉硬到路基材料的密度,而且也取决于路基材料的变 形性.振荡压实只能在表层得到好的压实效果,其密度 和变形性随测量探度的增加而急剧减少振荡压实虽 然只能在浅层调节骨料颗粒的排列方式,但是它能很 好地密实载荷分布作用层,以致于产生,种覆盖形式 的表面封层,该覆盖层阻碍能量在太范围内传递尽管 圉4密度与测量浑鹿的关系图6平均密度与碾压次数的关系 47 iiil?_ll_H. 《建设机械技术与管理》l992年第2期(总第船期) 继续振荡压实,在该探度上密实度再没有明显的提高. 因此,对于压实不充分的探层区域,只能用一个相当大 的压实能量再趺匪实 三,防冻层 振动压路机和振荡压路机之间的微小差别既不能 得知密度大小,又不能了解关于层厚方面的密实度t深 度分布情况(见图6和图7)令人惊奇的是既不用振 动压实也不用振荡压实就可以满足密实度和变形量的 要求,原因是这种非粘性的沙石混合料的葡氏试验提 供了修正值(r,w),就高于103的压实要求而言, 它们过于严格并且用常规的压实 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 是不易达到的. 若再一次使用振荡压路机来形成覆盖层.那么在 细颗粒的非粘性材料上反映出很大的变形量在表面 附近区域,振荡压路机用多沙封孔层和相当平坦但是 有摩擦阻力的表面来调节颗粒,以形成颗粒之间坚固 的啮台.表面附近区域具有好的载荷分布,并且有相当 的一部分影响变形量的数值. I.4_?2^#'o#l口……?『 III卜 . 丰;… 『fll_?j_I1 . 圈7密度与捌量深度的关系 在振动压实时,振幅降至O.2mm,这样大大改善 了上表层范围与高密度土壤连接的表面封闭层,与振 蔼压路机相比有相同的变形特征值(EV?一20MN/m., EV2—1O0MN/m).可是,在第一次加载时,由于很大 的塑性变形,记录下很,J,的EV值,由此可以算出一个 不理想的EVz/EV:5.0的关系值由于在zTVT一, StB86中规定的值(>120MN/m.),变形量的改善 只有通过振动轮的再压实来实现. 结论:如果用很小的振幅实现封闭层的压实,可以 避免在振动压实时出现的松弛现象. 四,水化层 人们可以由密实度测量得出结论,在经选择的 15eqn层厚处(图8),可以看出振动压路机和振荡压路 机产生的压实质量没有明显的区别.两个试验场的表 面经压实后出现裂纹结构,在振荡压实试验场里的裂 纹结构,由于受剪力作用出现明显的鳞片形状,在振动 压实试验场里由于表面松弛而无规则 48 圈8密度与碾压次数的关系 其原因是;由于这里使用的Troxler一一探针的密 度测量有误,使得两个试验场均过分压实,辐射计测量 的密度与孔中心测量的密度在葡氏密度上相差约 5 五,沥青表面结构层 用振动压实和振荡压实沥青表面层得到的结果区 别不大,承载层经几次振动压实就可达到较高的密实. 度,而覆盖层则相反,在密度测量的精度范围内的结果 可以看作是等值的. 由于碾压次数太多,上述两种压实方法在表面形 成裂纹碾压次数是这样受到限制的:不出现裂纹且用 振荡压实可以获得一些较好的表面封闭层,但是该封 闭层并不总是人们所期望的. 迄今为止的试验还不能明确地说明振动压实和振 荡压实在牺青薄层上的作用方式为此,还需要一个特 殊的试验程序 六,压实类型的比较 对振动压路机和振荡压路机的作并,致果所进行的 比较试验清楚地说明,一种压实系统不能代替另一种 压实系统,但是在特定的要求下可以相互补充}振动压 路机比振荡压路机更加适台于土方工程的土壤压实和 非粘性的承袭层和防冻层的压实不仅在密实度方面 而且在承袭能力方面都有很好的深度效果,材料方面 的缺点是表面有桧驰的倾向,但是可以通过用小振幅 的最终压实来消除. 振荡压路机虽然只在浅层调节骨料颗粒的位置, 但是它能产生密实的载荷分布作用层,EI形成覆盖形 式的表面封闭层.当需要得到尽可能密实的表面封闭 层时,振荡压路机是最合适的.在水化层和蚜青粘结 层,至今还没有表明这两种压实的主要优缺点,在测量 的精度范围内得到的结果是相等的.对于薄层至今还 未得到明确的说明,在此有必要进一步进行试验,对于 爬坡能力和辗压轮滑动的判断也同样如此. (译自《s+t}199010.34,丽) 囊学 ,F.. 坫