齿啮式快开门的结构型式特点和设计_杨秉健

第42卷第14期2014年7月广州化工GuangzhouChemicalIndustryVol.42No.14Jul.2014齿啮式快开门的结构型式特点和设计杨秉健(广州市化工设计所，广东广州510655)摘要:阐述了齿啮式快开门的主要结构形式和特点，设计中应注意的事项。对该装置的两大基本结构、密封形式和密封原理，还有密封圈的种类、 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 进行了详细的介绍。合理的设计除了能保证装置的强度和刚度，更可使笨重的装置变得轻巧、灵活，降低生产材料的成本，当中设计计算尤为关键，本文通过实例对整体相连齿啮式卡箍连接系统进行了受力 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 和设计计算。关键词:快开门式压力容器;齿啮式;法兰盖;垫片;密封圈中图分类号:TH49文献标志码:A文章编号:1001－9677(2014)014－0180－04TheStructureForm'sCharacteristicsandDesignoftheTooth－lockedFastOpenYANGBing－jian(GuangzhouChemicalEngineeringDesignInstitute，GuangdongGuangzhou510655，China)Abstract:Themainstructureformandcharacteristicsofthetooth－lockedfastopenwereexpounded，andthemattersneededattentionofthedesignprocess.Thetwofundamentalstructures，sealformandsealprincipleofthedevice，speciesofsealingringandmaterialswereintroducedindetail.Therationaldesignnotonlyassuredthestrengthandstiffnessofthedevice，butalsomadetheheavydevicelightandflexible，andreducedthecostofproductivematerial.Calculationwasespeciallyimportanttodesign.Theforceanalysisanddesigncalculationofthetooth－lockedclampconnectionsystemwerecarriedoutjoinedbywholethroughexamples.Keyword:quickopeningpressurevessel;tooth－locked;flangecover;gasket;sealingring快开门式压力容器，是指进出容器通道的端盖或者封头和主体间带有互相嵌套的快速密封锁紧装置的容器［1］。快开门装置经过一次连续的机械动作就能完成端盖的开启或闭合过程，省时省力。随着化工、轻工、医药及食品工业的发展，采用快开门结构的压力容器越来越广泛，其应用的设备包括橡胶硫化罐、食品灭菌罐、医院的高压蒸汽消毒锅、针织行业的定型锅染整行业的染纱锅、染布缸等等。它们的结构型式也是多种多样、五花八门，有卡箍连接式、卡箍齿啮式、卡箍卡柱式、导轨推拉式等，它们都有各自的优缺点。1快开门的结构形式与特点1.1快开门的基本结构快开门的基本结构主要分为两大类:1.1.1转圈型俗称三件套，即主要由封头法兰盖、设备法兰、锁圈三大部件组成的快开门结构。开启时，头盖和设备法兰不动，转动锁圈，使其与头盖错齿，再打开头盖。1.1.2转盖型俗称两件套，主要由封头法兰盖、设备法兰两大部分组成。开启时，设备法兰不动，转动头盖，错齿后再打开头盖。1.2密封型式在快开门装置的设计中，齿啮式卡箍密封结构的装配要求非常严格，密封结构的设计至关重要，既要求保证容器有可靠的密封性能，也要保证端盖开启、旋合的畅顺。密封形式主要有以下两种基本形式。1.2.1强制式密封利用罐盖法兰和设备法兰啮合齿间的斜面滑动，对橡胶垫片产生的轴向压力，压缩垫片形成密封。采用这种密封的优点有:由于预紧和操作时法兰密封面均存在垫片被压缩产生的密封力，所以密封可靠。缺点是由于啮合齿的斜面要进行铣削加工，元件加工精度要求较高，制造上有一定的难度。1.2.2自紧式密封门盖安装后与设备法兰啮合齿间是平行的，合盖后不会产生轴向密封力，其密封力靠容器内部的压力或外加压力，令特殊形状的密封圈产生挤压变形而形成有效的密封。自紧式密封结构的零部件加工相对简单，但对密封圈的材料、结构型式和加工精度有较高的要求。现在大部分的快开门都采用自紧式密封的结构。1.3密封圈有自紧作用的密封垫可以补偿因装配而带来垫片密封力分布不均匀的状况，为使密封垫与法兰密封面完全贴合，密封垫带有限制环，限制环与法兰端面平行度要求很严，以保证密封面正确配合，达到设计要求的密封效果［2］。密封圈在使用时有充气和不充气两种。对于不充气使用的密封圈，应根据密封圈软唇的柔软程度，设计时在门盖齿面与设备法兰齿面之间预留一个合适的间隙(1～4mm)，这样既能第42卷第13期杨秉健:齿啮式快开门的结构型式特点和设计181保证旋盖时不会太紧，又能保证罐盖旋合后，密封圈唇边和法兰密封面紧密接触，以满足设备在试水压和操作压力下不发生泄漏。根据使用的介质、温度、压力不同，密封圈可采用不同的形状(图1为常用密封圈截面的形状)和材料。图1常用密封圈截面的形状密封圈常用的材料包括普通橡胶、合成橡胶、丁腈橡胶、氯丁橡胶、硅橡胶、氟橡胶、乙丙橡胶等。1.4三件套锁圈的设计锁圈一般要设计成两个半圈才能安装，合圈的连接方式有法兰螺栓连接和承插销子连接。当锁圈一体化设计时，锁圈前后两端面要各设计一圈凸齿，且前、后端凸齿采取不同齿数组合，实现错位安装。这种设计的缺点是加工难度高，成本大。1.5设计中重要的注意事项［1，3］根据《固定式压力容器安全技术监察 规程 煤矿测量规程下载煤矿测量规程下载配电网检修规程下载地籍调查规程pdf稳定性研究规程下载 》TSGＲ0004－2009第3.20条规定，快开门式压力容器的快开机构，应设置有安全联锁装置。该装置通常由安全阀、泄放阀及带有声、光指示系统等元件组成，该指引系统能区别快开门的操作状态和开启状态。操作时，当快开门达到预定关闭部位，方能升压运行;开启时，只有压力容器内部压力完全释放，方能打开快开门。快开门装置的主要受压元件法兰、卡箍、锁圈的材料必须采用锻件进行制造。由于国内有部分制造厂家为降低生产成本，采用焊接齿的方式来生产制造啮齿法兰和锁圈，造成多起生产安全事故，后来劳动部出台文件“劳锅字【1992】第9号文”，严禁采用该种结构进行设计、生产和制造。快开门式压力容器的设计应当考虑疲劳载荷的影响。1.6设计计算的进展快开门结构不仅要考虑各连接元件的强度，还要考虑结构的刚性问题，由于元件形状不规则，所以设计计算比较复杂。早期的设计计算采用近似法，即将操作状态下由压力载荷引起作用于封头盖上的总轴向载荷按卡箍齿数均分，再按弯曲和剪切联合作用下的当量应力，校核凸齿根部和卡箍体的强度。后来日本工业部参考美国的ASMEⅧ－1 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 出版了JISB8284《压力容器快速开闭装置的设计》标准，对快开门几个典型的结构方式进行了受力分析和计算，但仅用于自紧式密封垫。我国标准局的技术专家经过吸收、整理、改进后，发布了HG20582－1998标准，且将之引伸也可用于强制式密封。现在国内大部分快开门的计算均按该标准中第14、15章进行。目前，该标准已推出了2011年的最新版本。2设计计算实例［3－4］本设计实例的快开门为转盖式两件套结构，设计计算以HG/T20582－2011第15章为模型，设备筒体内径为1600mm，设计温度120℃，法兰、卡箍材料为16Mn锻件。图2整体相连齿啮式卡箍连接的各部位尺寸图3整体相连齿啮式卡箍连接的受载分析图2.1符号说明及计算数据A———封头齿外径，1764mmB———圆筒内径，1600mmB0———内法兰内径，1600mmb———垫片有效密封宽度，按GB150法兰部分确定，5mmC———卡箍中面直径，C=D1－CtC1———封头齿和卡箍齿相接触时的有效外径，C1=A－2rf，1744mmC2———封头齿和卡箍齿相接触时的有效内径，C2=C3+2r1，1700mmC3———卡箍齿内径，1688mmCL———卡箍齿长度，41mmCm———卡箍齿有效长度，Cm=CL－r1，35mmCl———卡箍体厚度，65mmCt———卡箍体厚度，65mmD1———卡箍外径，1900mm(封头法兰)D0———封头齿根处直径，1658mm(筒体法兰)f———法兰颈部应力校正系数(法兰颈部小端应力与大端应力的比值)，根据法兰颈部大端厚度g1对小端厚度g0比值和圆筒内径B、法兰锥颈高度h由GB150法兰部分f值图中查取，当f＜1时，取f=1;查得f=1.7f1———计及安装偏差所引入的载荷修正系数，f1=1.1f2———卡箍齿的应力修正系数，f2=LP/L=2.09G———垫片压紧力作用中心圆直径，按GB150法兰部分确定，1645mmg0———法兰颈部小端厚度，22mmg1———法兰颈部大端厚度，54mm182广州化工2014年7月g2———封头的齿长，41mmg3———外法兰伸出端宽度，96mmg4———内法兰伸出端宽度，0mmgA———由圆筒内壁至法兰环形心的径向距离，95mmH———由内压引起的总轴向力，H=π/4·G2PC=6588446NHB———由内压作用在内法兰环上所引起的轴向力，HB=(π/4)·(B2－B20)PC=0NHD———由内压作用在法兰内径截面上所引起的轴向力，当分析法兰环受载时，可视为作用在法兰锥颈大端的中面处HD=π/4·B2PC=6232915NHG———操作状态的垫片压紧力，当为自紧式垫片时，取HG=0，当为强制式垫片时，HG=2πbGmPC，0NHT———由内压作用在垫片压紧力作用中心圆直径和内法兰内径之间圆环截面上所引起的轴向力，即由内压引起的总轴向力与作用在法兰内径截面上所引起的轴向力的差值，HT=π/4·(G2－B20)PC=355532NHp———由内压作用在内法兰环上引起的径向力，Hp=πB0TPC=1246583Nh———法兰锥颈高度，108mmh1———卡箍齿在根部处的厚度，80mmh3———封头齿在根部处的厚度，80mmhB———由轴向力HB的作用线至卡箍体中面的径向距离，hB=1/2(C－B0+g4)=117.5mmh'D———由锥颈大端HD的作用线至卡箍体中面的径向距离，h＇D=1/2g1+g3－1/2Ct=90.5mmhG———由垫片压紧力HG作用中心圆至总轴向力H作用中心圆之间的径向距离，hG=1/2(C－G)=95mmhL———由总轴向力H的作用线至卡箍体中面的径向距离hL=1/2(C－1/2(C1+C2))=56.5mmhp———由径向力Hp的作用线至法兰环、卡箍体组合截面(见图3阴隐线部分)形心的轴向距离hP=1/2T'－(hA－T1－T2)=56.55mmhT———由轴向力HT的作用线至卡箍体中面的径向距离hT=1/2C－1/4(B0+G)=106.25mmhA———卡箍端面至法兰环、卡箍体组合截面(见图3阴隐线部分)形心的轴向距离，145.45mmIC———法兰环、卡箍体组合截面(见图3阴隐线部分)沿平行于卡箍端面中性轴(X－X)的惯性距，111543480mm4KBC———卡箍齿根转角处的弯曲应力集中系数KBC=1+Ct+2CLCt－12(5.37Ct+2CLCt－4.8)·Ctrc0.85=1.61KBF———外法兰环转角处的弯曲应力集中系数KBF=1+g1+2g3g1－12(5.37g1+2g3g1－4.8)·g1rh0.85=1.21KC———封头齿根转角处的弯曲应力集中系数KC=0.22+1rch()30.2·g2－A2+C1+C24h[]30.4=2.86K'BF———内法兰环转角处的弯曲应力集中系数KBF=1+g1+2g4g1－12(5.37g1+2g4g1－4.8)·g1r00.85=1KTC———卡箍齿根转角处的拉伸应力集中系数KTC=1+Ct+2CLCt－14(1.4Ct+2CLCt－1)·Ctrc0.65=1.96KTF———外法兰环转角处的拉伸应力集中系数KTF=1+g1+2g3g1－14(1.4g1+2g3g1－1)·g1rh0.65=1.455K'TF———内法兰环转角处的拉伸应力集中系数K'TF=1+g1+2g4g1－14(1.4g1+2g4g1－1)·g1r00.65=1L———卡箍齿在根部的弧长，L≥LC，132.8mmLc———封头齿在根部的弧长，132.8mmLp———卡箍齿在根部的节距，227.9mmLpc———封头齿在根部的节距，260.3mmM0———作用在法兰环上的总力矩，M0=MD+MT+MF+MG－ML－MB=399830934N·mmMB———由轴向力HB所引起的力矩，MB=HBhB，0N·mmMD———由轴向力HD所引起的力矩，MD=HDhD=564078768N·mmMF———由轴向力HD所引起的偏置力矩，MF=HD(g1－g0)/2=99726633N·mmMG———由垫片压紧力HG所引起的力矩，当为自紧式垫片时，取MG=0，当为强制式垫片时，MG=HGhG，0N·mmMH———法兰环和法兰颈连接处的边缘力矩，161811546N·mmML———由轴向力HT所引起的力矩，ML=HhL=372247218N·mmMP———由轴向力HP所引起的力矩，MP=HPhP=70497500N·mmMT———由轴向力HT所引起的力矩，MT=HThT=37775251N·mmm———垫片系数，按GB150垫片参数 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 中选取;m=2.25N———卡箍连接件在使用寿命期间的预期(设计)循环次数7000n———齿数，n=20QH———法兰环和法兰颈连接处的边缘剪力，QH=1.818MHBg槡1=1000798Nrc———卡箍齿根转角处的过渡半径，10mmrf———法兰齿顶处的圆角半径，10mmrh———法兰环或锥颈相连处的过渡半径，30mmr1———卡箍齿顶处的圆角半径，6mmr0———内法兰环或锥颈相连处过渡半径，1mmSa———材料在设计温度下的许用应力幅度，按JB4732－94的图C－2由N确定300MPaSBC———卡箍的轴向弯曲应力，SBC=6HhL/(πCC2t)=91.7MPa第42卷第13期杨秉健:齿啮式快开门的结构型式特点和设计183SBF———法兰锥颈的轴向弯曲应力，SBF=6MH/［(πg21(B+g1)］=64.07MPaSTC———卡箍的轴向拉伸应力，STC=H/(πCCt)=17.58MPaSTF———法兰锥颈的轴向拉伸应力，STF=HD/［πg1(B+g1)］=22.21MPaT———法兰环厚度，80mmT0———封头厚度，80mmT1———卡箍环厚度，80mmT2———卡箍开口间隙，82mmβ14———环板应力系数，由受载环板内外径比值G/B查图15－4确定，β14=0［σ］t———材料在设计温度下的许用拉伸应力，174MPa2.2法兰颈部和法兰环的应力计算S1———法兰颈部的轴向总应力，MPaS1=(STF+SBF)f=HDπg1(B+g1)+6MHπg21(B+g1[])f=146.69S4———法兰环的径向剪切应力，MPaS4=1.5QHπ(B+g1)g1=5.35S5———外法兰环和锥颈相连处的高峰应力，MPaS5=KBFSBF+KTFSTF=110.08S'5———内法兰环和锥颈相连处的高峰应力，MPaS'5=－K'BFSBF+K'TFSTF=－41.86S11———内法兰环的轴向剪切应力，MPaS11=1.5(B2－G2－8bGm)4BTPC=－2.67S12———内法兰环或锥颈相连处的弯曲应力，MPaS12=PcB24T2β14=02.3卡箍和卡箍齿部的应力计算S6———卡箍的轴向总应力，MPaS6=SBC+STC=109.28S7———卡箍齿根的轴向剪切应力，MPaS7=1.5HnLT1f1=51.16S8———卡箍齿根的弯曲应力，MPaS8=6HCmnLT21f1=89.53S9———卡箍和封头齿接触面上的挤压应力，MPaS9=2Hn(C1－C2)Lcf1=124.03S10———卡箍齿根处的高峰应力，MPaS10=(KBCSBC+KTCSTC)f1f2=419.212.4封头齿根的应力计算S13———封头齿根的轴向剪切应力，MPaS13=1.5HnLch3f1=51.16S14———封头齿根处的弯曲应力，MPaS14=3HC1+C22－D()0nLch23f1=81.86S15———封头齿根处的高峰应力，MPaS15=KcS14=234.042.5整体相连齿啮式卡箍连接系统的应力校核条件以上计算完成后，进行应力校核，各元件的应力校核条件如下:法兰各应力应满足强度条件为:S1≤1.5［σ］t;S4≤0.8［σ］t;S5≤2Sa;S11≤0.8［σ］t;S12≤1.0［σ］t卡箍各应力应满足强度条件为:S16≤1.5［σ］t;S7≤0.8［σ］t;S8≤1.0［σ］t;S9≤1.6［σ］t;S10≤2Sa封头齿部各应力满足强度条件为:S13≤0.8［σ］t;S14≤1.0［σ］t;S15≤2Sa3结语齿啮式卡箍连接快开门结构紧凑，开启快捷，操作方便、使用寿命长。配上动力控制系统可实现全自动开启、关闭盖体，降低生产工人的劳动强度。参考文献［1］中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局．固定式压力容器安全技术监察规程TSGＲ0004－2009［S］．新华出版社，2010:16．［2］于洪亮，孙健，刘增收．齿啮式卡箍密封结构法兰设计与制造［OL］．http://www．sdetn．gov．cn/xjstgz/tgfw/jscxygl/webinfo/2010/10/1286590198263038．htm．［3］中华人民共和国工业和信息化部．钢制化工容器强度计算规定HG/T20582－2011［S］．中国计划出版社，2011:199－208．［4］原中华人民共和国机械工业部．钢制压力容器－分析设计标准(2005年确认)JB4732－1995［S］．新华出版社，2007:166．