《110～750kV架空输电线路设计规范》新旧规程对

PAGE/NUMPAGESDOC专业资料.《110～750kV架空输电线路设计规》新旧规程比照华东电力《110～750kV架空输电线路设计规》新旧规程比照注：现正在修订的规与老规程有主要有以下不同，由于还未报送，仅供参考。1总那么1.0.4对重要线路和特殊区段线路应采取适当加强 措施 《全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观全国民用建筑工程设计技术措施》规划•建筑•景观软件质量保证措施下载工地伤害及预防措施下载关于贯彻落实的具体措施 ，提高线路安全水平。条文说明：根据2008年初我国南方地区发生的严重冰灾，为确保供电设施的安全可靠，对重要的输电线路：如重要的500kV和750kV输电线路重要性系数取1.1，使其安全等级在原标准上提高一级；对易覆冰地区的特别重要输电线路宜提高覆冰设防标准，必要时按照稀有覆冰条件进展机械强度验算。对特殊区段：如大跨越线路、跨越主干铁路、高速公路等重要设施的跨越应采用独立耐段，杆塔结构重要性系数取1.1。对于运行抢修特别困难的局部区段线路，采取适当加强措施，提高安全设防水平。对覆冰地区的重要线路考虑安装线路覆冰在线监测装置，并采取防冰、减冰、融冰措施。重要性线路是指：核心骨干网架、特别重要用户供电线路等线路。3路径3.0.3路径选择宜避开不良地质地带和采动影响区，当无法避让时，应采取必要的措施；宜避开重冰区、易舞动区与影响安全运行的其他地区；宜避开原始森林、自然保护区和风景名胜区。条文说明：根据多年的线路运行经验的总结选择线路路径应尽量避开不良地质地带、矿场采空区等可能引起杆塔倾斜、沉陷的地段；当无法避让时，应开展塔位稳定性评估，并采取必要的措施。根据运行经验增加了路径选择尽量避开导线易舞动区等容。东北的、、一带，的、荆州、一带是全国围输电线路发生舞动较多地区，导线舞动对线路安全运行所造成的危害十分重大，诸如线路频繁跳闸与停电、导线的磨损、烧伤与断线，金具与有关部件的损坏等等，造成重大的经济损失与社会影响，因此对舞动多发区应尽量避让。3.0.7轻、中、重冰区的耐段长度分别不宜大于10km、5km、3km，且单分裂导线线路不宜大于5km。当耐段长度较长时应考虑防串倒措施。在高差或档距相差悬殊的山区或重冰区等运行条件较差的地段，耐段长度应适当缩短。条文说明：耐段长度由线路的设计、运行、 施工 文明施工目标施工进度表下载283施工进度表下载施工现场晴雨表下载施工日志模板免费下载 条件和施工方法确定，并吸取2008年初雪灾运行经验，单导线线路不宜大于5km，轻、中、重冰区的耐段长度分别不宜大于10km、5km、3km，当耐段长度较长时应考虑防串倒措施，设计中应采取措施防止串倒，例如轻冰区每隔7～8基(中冰区每隔4～5基、重冰区每隔3～4基)安排一基纵向强度较大的加强型直线塔，防串倒的加强型直线塔其设计条件除按常规直线塔工况计算外，还应按所有导地线同侧有断线力(或不平衡力)计算。3.0.8选择路径和定位时，应注意限制使用档距和相应的高差，防止出现杆塔两侧大小悬殊的档距，当无法防止时应采取必要的措施，提高安全度。条文说明：为了预防灾害性事故的发生，选择路径和定位时，应注意限制使用档距和相应的高差，防止出现杆塔两侧大小悬殊的档距，当无法防止时应采取必要的措施，提高安全度。4气象条件4.0.1设计气象条件，应根据沿线气象资料的数理统计结果，参考风压图以与附近已有线路的运行经验确定，根本风速、设计冰厚按以下重现期确定：750kV、500kV输电线路与其大跨越50年110～330kV输电线路与其大跨越30年条文说明：本条为DL/T5092—1999第6.0.1条的修改条文并增加了750kV容。500kV～750kV输电线路(含大跨越)的重现期与《建筑结构荷载规》(2006版)(GB50009—2001)一致取50年。110kV～330kV输电线路(含大跨越)的重现期取30年。4.0.2确定根本风速时，应按当地气象台、站10min时距平均的年最大风速为样本，并宜采用极值Ⅰ型分布作为概率模型。统计风速应取以下高度：110～750kV输电线路离地面10m各级电压大跨越离历年大风季节平均最低水位10m条文说明：本条为DL/T5092—1999第6.0.2条的修改条文。统计风速样本的基准高度，统一取离地面(或水面)10m，保持与荷载规一致，可简化资料换算与便于与其它行业比拟。4.0.4110～330kV输电线路的根本风速，不宜低于23.5m/s；500～750kV输电线路，根本风速不宜低于27m/s。必要时还宜按稀有风速条件进展验算。条文说明：本条为对DL/T5092—1999第6.0.3条的修改。根本风速按10m高度换算后：110kV～330kV输电线路的根本风速，不应低于23.5m/s；500kV～750kV输电线路计算导、地线的力、荷载以与杆塔荷载时，根本风速不应低于27m/s。4.0.5设计冰区划分：设计覆冰厚度10mm与以下为轻冰区，大于10mm小于20mm为中冰区，20mm与以上为重冰区。轻冰区宜按无冰、5mm、10mm设计，中冰区宜按15mm、20mm设计，重冰区宜按20mm、30mm、40mm、50mm等设计，必要时还宜按稀有覆冰条件进展验算。条文说明：根据2008年初我国南方地区覆冰灾害情况分析结果，对输电线路根本覆冰划分为轻、中、重三个等级，采用不同的设计标准。根据2008年初我国南方地区覆冰灾害情况分析结果，对重要输电线路提高设防标准。4.0.6地线设计冰厚，除无冰区外，应较导线增加5mm。条文说明：根据2008年初我国南方地区覆冰灾害情况分析结果，地线设计冰厚应较导线增加不小于5mm。4.0.7应加强对沿线已建线路设计、运行情况的调查，设计时应充分考虑微地形、微气象条件、导线易舞动地区的影响。条文说明：根据我国高压输电线路的运行经验，强调加强沿线已建线路设计、运行情况的调查，并在初步设计文件中以单独章节对调查结果予以论述(风灾、冰灾、雷害、污闪、地质灾害、鸟害等)。我国高压输电线路运行经验 要求 对教师党员的评价套管和固井爆破片与爆破装置仓库管理基本要求三甲医院都需要复审吗 ：线路应避开重冰区与易发生导线舞动的地区。路径必须通过重冰区或导线易舞动地区时，应进展相应的防冰害或防舞动设计，适当提高线路的机械强度，局部易舞区段在线路建设时安装防舞装置等措施。输电线路位于河岸、湖岸、山峰以与山谷口等容易产生强风的地带时，其根本风速应较附近一般地区适当增大。对易覆冰、风口、高差大的地段，宜缩短耐段长度，杆塔使用条件应适当留有裕度。对于相对高耸、山区风道、垭口、抬升气流的迎风坡、较易覆冰等微地形区段，以与相对高差较大、连续上下山等局部地段的线路应加强抗风、冰灾害能力。4.0.11新增安装、雷电过电压、操作过电压、带电作业工况的气象条件条文说明：明确安装、雷电过电压、操作过电压、带电作业等工况的气象条件。5导线和地线5.0.2输电线路的导线截面和分裂型式应满足电晕、无线电干扰和可听噪声等要求。海拔不超过1000m地区，采用现行国标中钢芯铝绞线时外径不小于表5.0.2所列数值，可不必验算电晕。表5.0.2可不必验算电晕的导线最小外径(海拔不超过1000m)标称电压(kV)110220330500750导线外径(mm)9.621.633.62×21.63×17.12×36.243×26.824×21.64×36.95×30.206×25.50条文说明：随着电网运行电压不断提高，送电线路的导线、绝缘子与金具零件发生电晕和放电的概率亦相应增加，故对超高压线路电晕损失和对环境的无线电干扰问题应引起重视。导线的最小外径取决于两个条件：1导线外表电场强度E不宜大于全面电晕电场强度Eo的80～85%，E与Eo的比值如表5.0.2—1。表5.0.2—1导线E/Eo值标称电压(kV)110220330500导线外径(mm)9.621.633.62×21.62×36.243×26.824×21.6E/Eo(%)78.7681.7684.0884.6084.6083.3182.01超高压输电线路每相导线的根数可采用单根，也可采用多根分裂导线，由技术经济比拟确定。我国建成投入运行的220kV架空输电线路多为单根导线，个别工程采用2分裂，分裂间距为400mm；330kV架空输电线路采用2分裂，分裂间距为400mm；500kV架空输电线路除个别大跨越外均采用4分裂，分裂间距为450mm，今后工程中宜选用与此一样的分裂根数与分裂间距，有利于施工单位现有施工机具的使用，且有定型金具零件可供选择。假设选用铝部截面500mm2以上的大截面导线，要考虑电线厂家的生产设备和施工单位的机械化水平。国外380kV线路多用4分裂导线，500kV架空输电线路每相有用单根导线，更多的是采用2、3、4分裂导线，日本近来采用6分裂导线。2年平均电晕损失不宜大于线路电阻有功损失的20%。按此标准建设的送电线路，既可保证导线的电晕放电不致过分严重，以防止对无线电设施的干扰，同时也尽量降低了能损，提高了电能传输效率。海拔不超过1000m地区，如导线外径不小于表5.0.2—1所列数值，通常可不验算电晕，线路所经地区海拔超过1000m，不必验算电晕的导线最小外径仍保存SDJ3—76(试行)修订说明中所列数值，见表5.0.2—2。表5.0.2—2高海拔地区不必验算电晕的导线最小外径标称电压(kV)110220330参考海拔(m)1120最小外径(mm)9.121.42×20.0227010.624.82×24.5344012.028.52×29.35.0.4距输电线路边相导线投影外20m处，80%时间，80%置信度，频率0.5MHz时的无线电干扰限值不应超过表5.0.4的规定。表5.0.4无线电干扰限值标称电压(kV)110220～330500750限值dB(μv/m)46535555～58条文说明：根据国家标准《高压交流架空送电线无线电干扰限值》GB15707—1995的4.2节规定编写。1MHz时限值较0.5MHz减少5dB(μV/m)。美国AEP经验认为，对于765kV线路来说，1MHz的无线电干扰水平在65～70dB(对应0.5MHz为60～65dB)围之。加拿大标准规定在距边相投影距离15m处，400～600kV线路无线电干扰限值为60dB；600～800kV线路无线电干扰限值为63dB。武高所研究结论认为750kV线路考虑海拔修正前无线电干扰限值为55～58dB。因此750kV线路无线电干扰限值建议在未考虑海拔修正时采用55dB。不同导线方案根据GB15707—1995《高压交流架空送电线路无线电干扰限值》附录C所录方法计算出750kV线路在1000m以下80%时间、80%置信度的无线电干扰值如表5.0.4所示。表5.0.4国标法计算的80%时间、80%置信度的无线电干扰值单位为dB导线型式双80%无线电干扰值6×LGJ—300/40546×LGJ—400/50495×LGJ—500/45545×ASTM522525×ASTM564505×LGJ—630/55504×LGJ—630/55584×LGJ—720/50564×LGJ—800/55555.0.5距输电线路边相导线投影外20m处，湿导线条件下的可听噪声值不应超过表5.0.5的规定。表5.0.5可听噪声限值标称电压(kV)110～500750限值dB(A)5555～58条文说明：考虑到可听噪声该参数是超高压线路导线选择的主要制约因素，并与环境保护相关，因此本条给出了限值。可听噪声是指导线周围空气电离放电产生的一种人耳能直接听见的噪声。这种噪声可能使线路附近的居民和工作人员感到烦躁不安，严重时可使人难以忍受。可听噪声与无线电干扰一样，随着导线外表电场强度的增加而增加，但可听噪声比无线电干扰沿线路横向衰减要慢。国外研究说明，对750kV与以上线路来说，可听噪声将成为突出的问题，导线的最小截面往往需按此条件确定。美国运行经验说明，在线路走廊边缘，对离线路中心线30m处53dB(A)以下的可听噪声水平根本无抱怨，噪声水平达到53～59dB(A)时，生活在线路附近的人们会提出某些抱怨，当噪声水平超过59dB(A)时，抱怨大量增加。日本的限制最严，将其线路下方的噪声水平换算到走廊边缘(15m)，约为45dB(A)。美国和前联次之，均为55dB(A)。意大利的限制比拟宽松，控制在56～58dB(A)之。根据《345kV与以上超高压输电线路设计参考手册》所述方法，可听噪声计算首先需确定大雨条件下的数值，然后再推出湿导线下的值。由于大雨出现的概率较低，而且此时背景噪声较高，一般只控制湿导线条件下的噪声值。湿导线条件代表了雾天、小雨和雨后的情况。我国目前对高压送电线路可听噪声尚无限值标准。GB3096—93《城市区域环境噪声标准》中规定的城市五类区域的环境噪声限值(乡村生活区域可参照本标准执行)见表5.0.5。表5.0.5城市五类区域环境噪声标准值单位为dB类别昼间夜间0504015545260503655547055根据我国《城市区域环境噪声标准》和国外提出的一般准那么，本条将500kV和750kV线路湿导线噪声水平分别限制为55dB(A)，相当于表3中的3类区(工业区)夜间限制标准。5.0.6验算导线允许载流量时，导线的允许温度：钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线一般采用+70℃，必要时可采用+80℃；大跨越可采用+90℃；钢芯铝包钢绞线(包括铝包钢绞线)可采用+80℃(大跨越可采用+100℃)，或经试验决定；镀锌钢绞线可采用+125℃。环境气温宜采用最热月平均最高温度；风速采用0.5m/s(大跨越采用0.6m/s)；太阳辐射功率密度采用0.1W/cm2。条文说明：控制导线允许载流量的主要依据是导线的最高允许温度，后者主要由导线经长期运行后的强度损失和联接金具的发热而定。《电机工程手册》(试用本)电线电缆第26篇提出当工作温度愈高，运行时间愈长，那么导线的强度损失愈大，对54/7的钢芯铝绞线的强度损失见表5.0.6—1。表5.0.6—154/7钢芯铝绞线强度损失值工作温度(℃)运行时间(h)10001000085-1%-1.4%100-2%-3.0%1980年国际大电网会议第22组原联代表等的报告中提出钢芯铝绞线的强度损失见表5.0.6—2。表5.0.6—2钢芯铝绞线强度损失值国家原联比利时加拿大导线温度(℃)11015090100150125150时间(h)3324242410001强度变化(%)+15+20+10+12+1500表5.0.6—2中数据说明钢芯铝绞线在90～150℃时强度并未损失，短时间受热强度反而提高，这可能是由于线股在受热后调整伸长和位移使受力条件得到改善，钢芯强度能更好利用的结果。报告认为仅从导线耐热的角度考虑，钢芯铝绞线可采用150℃，但为了防止接头氧化而损坏，在连续运行时，它们的温度必需不超过70℃。我国送电线路钢芯铝绞线采用的电力金具，导线截面为240mm2与以下的耐线夹用螺栓型，跳线多用并沟线夹联接，运行中曾发生螺栓松动而将跳线烧红的情况。鉴此钢芯铝绞线的允许温度仍取原规程采用值+70℃(大跨越可取+90℃)；钢芯铝合金绞线的允许温度采用值与钢芯铝绞线同。钢芯铝包钢绞线(包括铝包钢绞线)的允许温度，按华东电力设计的220kV南热大跨越南江跨越和省电力勘测设计的220kV湘江大跨越采用的数值，取+100℃，此允许温度是通过单丝热强度损失试验确定的。考虑到长线路的连接点多，温升难以控制，对照钢芯铝绞线一般线路的允许温度较大跨越低20℃，故一般线路钢芯铝包钢绞线(包括铝包钢绞线)的允许温度采用+80℃，镀锌钢绞线仍取+125℃。工程设计中也可进展单丝热强度损失试验来选择恰当的绞线允许温度。当按允许温度选择导线截面时应对交叉跨越距离和对地距离进展相应的验算，并对导线连接点的发热问题作出相应考虑。验算导线载流量时的环境气温采用最高气温月的最高平均气温、太阳辐射功率密度采用0.1W/cm2，一般线路的计算风速采用0.5m/s，大跨越由于导线平均高度在30m以上，风速要相应增加，故取0.6m/s。计算导线允许载流量可选用《电机工程手册》(试用本)第26篇所列公式(原公式符号略有变更)：I=(5.0.6—1)式中：I——允许载流量，A；WR——单位长度导线的辐射散热功率，W/m；WF——单位长度导线的对流散热功率，W/m；WS——单位长度导线的日照吸热功率，W/m；Rt——允许温度时导线的交流电阻，Ω/m。辐射散热功率WR的算式：WR=DE1S1[(+a+273)4－(a+273)4](5.0.6—2)式中：D——导线外径，m；E1——导线外表的辐射散热系数，光亮的新线为0.23～0.43；旧线或涂黑色防腐剂的线为0.90～0.95；S1——斯特凡—包尔茨曼常数，为5.67×10-8(W/m2)；——导线外表的平均温升，℃；a——环境温度，℃。对流散热功率WF的算式：WF=0.57fRe0.485　　　　(5.0.6—3)式中：f——导线外表空气层的传热系数，W/m/℃；Re——雷诺数。f=2.42×10-2+7(a+/2)×10-5(5.0.6—4)Re=VD/(5.0.6—5)式中：V——垂直于导线的风速，m/s；——导线外表空气层的运动粘度，m2/s。=1.32×10-5+9.6(a+/2)×10-8(5.0.6—6)日照吸热功率Ws的算式：Ws=sJsD(5.0.6—7)式中：S——导线外表的吸热系数，光亮的新线为0.35～0.46；旧线或涂黑色防腐剂的线为0.9～0.95；　　JS——日光对导线的日照强度，W/m2；当天晴、日光直射导线时，可采用1000W/m2。钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线的允许温度修改为“宜采用+70℃，必要时可采用+80℃〞。环境气温采用最热月平均最高温度，指最热月每日最高温度的月平均值，取多年平均值。输电线路上常用的导线为钢芯铝绞线、钢芯铝合金绞线和钢芯铝包钢绞线(包括铝包钢绞线)，DL/T5092—1999规程规定钢芯铝绞线和钢芯铝合金绞线的允许温度为+70℃，钢芯铝包钢绞线(包括铝包钢绞线)可采用+80℃。2001年国家电力公司委托华东电力进展《提高导线发热允许温度的实验研究》工作，根据实验研究数据，得出以下结论。1对组成导线的线材对镀锌钢绞线，在长期加热至100℃，其抗拉强度不低于标准值；对经过热处理的铝合金线，温度不超过80℃时，1000小时强度损失为0.5%，10000小时，强度损失为8%；对硬铝线，加热100℃，20000小时强度不低于标准值。2对钢芯铝绞线国试验，钢芯铝绞线在80℃时导线强度不低于计算拉断力；日本试验认为，钢芯铝绞线在90℃时强度即使有所损失，也能满足工程的要求；原联、比利时和加拿大的试验说明，钢芯铝绞线的允许温度可以超过90℃。3对导线配套金具国外试验，IEEE资料《钢芯铝绞线金具的高温试验》的结论：只要导线温度不超过200℃，线路金具就能够安全运行；国试验证明，导线温度80℃时，配套金具的温度不超过67℃，金具温度在80℃以下时，对导线的握力根本没有影响(仍在导线额定拉断力的95%以上)。4世界各国对钢芯铝绞线规定的允许温度表5.0.6—3各国对钢芯铝绞线规定的允许温度温度(℃)国家90日本、美国85法国80德国、意大利、瑞士、荷兰、瑞典75比利时、印尼70中国、原联50英国5由于温度提高，导线弧垂增加，对地与交叉跨越空气间隙距离减少，将影响线路对地与交叉跨越的安全裕度。1)以往设计按经济电流密度选择导线截面，并以最高气温弧垂来校验对地和交叉跨越的安全间距。鉴于导线达到允许温度的时间在全年运行中所占比重很小，一般不要求对允许温度弧垂校验安全距离。对于特定的交叉跨越如200m以上档距跨越铁路、高速或一级公路，和按允许温度选择导线截面的大跨越或跨越电线等，规程规定按允许温度弧垂校验交叉跨越间距。2)对于按发热条件选择导线截面的线路，由于常常处于其允许传输容量的运行状态，自然应当按提高后的允许温度的弧垂来校验规定要求的安全距离。3)对于按经济电流密度选择导线截面的线路，提高导线允许温度的影响，主要反映在系统规划“N-1”的工况下，在调度转移负荷的短时间，允许传输容量和导线弧垂的适当增加，导致了适当补偿导线对地面和交叉跨越距离的需要。4)对于按经济电流密度选择导线的线路，在导线允许温度提高到80℃之前，必须按50℃弧垂校验导线对地和交叉跨越间距、做好必要的调整，并检查、恢复导线接头的良好接触传导。5.0.7在稀有风速或稀有覆冰气象条件时，导线弧垂最低点的最大力，不应超过其拉断力的70%。导线悬挂点的最大力，不应超过其拉断力的77%。条文说明：导、地线安全系数的公式改用力表达式(根据GB1179—1999中的计算拉断力，在试验中要求绞线拉断力试验结果应不小于上述计算值的95%。故拉断力实际上仅保证不小于计算拉断力的95%)。对悬挂点力控制条件，现改为限定其安全系数不应小于2.25，便于有关项目计算。在稀有气象条件，相应的悬挂点最大力不应超过拉断力的77%。5.0.8光纤复合架空地线(OPGW)的允许温度应采用产品试验保证值。OPGW还应对耐雷击性能进展校验。计算时间和相应的短路电流值应根据系统情况决定。地线选用镀锌钢绞线时与导线的配合不宜小于表5.0.8的规定。表5.0.8地线采用镀锌钢绞线时与导线配合表导线型号LGJ—185/30与以下LGJ—185/45～LGJ—400/35LGJ—400/50与以上镀锌钢绞线最小标称截面(mm2)无冰区355080覆冰区5080100500kV与以上输电线路覆冰区、无冰区地线采用镀锌钢绞线时最小标称截面应分别不小于100mm2、80mm2。条文说明：增加架空地线复合光缆(OPGW)的容，根据镀锌钢绞线最新标准GB1200—88，500～750kV线路的地线采用镀锌钢绞线时，标称截面调整为不应小于100mm2。地线选用镀锌钢绞线与导线配合以往设计时按表5.0.8—1所示。表5.0.8—1地线选用镀锌钢绞线与导线以往配合表导线型号LGJ—185/30与以下LGJ—185/45～LGJ—400/50LGJ—400/65与以上镀锌钢绞线最小标称截面(mm2)355070根据镀锌钢绞线最新标准。500～750kV线路的地线采用镀锌钢绞线时，标称截面不应小于80mm2。根据2008年1～2月我国南方地区大面积冰灾的情况，受灾线路的地线由於不通电，致使地线复冰严重，引起地线拉断与地线顶架折断。因此，加线截面与加强地线支架强度是提高线路抗冰能力的有效措施。经计算，按V=30m/s、C=10mm设计的线路。表5.0.8—2导、地线的过载能力(当t=-5℃，V=15m/s时)单位为mm代表档距Lp(m)400500600700LGJ—400/3524.5823.2122.4121.9LGJ—400/5026.4024.6723.6422.98GJ—80(1×7)33.3630.3528.3827.03GJ—80(1×19)32.7629.8727.9926.71GJ—10036.533.0730.8129.25按4.0.6条规定，地线覆冰厚度应比导线增加5mm，那么：LGJ—400/35与GJ—80相匹配LGJ—400/50与GJ—100相匹配针对在输电线路上大量使用光纤复合架空地线(OPGW)，增加了对光纤复合架空地线(OPGW)的选用要求；光纤复合架空地线(OPGW)的设计安全系数，宜大于导线的设计安全系数。OPGW应满足电气和机械使用条件的要求，重点对短路电流热容量和耐雷击性能进展校验。5.0.9导、地线防振措施3大跨越导、地线的防振措施，宜采用防振锤、阻尼线或阻尼线加防振锤方案，同时分裂导线宜采用阻尼间隔棒，具体设计方案可参考运行经验或通过试验确定。条文说明：由于各地发生导线微风振动事故很多，危害也很大，在运行规程中也要求一般线路每5年，大跨越每二年测振一次，但我国导线微风振动许用动弯应变没有统一标准，结合国外情况，参照电力建设研究所企业标准，提出各种导线的微风振动许用动弯应变值，供设计人员参考。悬垂线夹、间隔棒、防振锤等处导线上的动弯应变宜不大于符合表5.0.9—2所列值。表5.0.9—2导线微风振动许用动弯应变表单位为με序号导线类型大跨越普通档1钢芯铝绞线、铝包钢芯铝绞线±100±1502铝包钢绞线(导线)±100±1503铝包钢绞线(地线)±150±2004钢芯铝合金绞线±120±1505全铝合金绞线±120±1506镀锌钢绞线±200±3007OPGW(全铝合金线)±120±1508OPGW(铝合金和铝包钢混绞)±120±1509OPGW(全铝包钢线)±150±2005.0.10线路经过导线易发生舞动地区时应采取或预留防舞措施，具体方案可通过运行经验或通过试验确定。条文说明：输电线路通过导线易舞动地区时，应适当提高线路抗舞能力，并预留导线防舞动措施安装孔位。东北的、、一带，的、荆州一带是全国围输电线路发生舞动较多的地区，导线舞动对线路安全运行所造成的危害十分重大，诸如线路频繁跳闸与停电、导线的磨损、烧伤、断线，金具与铁塔部件损坏等等，可能导致重大的经济损失与社会影响。现行的防舞措施，概括起来大约可分为三大类：其一，从气象条件考虑，避开易于形成舞动的覆冰区域与线路走向；其二，从机械与电气的角度，提高线路系统抵抗舞动的能力；其三，从改变与调整导线系统的参数出发，采取各种防舞装置与措施，抑制舞动的发生。防舞动装置有集中防振锤、失谐摆、双摆防舞器、终端阻尼器、空气动力阻尼器、扰流防舞器、大电流融冰等，国目前用得较多的防舞装置为集中防振锤、失谐摆、双摆防舞器等。各个工程的具体防振方案可通过运行经验或试验确定。5.0.11导、地线架设后的塑性伸长，应按制造厂提供的数据或通过试验确定，塑性伸长对弧垂的影响宜采用降温法补偿。如无资料，镀锌钢绞线的塑性伸长可采用1×10-4；并降低温度10℃补偿；钢芯铝绞线的塑性伸长与降温值可采用表5.0.11所列数值。表5.0.11钢芯铝绞线塑性伸长与降温值铝钢截面比塑性伸长降温值(℃)4.29～4.383×10-4155.05～6.163×10-4～4×10-415～207.71～7.914×10-4～5×10-420～2511.34～14.465×10-4～6×10-425(或根据试验数据确定)对大铝钢截面比的钢芯铝绞线或钢芯铝合金绞线应由制造厂家提供塑性伸长值或降温值。条文说明：对未拉过的导、地线受力后除产生弹性伸长和塑性伸长外，还随着受力的累积效应产生蠕变伸长。塑性伸长与蠕变伸长均为永久变形(以下简称塑性伸长)。为考虑塑性伸长对弧垂的影响，线路理想的施工工艺是按塑性伸长曲线(蠕变曲线)架设导、地线。我国电线制造厂家目前不提供塑性伸长曲线，对新国标的电线产品又无系统的塑性伸长资料，故导、地线的塑性伸长相应的降温值仍取原规程的采用值。原规程对钢芯铝绞线塑性伸长采用值如表5.0.11—1。表5.0.11—1原规程钢芯铝绞线塑性伸长采用值电线型号铝钢截面比塑性伸长轻型钢芯铝绞线(LGJQ型)8.01～8.074×10-4～5×10-4钢芯铝绞线(LGJ型)5.29～6.003×10-4～4×10-4加强型钢芯铝绞线(LGJJ型)4.29～4.393×10-4对GB1179—1999《圆线同心绞架空导线》中铝钢截面比为4.29～7.91者，参考表5.0.11—2，其长期运行后产生的塑性伸长取值如下表。表5.0.11—2钢芯铝绞线塑性伸长采用值铝钢截面比塑性伸长取值7.71～7.914×10-4～5×10-45.05～6.163×10-4～4×10-44.29～4.383×10-4目前，输电线路输送容量增大，输电线路量选用大铝钢截面比导线，如630、720导线，为此在钢芯铝绞线塑性伸长表与钢芯铝绞线降温值表中补充铝钢截面比11.34～14.46的容，并提出对更大铝钢截面比的钢芯铝绞线或钢芯铝合金绞线应采用制造厂家提供的塑性伸长值或降温值。6绝缘子和金具6.0.1绝缘子机械强度的安全系数，不应小于表6.0.1所列数值。双联与以上的多联绝缘子串应验算断一联后的机械强度，其荷载与安全系数按断联情况考虑。表6.0.1绝缘子机械强度安全系数情况最大使用荷载验算断线断联盘型绝缘子棒型绝缘子安全系数2.73.01.81.81.5绝缘子尚应满足正常运行情况常年荷载状态下安全系数不小于4.0。绝缘子机械强度的安全系数KI应按下式计算：(6.0.1)式中：TR——绝缘子的额定机械破坏负荷，kN；T——分别取绝缘子承受的最大使用荷载、断线、断联、验算荷载或常年荷载，kN。常年荷载是指年平均气温条件下绝缘子所承受的荷载。验算荷载是验算条件下绝缘子所承受的荷载。断线、断联的气象条件是无风、有冰、-5oC。设计悬垂串时导、地线力可按本规第10.1节的规定取值。条文说明：常年荷载安全系数主要是针对瓷绝缘子老化率的。东北院和电科院对250万片年瓷绝缘子作了调查统计，得出了耐串的老化率明显大于悬垂串的结论，而耐串的常年荷载是绝大多数悬垂串的1.6～1.8倍，说明绝缘子老化率与常年荷载有较密切的关系。运行中的耐串常年荷载相应的安全系数绝大多数大于4.5，但尚有少量的耐串与悬垂串常年荷载安全系数小于此值，鉴于上述统计结果，绝缘子老化严重者必然较集中于这少量的塔位上。特别是在无冰区和少冰区，如果仅仅按最大使用荷载来选择悬垂串的允许垂直档距，那么垂直档距可以放得很大，而常年荷载安全系数就可能小于4.0。根据前联的统计，常年荷载安全系数小于4.0时，瓷绝缘子老化率将急剧升高，而这种垂直档距较大的塔位，大多位于维修较困难的地段。因此必须对常年荷载予以限制，其相应的安全系数日本限制不小于4.0，因该国绝缘子质量较好，前联和东欧各国那么不小于5.0。我国瓷绝缘子质量近年来有很大的提高，取4.0对绝大多数耐串与常用档距下的悬垂串都能满足要求，是较为适宜的。玻璃绝缘子经过长期运行后自爆率呈下降趋势。220kV鸡勃线和220kV神原线分别运行30年和15年后机械和电气性能均无下降，说明没有象瓷绝缘子那样的老化现象。而且目前的工艺水平比上述线路所用的产品有较大幅度的提高。因此，玻璃绝缘子不受常年荷载的限制。棒型合成绝缘子与棒型瓷绝缘子我国尚无成熟的运行经验，对其机械强度安全系数暂无法明确规定，使用时可参考本条规定与国际上的有关规定。为了保证在断联情况下，留有适当的安全裕度，本条增列了断联时，完好联的安全系数。表6.0.1各国绝缘子和金具的安全系数国名标准名称强度设计方式安全系数(最大允许荷载)备注绝缘子金具美国NESC(1977)A2.0～2.5—按加荷性质分别使用B.P.AB(100%RUS)—加拿大CSA—C223(1970)A2.0—OntarioHydroB(60～85%RUS)同左按加荷性质分别使用HydroQuebecB(70%RUS)—法国技术标准(1970)A3.0—EdFB(60%RUS)同左复冰西德VDE0210(1969)A3.0～3.62.5～5.0按绝缘子种类、金具材质不同，分别使用瑞典SEN—3601(1961)A2.0～3.02.0按绝缘子不同分别使用前联(1985)A2.72.5日本电气设备技术标准(1976)A2.5同左JEAC6001(1978)A2.5同左JEC—127(1979)B(60%RUS)同左注：强度设计方式：A——对应于最大平均荷载，取适当的安全系数。B——对应于极限荷载，取标称强度适当的百分比。RUS——标称极限强度。国自80年代末开始批量使用复合绝缘子，荷载设计安全系数大都为3.0，至今运行情况良好，虽出现极个别串脆断，多属产品质量问题。故复合绝缘子最大使用荷载设计安全系数取3.0较为适宜。90年代开始使用瓷棒绝缘子，根据德国运行经验最大使用荷载设计安全系数取3.0，运行情况良好。6.0.3金具强度的安全系数不应小于以下数值：最大使用荷载情况2.5断线、断联、验算情况1.5条文说明：金具强度安全系数取值与国外一些国家所用数值根本相近，而且经运行考验，无不良反映。双联串也可采用两个单联分别悬挂的方式，但仍应视为双联串；4联也可分为2个双联串分别悬挂的方式，但断联时的机械强度应按各单元承当的荷载分别计算。增加验算情况6.0.5地线绝缘时宜使用双联绝缘子串。条文说明：运行经验与机理分析证明：单片绝缘子一旦老化，钢帽与钢脚之间将形成电气通路，通过电流而发热，以致烧熔胶装水泥或绝缘体，导致地线落地。因此，一般宜采用单片双联、两片单联或非击穿型绝缘子。6.0.6与横担连接的第一个金具应转动灵活且受力合理，其强度应高于串其他金具强度。条文说明：与横担联接的第一个金具受力较复杂，国早期运行经验已经证明这一金具不应采用可锻铸铁制造的产品；1988年发生在500kV大房线上的球头断裂事故证明：第一个金具不够灵活，不但本身易受磨损，还将引起相邻的其他金具受到损坏。因此在选择第一个金具时，应从强度、材料、型式三方面考虑。国外对此金具也有特殊考虑的事例，加拿大BC省水电局是采取提高一个强度等级的措施；日本那么通过疲劳，磨损等试验对各种金具型式进展选择；意大利设计了一种两个方向的回转轴心根本上在同一个平面上的金具，使得两个方向转动都较灵活。因此，对联塔第一个金具的选择，除了要求结构上灵活外，同时要求强度上提高一个等级。6.0.7输电线路悬垂V串两肢之间夹角的一半可比最大风偏角小5～10°，或通过试验确定。条文说明：在输电线路设计中，为了缩小走廊宽度，减少悬垂串的风偏摇摆，V型串的使用日趋广泛，根据试验和设计研究成果，330kV以上输电线路悬垂V串两肢间夹角之半可比最大风偏角小5～10°，或通过试验确定。6.0.8线路经过易舞动区应适当提高金具和绝缘子串的机械强度，并宜采取安装防舞装置等防舞措施。条文说明：在路经选择时应尽量避开易发生舞动地区，无法避让时，要采取措施提高线路的机械强度，并安装抑舞装置。6.0.9在易发生严重覆冰地区，宜采取增加绝缘子串长和采用V型串、八字串。条文说明：根据2008年初我国南方地区覆冰灾害情况的教训，为防止或减少重要线路冰闪事故的发生需采取增加绝缘子串长和采用V型串、八字串等措施。7绝缘配合、防雷和接地7.0.2在海拔高度1000m以下地区，操作过电压与雷电过电压要求的悬垂绝缘子串绝缘子片数，不应少于表7.0.2的数值。耐绝缘子串的绝缘子片数应在表7.0.2的根底上增加，对110～330kV输电线路增加1片，对500kV输电线路增加2片，对750kV输电线路不需增加片数。表7.0.2操作过电压与雷电过电压要求悬垂绝缘子串的最少片数标称电压(kV)110220330500750单片绝缘子的高度(mm)146146146155170绝缘子片数(片)713172532为保持高塔的耐雷性能，全高超过40m有地线的杆塔，高度每增加10m，应比表7.0.2增加1片相当于高度为146mm的绝缘子，全高超过100m的杆塔，绝缘子片数应根据运行经验结合计算确定。由于高杆塔而增加绝缘子片数时，雷电过电压最小间隙也相应增大；750kV杆塔全高超过40m时，可根据实际情况进展验算，确定是否需要增加绝缘子和间隙。条文说明：全高超过40m有地线的杆塔，高度每增加10m应增加一片绝缘子。由于高杆塔防雷而增加绝缘子数量时，按照绝缘配合要求，雷电过电压的间隙也要相应增加。750kV线路杆塔较高(据750kV官兰线统计，平均呼高为44.3m，已超过40m)，其耐雷水平按现行规程法计算32片结构高度170mm绝缘子耐雷水平已超过150kA要求，而且西北地区(除陕南外)，平均雷暴日一般在20与以下，雷电流幅值较小，对其高杆塔，可根据实际情况(雷暴日，接地电阻值)，计算确定是否需要增加绝缘子片数。7.0.3绝缘配置应以审定的污区分布图为根底，结合线路附近的污秽和开展情况，综合考虑环境污秽变化因素，选择适宜的绝缘子型式和片数，并适当留有裕度。条文说明：根据有关规定新建的330～750kV输电线路的绝缘配置应以污区分布图为根底，并综合考虑环境污染变化因素。对于0、Ⅰ级污区，可提高一级绝缘配置；对于Ⅱ、Ⅲ级污区，按照上限进展配置，同时应结合线路附近的污秽和开展情况，绝缘配合应适当留有裕度。对于Ⅳ级污区，应在选线阶段尽量避让，如不能避让，应在设计和建设阶段考虑采用大爬距绝缘子或复合绝缘子，同时结合采取防污闪涂料等措施。标准分级见附录B。7.0.4绝缘配合设计可采用爬电比距法，也可采用污耐压法选择适宜的绝缘子型式和片数。当采用爬电比距法时，绝缘子片数由下式确定：(7.0.4)式中：n——每串绝缘子所需片数；λ——爬电比距，cm/kV；Un——系统标称电压，kV；Lo1——单片悬式绝缘子的几何爬电距离，cm；Ke——绝缘子爬电距离的有效系数，主要由各种绝缘子几何爬电距离在试验和运行中提高污秽耐压的有效性来确定；并以XP—70、XP—160型绝缘子为根底，其Ke值取为1。Ke应由试验确定。条文说明：绝缘子型式和片数一般都按网省公司审定的污区分布图，结合现场污秽调查，由工频电压下的单位爬电距离决定线路的绝缘子片数。当采用爬电比距法时，其中的绝缘子爬电距离有效系数Ke，主要由各种绝缘子几何爬电距离在试验和运行中所对应的污耐压来确定；并以XP—70、XP—160型绝缘子为基准，其Ke值取为1。Ke应由试验确定。不同类型的悬式绝缘子的积污性能大不一样。根据实测，普通型、双伞型和钟罩型绝缘子的自然积污量之比约为1:0.3～0.5:1.0～1.4。从发生污闪的500kV东南5263线上取下的南瓷浅钟罩结构LXP型玻璃绝缘子，可以看出其下外表非常脏污，而且其结构也不利于进展有效的清揩。深钟罩结构FC型玻璃绝缘子的脏污程度比之更严重，清揩效果更差。线路与发变电外绝缘标准GB/T16434—1996中各污秽等级所对应的参考盐密，均指由普通型绝缘子悬垂串上测得的值，其它类型应按实际积污量加以修正。绝缘子爬电距离有效利用系数Ke值能综合地表达悬式绝缘子的结构造型和自然积污量。Ke值的计算公式为：Ke=EC1/EC2(7.0.4)式中：EC1—一样自然条件，一样积污期被试绝缘子积污盐密值的人工污闪电压梯度；EC2—一样自然条件，一样积污期基准绝缘子积污盐密值的人工污闪电压梯度。常用绝缘子的Ke值可根据GB/T16434—1996附录D中给出的污闪电压回归方程计算。以深棱型绝缘子XWP5—160为例，以XP—160为基准绝缘子，并假设二者的积污盐密比为1.1:1，那么XWP5—160的K值在Ⅰ、Ⅱ级污区约为0.90，在Ⅲ、Ⅳ级污区约为0.88。其他类型的绝缘子可根据其积污特性计算。根据附录D中实例，双伞型绝缘子的Ke值可取为1。在上述标准的附录D中并没有给出大爬距钟罩型绝缘子的污闪电压回归方程。省电力公司和日本NCK绝缘子公司技术研究所开展了国际合作项目，评估钟罩型绝缘子的污耐压特性。试验结果如图7.0.4。CDBEA三伞型545mm玻璃双伞型450mm玻璃普通型图7.0.4各型式绝缘子单位结构高度的雾耐压值比拟由于上述绝缘子的结构高度一样，上述绝缘子的Ke值可由单位高度污耐压和爬距确定。以XP—160为基准的各绝缘子的Ke值如下所示。双伞型：0.99三伞：1.13小钟罩型：0.77大钟罩型：0.76几种常见绝缘子爬电距离有效系数Ke如下表7.0.4—1所示。表7.0.4—1常见绝缘子爬电距离有效系数Ke绝缘子型号盐密0.05(mg/cm2)0.10(mg/cm2)0.20(mg/cm2)0.40(mg/cm2)浅钟罩型绝缘子0.900.900.800.80双伞型绝缘子(XWP2—160)1.0长棒型瓷绝缘子1.0三伞型绝缘子1.0玻璃绝缘子(普通型LXH—160)1.0深钟罩玻璃绝缘子0.8复合绝缘子≤2.5(cm/kV)＞2.5(cm/kV)1.01.3各类绝缘子的造型图与典型型号见表7.0.4—2。表7.0.4—2各类绝缘子的造型图与典型型号造型名称、材质造型图典型绝缘子型号主要生产厂家普通型瓷质XP—X系列电瓷厂电瓷厂CA5X系列NGK玻璃LXY—X系列LXP—X系列电瓷厂FCX系列塞迪维尔钟罩型深棱型瓷质XHP—X系列电瓷厂电瓷厂XWP5—X系列电瓷厂LXHY—X系列电瓷厂FCXP系列塞迪维尔双伞型瓷质XWP—X系列XWP1—X系列XWP2—X系列电瓷厂电瓷厂CA88X系列NGK三伞型XSP—X系列电瓷厂CA87X系列NGK7.0.6在轻、中污区复合绝缘子的爬电距离不宜小于盘型绝缘子；在重污区其爬电距离不应小于盘型绝缘子最小要求值的3/4且不小于2.8cm/kV；用于220kV与以上输电线路复合绝缘子两端都应加均压环，其有效绝缘长度需满足雷电过电压的要求。条文说明：运行经验说明，在轻、中污区复合绝缘子爬距不宜小于盘型绝缘子。在重污区不应小于盘型绝缘子限值的3/4且不小于2.8cm/kV。新建输电线路棒形悬式复合绝缘子的爬距可按如下原那么配置：对2.5cm/kV与以下污区使用的复合绝缘子，其爬电比距选用25mm/kV；对25mm/kV以上的污区，选用2.8cm/kV。由于复合绝缘子两端有均压装置，使复合绝缘子的有效绝缘长度减小，而线路耐雷水平与绝缘长度密切相关，因此强调其有效绝缘长度应满足雷电过电压的要求。7.0.7高海拔地区污秽绝缘子的闪络电压，随着海拔升高或气压降低而变化，悬垂绝缘子串的片数，宜按下式进展修正。(7.0.7)各种绝缘子m1参考值见附录C。条文说明：高海拔地区，随着海拔升高或气压降低，污秽绝缘子的闪络电压随之降低，高海拔所需绝缘子片数按下式修正：(7.0.7)式中：——高海拔地区每串绝缘子所需片数；H——海拔高度，km；m1——特征指数，它反映气压对于污闪电压的影响程度，由试验确定。根据国家电力公司科学技术项目“西北电网750kV输变电工程关键技术研究〞《高海拔区750kV输变电设备外绝缘选取方法与绝缘子选型研究》清华大学研究结果各种绝缘子的m1值见表7.0.7—1。表7.0.7—1各种绝缘子的m1值试品材料m1值盐密0.05mg/cm2盐密0.2mg/cm2平均值1#瓷0.660.640.652#0.420.340.383#0.280.350.324#0.220.400.315#玻璃0.540.370.456#0.360.360.367#0.450.590.528#0.300.190.259#复合0.180.420.30表7.0.7—2瓷和玻璃绝缘子试品的尺寸和形状试品材料盘径(mm)结构高度(mm)爬电距离(cm)外表积(cm2)重量(kg)机械强度(Kn)1#瓷28017033.21730.278.52102#30017045.92784.8611.52103#32019545.93025.9813.53004#34017053.03627.0412.12105#玻璃28017040.62283.397.22106#32019549.23087.6410.63007#32019549.33147.411.33008#38014536.52476.676.21201#试品2#试品3#试品4#试品5#试品6#试品7#试品8#试品9#试品SHAPE\*MERGEFORMAT7.0.8在海拔不超过1000m的地区，带电局部与杆塔构件(包括拉线、脚钉等)的间隙，在相应风偏条件下，不应小于表7.0.8—1、7.0.8—2所列数值。表7.0.8—2750kV带电局部与杆塔构件的最小间隙单位为m标称电压(kV)750海拔高度(m)5001000工频电压Ⅰ串2.252.40操作过电压边相Ⅰ串3.303.45中相Ⅴ串5.055.30雷电过电压4.20(或按绝缘子串放电电压的0.80配合)注：1)按雷电过电压和操作过电压情况校验间隙时的相应气象条件，参见附录A(标准的附录)。2)按运行电压情况校验间隙时风速采用根本风速修正至相应导线平均高度处值与相应气温。3)只适用单回路。条文说明：本条根本沿用DL/T5092—1999第9.0.6条。并增加了750kV容。7.0.9在海拔高度1000m以下地区，为便利带电作业，带电局部对杆塔接地局部的校验间隙不应小于表7.0.9所列数值。表7.0.9为便利带电作业，带电局部对杆塔与接地局部的校验间隙标称电压(kV)110220330500750校验间隙(m)1.001.802.203.20*4.00/4.30(边相Ⅰ串/中相Ⅴ串)注：*为750kV单回路带电作业间隙值。对操作人员需要停留工作的部位，还应考虑人体活动围0.5m。条文说明：本条为DL/T5092—1999第6.0.8条的修改条文。并增加了750kV容。7.0.10海拔高度不超过1000m的地区，在塔头结构布置时，相间操作过电压相间最小间隙和档距中考虑导线风偏工频电压和操作过电压相间最小间隙，不宜小于表7.0.10所列数值。表7.0.10工频电压、操作过电压相间最小间隙标称电压(kV)110220330500750工频电压(m)0.500.901.602.202.90操作过电压(m)塔头1.202.403.405.207.50档距中1.102.103.004.606.80本条为新增条文。新增相间最小间隙。7.0.11空气放电电压海拔修正系数Ka可按下式确定：(7.0.11)式中：H——海拔高度，m；m——海拔修正因子，工频、雷电电压修正因子m=1.0；操作过电压修正因子见图1中的曲线a、c。如因高海拔而需增加绝缘子数量，那么表7.0.8—1、7.0.8—2所列的雷电过电压最小间隙也应相应增大。图7.0.11海拔修正因子图中：a—相对地绝缘；b—纵向绝缘；c—相间绝缘；d—棒—板间隙。本条为新增条文。根据IEC60071—2规定：空气放电电压海拔修正系数Ka。7.0.13杆塔上地线对边导线的保护角，对于同塔双回或多回路，220kV与以上线路的保护角均不大于0°，110kV线路不大于10°；对于单回路，500～750kV线路对导线的保护角不大于10°，330kV与以下线路不大于15°；单地线线路不大于25°。对中重冰区线路的保护角可适当加大。条文说明：根据500kV架空输电线路设计情况，一般单回路直线塔对外侧导线的保护角不大于10°，330kV与以下其他线路宜小于15°。运行经验说明，高杆塔输电线路雷击跳闸主要是饶击引起的，因此，对同塔双回路采用较单回路小的保护角，采用小的保护角是减少雷击跳闸的有效措施。7.0.15线路经过直流接地极附近时，要考虑接地极对铁塔、根底的影响。条文说明：根据中国电力工程