大型发电机变压器组继电保护整定计算

目录TOC\o"1-3"\h\z\u摘要IAbstractII1绪论11.1研究背景11.2发变组保护现状11.3研究的主要内容22发变组保护的基本原理与 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 设计42.1发电机保护原理42.1.1发电机差动保护42.1.2发电机定子接地保护52.1.3发电机失磁保护62.1.4发电机匝间保护82.2变压器保护原理92.2.1变压器差动保护的问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 分析92.2.2复合电压过流保护102.2.4变压器接地故障后备保护122.3发变组保护方案的设计132.3.1原始数据132.3.2发变组的保护配置分析142.3.3发变组的保护配置方案153发变组保护的整定计算183.1计算短路电流183.2发电机保护整定计算203.2.1发电机差动保护203.2.2发电机匝间保护213.2.3复合电压过流保护223.3主变保护整定计算263.3.1主变差动保护263.3.2复合电压过流保护273.3.3主变接地保护283.4发变组保护定值单29结论32参考文献33致谢341绪论1.1研究背景我国电力工业的发展建设已进入到大电网、大机组、超高压输电阶段。随着三峡工程的竣工，将形成全国联网的局面，这就对电力系统的运行和保护提出了更高的要求。对发电机来说为了满足大电网对机组容量规模经济的要求，其单机容量在逐渐增大。一方面单机容量的增加机组造价提高，机组容量占电网总容量的比重加大，一旦发生事故对国民经济造成的直接和间接损失十分巨大；另一方面大机组材料利用率的提高，新的工艺结构、新的冷却和励磁方式等的应用，提高了大型机组的运行效率同时也给继电保护带来了困难。[3][4]因此机组安全的重要性，对机组保护装置的选择性，快速性，可靠性，灵敏性提出了更高的要求。由于大型发变组存在以上一些故障及不正常运行方式，一旦发生故障时，不能迅速切除或隔离故障点，将对机组产生极大的危害，造成巨额的经济损失。因此大型机组继电保护的原理和应用研究对于当前电力工业的迅速发展来说相当重要，针对上述故障，本文对大型发电机变压器组进行整定计算并对其保护配置进行分析设计。1.2发变组保护现状最早的装置是熔断器。以后出现了作用于断路器的电磁型继电保护装置、电子型静态继电器以至应用计算机的数字式继电保护。随着电子技术、计算机技术、通信技术的飞速发展，人工智能技术等相继在继电保护领域得到应用，继电保护的发展经历了机电型、整流型、晶体管型和集成电路型几个阶段后，现在发展到了微机保护阶段。目前，不同原理、不同机型的微机线路和主设备保护各具特色，为电力系统提供了一批新一代性能优良、功能齐全、工作可靠的继电保护装置，我国继电保护目前处于微机时代，发展趋势向计算机化，网络化，智能化，保护、控制、测量和数据通信一体化发展。随着计算机技术的飞速发展及计算机在电力系统继电保护领域中的普遍应用，新的控制原理和方法被不断应用于计算机继电保护中，以期取得更好的效果，从而使微机继电保护的研究向更高的层次发展，出现了一些引入注目的新趋势。目前主要有以下一些研究方向：(1）自适应控制技术在继电保护中的应用自适应继电保护的概念始于20世纪80年代，它可定义为能根据电力系统运行方式和故障状态的变化而实时改变保护性能、特性或定值的新型继电保护。(2）人工神经网络在继电保护中的应用进入20世纪90年代以来，人工智能技术如神经网络、遗传算法、进化规划、模糊逻辑等在电力系统各个领域都得到了应用，电力系统保护领域内的一些研究工作也转向人工智能的研究。专家系统、人工神经网络(ANN)和模糊控制理论逐步应用于电力系统继电保护中，为继电保护的发展注入了活力。(3）发电厂综合自动化技术现代计算机技术、通信技术和网络技术为改变变电站目前监视、控制、保护和计量装置及系统分割的状态提供了优化组合和系统集成的技术基础。高压、超高压变电站正面临着一场技术创新。继电保护和综合自动化的紧密结合已成为可能，它表现在集成与资源共享、远方控制与信息共享。[5]以远方终端单元(RTU)、微机保护装置为核心，将发电厂的控制、信号、测量、计费等回路纳入计算机系统，取代传统的控制保护屏，能够降低变电所的占地面积和设备投资，提高二次系统的可靠性。随着微机性能价格比的不断提高，现代通信技术的迅速发展，以及 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 化规约的陆续推出，变电站综合自动化成了热门话题。从国外机组保护发展的趋势来看，具有保护功能双重化的趋势，在应用DSP。技术的基础上，单个装置的功能集成也来越高，“Dualtwooutoftwo"概念即为代表，每个保护对象配置两套保护系统，每套保护系统单独可以出口，每套保护系统配置两个子系统，两个子系统与门出口，这种配置方案彻底解决了机组保护拒动和误动的矛盾。[6]由于继电保护大量采用了数字技术，继电保护技术得到了巨大的发展，为电力系统的安全运行提供了保障。最新硬件技术的发展，尤其是DSP技术的采用，为彻底改变机组保护正确动作率长期偏低的现状提供了契机，2002年初国家电力公司颁发了《反措实施细则》，正是应因数字技术的发展及电力系统的需要。结合《反措实施细则》和双重化概念，认真分析机组保护的双重化配置方案。对于机组保护来讲，发电机差动保护只能保护发电机内部相间故障，其他发电机内部故障如定子接地、转子接地、匝间故障，异常运行故障如定子过负荷、转子表层过负荷、失磁、失步、低频、逆功率、过电压过励磁、误上电等差动保护不能反应，因此这些保护不能认为是后备保护，传统方案这些保护只配置一套，而机组大部分故障均为异常运行故障，安全性不能满足反措要求，因此需强化发电机异常运行故障保护，需要双重化配置。对于机组保护来讲，真正的后备保护，只有主变零序电流电压保护和发电机、变压器复合电压过流保护。当发变组发生内部故障时，差动保护(定值一般为0．3倍的额定电流)不能动作，这些保护更不能反应，比如复合电压过流保护，分析清华大学的发电机变压器内部故障仿真计算结果，主变、发电机大部分内部轻微故障由于电压不能下降，复压电压过流保护存在灵敏度不够的问题，因此后备保护主要是作为区外故障的后备，可以适当简化。[7][8]后备保护配置方案应为：主变侧配置零序电流电压保护和复合电压过流保护，发电机侧配置复合电压过流保护保护即满足要求，当电流、电压型保护灵敏度不能满足要求或者根据系统各保护之间的配合需要，采用低阻抗后备保护。机组保护功能很多，回路复杂，采用先进的数字技术，把众多的继电器功能集成，完成双主双后配置，是一个因繁化简的工作，是必然的趋势。1.3研究的主要内容本文通过广泛的阅读 资料 新概念英语资料下载李居明饿命改运学pdf成本会计期末资料社会工作导论资料工程结算所需资料清单 ，了解目前国内外大型发变组保护的主要配置，并结合国内外大型机组，尤其是600MW机组的发变组保护运行过程中存在的问题，对大型发变组保护的原理进行分析。通过对发变组保护原理的分析，并结合目前超临界火力发电机组保护配置情况，先对发变组进行保护配置选型，然后进行发变组保护双重化分析，最后完成大型发电机组的保护配置。并以600MW机组为例计算短路电流；发电机保护整定计算（发电机差动保护，发电机匝间保护，复合电压过流保护）；主变保护整定计算（主变差动保护，复合电压过流保护）并完成大型发电机变压器组的整定计算。2发变组保护的基本原理与方案设计大型发电机和变压器一次设备有了很大发展，为其所配置的继电保护也要相应改变，既不能完全照搬小型机组的设计，也不能盲目复杂化，而是要根据简单实用的原则，配置完善的保护种类。面前各设计单位设计的保护配置基本相同，但在具体实施和个别保护的选择上略有不同，因此本节根据现状，对一些具体的保护进行了说明。2.1发电机保护原理2.1.1发电机差动保护发电机定子绕组相间短路是最严重的故障，会产生很大的短路电流，故障点的电弧会使绕组绝缘烧坏，甚至可能引起火灾。[3]因此，要求装设差动保护作为发电机定子绕组相间故障的主保护，瞬时动作于停机。比例制动式纵差保护的动作电流不是固定不变的，它随短路电流的增大而增大，既保证外部短路不误动，同时对于内部短路又有较高的灵敏度。比率差动动作特性如图图2-1比率差动动作特性为差动电流，为制动电流，为差动电流起动定值，为差动电流速断定值，为发电机额定电流。(1)比较发电机机端和中性点电流的相位和幅值来判断故障。1)当正常运行或区外故障时，和大小相同，方向相同，保护计算出的差流：；制动电流(有些保护将两侧电流的最大值作为制动电流)2)当区内故障时，和反方向动作电流全部故障电流，与和的绝对值之和成正比，制动电流与和的绝对值之差成正比3)实际上，当外部短路时，继电器的差动电流并不为零，外部短路时短路电流很大，特别是暂态过程含有大量的非周期性分量电流，使互感器的励磁电流急剧增大而呈饱和状态，这时就很难保证两侧互感器传变特性的一致，从而产生不平衡电流。(2)为了能保证外部故障时保护不动作，特采用比率制动式差动元件，使保护的动作电流随制动电流而变，当外部短路电流越大，继电器的动作电流也变大，保证外部故障时，继电器处于可靠的制动状态。整定合适的制动系数能保证区外故障可靠不动；区内故障灵敏动作。如图2-1中，采用双斜率的动作特性曲线，斜率1较低，是为了考虑内部短路时有足够的灵敏度，斜率2较大，是由于区外故障产生的巨大穿越电流将使两侧CT饱和程度不一样，并产生很大差流，增大斜率来提高其制动能力，以防外部短路时误动。(3)差动保护定值整定中应注意的问题1)斜率1应大于最大正常负荷电流下CT误差产生的不平衡电流，一般取20％。2)拐点1是斜率1的结束点，应大于发电机最大正常运行电流。为使区内故障获得较高的灵敏度，希望制动电流在2.0倍的发电机额定电流以内时，动作特性斜率不宜过大。在2个拐点之间采用更接近TA的饱和特性的平滑函数曲线进行连接。3)拐点2是过渡区的终点和斜率2的起点，应设置为使任一保护用CT开始饱和时的电流值。若保护用CT选为5P20，其饱和电流值很大，而发电机最大外部短路电流在6倍额定电流之内，一般取拐点6倍发电机额定电流。4)斜率2应保证在严重外部故障时(由于CT饱和导致产生不平衡电流)继电器可靠不动作，可依据（2-1）可靠系数，取1．5；为非周期分量系数，一般为1.5—2.0；为互感器的同型系数，两侧TA型号相同时取0.5，两侧TA型号不同时取1.O；为互感器的幅值误差系数，取0.1。根据公式(2-1)，一般取=0.1—0.3，可确保在最大外部短路时差动保护不误动。但考虑到电流互感器的饱和或其暂态特性畸变的影响，为安全计，宜适当提高制动系数值。2.1.2发电机定子接地保护由于发电机的外壳是接地的，因此定子绕组因绝缘破坏而引起的单相接地就比较普遍。当发电机定子绕组发生单相接地时，有电容电流流过故障点，电容电流的大小取决于定子绕组的接地电容电流和与发电机有电联系的电网接地电容电流。当接地电容电流较大且产生电弧时，将使绝缘绕组和定子铁芯烧坏。因此，规程规定：当接地电流等于或大于5A时，接地保护应动作于跳闸；当接地电流小于5A时动作于信号。[9][10]（1）保护实现原理根据定子接地过程中发电机基波零序电压和三次谐波分量特点，由如下两部分构成100％定子接地保护：反应发电机中性点基波零序电压的过电压保护，它保护机端至中性点的90％范围，动作于停机；采用三次谐波电压原理构成的保护靠近中性点部分，它动作于发信。1）反应基波零序电压发电机定子接地保护绕组单相接地故障时，基波零序电压分布：例如：当发电机c相绕组离中性点a处接地时，则此时，机端三相电压分别为：（2-2）机端零序电压结论：发电机绕组单相定子接地故障时产生的零序电压与故障点位置有关，当a=l，机发电机机端故障时产生的零序电压最大；当a=O即中性点处故障时，产生的零序电压最低。[11]所以，可用一个反应基波零序电压的过电压元件作为定子接地保护，又由于它有死区，故还需有其它元件作为补充。2)由三次谐波电压原理构成的三次谐波接地保护：由于发电机转子气隙磁通密度分布不可能完全呈正弦形，所以在发电机绕组的感应电势中，除基波分量外，还含有三次谐波。正常运行方式下，接有消弧线圈的发电机机端三次谐波电压，比中性点的三次谐波电压更小些。当发电机发生接地故障时，设接地点发生在距中性点a处。a.发电机正常运行时，b.中性点故障时，c.故障点在0-50％时，d.故障点在50-100％时，根据三次谐波电压分布的特点，可以用一个滤波比很高的反应机端和中性点三次谐波分量的电压差动元件来作为靠近中性点那部分绕组保护。2.1.3发电机失磁保护同步发电机励磁回路由于灭磁开关误跳、转子回路开路、短路及可控硅励磁回路可控硅失控等原因，发电机可能部分或全部失磁。(1)发电机失磁运行的危害1)失磁后，发电机从系统吸收大量的无功功率，对于无功储备不足的系统。来说，将产生严重的无功短缺，引起系统电压下降，甚至可能因电压崩溃而使系统瓦解。2)同步发电机变为异步运行，存在着大小交变的反应功率，定子绕组中的电流大小不断交变，这将引起危及发电机安全的机械力矩，将引起转子过热和机组振动。（2）失磁运行工况1）失磁后，发电机进入异步运行状态，送出有功功率将比失磁前少。2）失磁后，发电机将从系统吸收无功功率。3）由于从系统吸收无功功率，对无功储备不足的系统来说，将引起系统电压下降。4）机端测量阻抗将由第一象限转到第四象限。发电机正常运行时机端测量阻抗位于等有功阻抗园的A点，当发电机失磁后，测量阻抗先进入静稳边界园的C点，静稳破坏发电机进入异步运行时，测量阻抗进入异步边界园的D点。图2-2测量阻抗圆(3)失磁保护元件1)静稳边界阻抗园：当发电机处于静稳边界时，发电机还未失步，由机端测量的阻抗为：向系统侧看是(包括变压器的阻抗值)，向发电机看是2）异步边界阻抗园：当低励、失磁发电机的功角不断增大，在超过静稳极限后，如果没有及时消除失磁也未能有效减小有功负荷，发电机终将失步而进入异步运行状态，此时机端测量到的阻抗称为发电机异步阻抗。异步阻抗是发电机异步运行的滑差的函数，当S(滑差率=)在之间时，机端测量阻抗介于和之间。a.低电压元件：失磁后发电机机端或系统三相电压将降低，用低电压元件作为失磁保护的辅助判据。b.负序电压闭锁元件：为防止系统故障时保护误动作，用负序电压元件闭锁失磁保护。c.PT断线元件：由于机端PT断线时，阻抗元件和低电压元件都可能误动，所以保护出口需经PT断线判据闭锁。d.无功反向元件：当失磁保护按静稳边界阻抗园作为失磁的主判据时，为了防止误动，保护出口需经无功反向元件闭锁。e.时间元件：失磁元件动作后，保护需经延时出口，延时需躲过系统振荡，一般整定在1秒左右。2.1.4发电机匝间保护（1）发电机高灵敏横差保护装设在发电机两个中性点连线上的横差保护,用作发电机定子绕组的匝间短路、分支开焊故障以及相间短路的主保护。1）高定值段横差保护，相当于传统单元件横差保护。2）灵敏段横差保护。[12]装置采用相电流比率制动的横差保护原理,其动作方程为:（2-3）式中为横差电流定值,为机端三相电流中最大相电流,为发电机额定电流,为制动系数。相电流比率制动横差保护能保证外部故障时不误动,内部故障时灵敏动作,由于采用了相电流比率制动，横差保护电流定值只需按躲过正常运行时不平衡电流整定，比传统单元件横差保护定值大为减小，因而提高了发电机内部匝间短路时的灵敏度。[7]对于其他正常运行情况下横差不平衡电流的增大，横差电流保护动作值具有浮动门槛的功能。（2）纵向零序电压保护装设在发电机出口专用TV开口三角上的纵向零序电压,用作发电机定子绕组的匝间短路的保护。1）高定值段匝间保护，按躲过区外故障最大不平衡电压整定，经工频变化量负序功率方向闭锁；2）灵敏段匝间保护：装置采用电流比率制动的纵向零序电压保护原理,其动作方程为:（2-4）式中为零序电压定值,为发电机机端最大相电流,为发电机机端负序电流，为发电机额定电流,为制动系数，制动系数受工频变化量负序功率方向影响。电流比率制动原理匝间保护能保证外部故障时不误动,内部故障时灵敏动作,由于采用了电流比率制动的判据，零序电压定值只需按躲过正常运行时最大不平衡电压整定，因此提高了发电机内部匝间短路时保护的灵敏度。[13][14]对于其他正常运行情况下纵向零序电压不平衡值的增大，纵向零序电压保护动作值具有浮动门槛的功能。2.2变压器保护原理2.2.1变压器差动保护的问题分析变压器差动保护是变压器内部故障的主保护，主要反应变压器油箱内部、套管和引出线的相间和接地故障，以及绕组的匝问短路故障。（1）实现变压器差动保护需要考虑的问题由于变压器具有两个及以上的电压等级，各侧所用cT额定参数各不相同，差动保护将产生不平衡电流；变压器分接头的调节也将增大差动保护不平衡电流；变压器励磁电流将成为差动保护不平衡电流的一种来源，过励磁时励磁电流可达额定电流水平，势必引起差动误动；空载合闸或区外故障切除电压恢复时变压器将产生很大的励磁涌流，差动保护也将误动；还有各侧电流的幅值、相位补偿，零序电流的补偿问题。另一方面，匝间短路时虽然短路环中电流很大，但流入差动保护的电流可能很小，且此时变压器仍带有负荷，影响保护灵敏度；当高压侧(中性点直接接地)经阻抗接地故障时，故障电流也很小。一方面由于各种因素产生很大的不平衡电流，一方面又要求能反应内部轻微故障，可见变压器差动比发电机差动要复杂的多。[15][16]（2）励磁涌流的产生、识别及闭锁方式1)变压器在正常运行情况下，铁芯未饱和，相对导磁率很大，绕组的励磁电感也很大，因而励磁电流很小，一般不超过额定电流的3-6％。"-3空投变压器或外部故障切除后的电压恢复时，铁芯可能饱和，励磁电感降低，相应出现数值很大的励磁涌流。2)目前主要的涌流识别方法为二次谐波原理、波形识别原理、间断角原理，都是提取其电流信息量。以二次谐波原理最为成熟。a、利用谐波识别励磁涌流：采用三相差动电流中二次谐波，三次谐波的含量来识别励磁涌流，判别方程如下：b、利用波形畸变识别励磁涌流：故障时，差流基本上是工频正弦波，而励磁涌流却有大量的谐波分量存在，波形发生畸变，间断，不对称．利用算法识别出这种畸变，即可识别出励磁涌流。c、变压器差动的涌流制动新原理研究：目前，文献[14]提出了一种波形对称法识别涌流，文献n8¨1如进一步研究并改进了该原理。同时还研究了波形相关法。这类波形识别的方法可望在微机保护中得到更好的应用。3)励磁涌流闭锁方式：有分相闭锁和三相“或门”闭锁两种方式。a、分相闭锁方式：当某相判断有励磁涌流，即闭锁该相差动元件，另两相不被闭锁，这种方式容易误动，如长兴电厂和温州电厂高压备变投运时都发生过差动保护动作情况，故省调继保科推荐三相“或门”闭锁方式。b、三相“或门”闭锁方式：当某相判断有励磁涌流，三相差动元件全被闭锁，这种方式能防止空载合闸时的误动，但当手合于故障变压器时将使造成差动保护将延缓动作。c、有些国外进口保护采用三取二闭锁方式，即当有两相判为有涌流时闭锁三相出I=I。2.2.2复合电压过流保护(1)复合电压过流保护作为发电机、变压器、高压母线和相邻线路故障的后备。复合电压过流设两段定值各一段延时,第Ⅰ段动作于跳母联开关或其他开关。复合电压过流Ⅱ段,动作于停机。1）复合电压元件：复合电压元件由相间低电压和负序电压或门构成，有两个控制字（即过流I段经复压闭锁，过流II段经复压闭锁）来控制过流I段和过流II段经复合电压闭锁。当过流经复压闭锁控制字为‘1’时，表示本段过流保护经过复合电压闭锁。2）电流记忆功能:对于自并励发电机,在短路故障后电流衰减变小，故障电流在过流保护动作出口前可能已小于过流定值，因此，复合电压过流保护起动后，过流元件需带记忆功能，使保护能可靠动作出口。控制字“自并励发电机”在保护装置用于自并励发电机时置“1”。对于自并励发电机，过流保护必须经复合电压闭锁。3）经高压侧复合电压闭锁:控制字“经高压侧复合电压闭锁”置“1”，过流保护不但经发电机机端TV1复合电压闭锁，而且还经主变高压侧复合电压闭锁，只要有一侧复压条件成立就满足复压判据。4）TV断线对复合电压闭锁过流的影响：装置设有整定控制字（即TV断线保护投退原则）来控制TV断线时复合电压元件的动作行为。当装置判断出本侧TV断线时，若‘TV断线保护投退原则’控制字为‘1’时，表示复合电压元件不满足条件；若‘TV断线保护投退原则’控制字为‘0’时，表示复合电压元件满足条件，这样复合电压闭锁过流保护就变为纯过流保护。(2)复合电压方向过流保护主要作为主变压器相间故障的后备保护。通过整定控制字可选择各段过流是否经过复合电压闭锁，是否经过方向闭锁，是否投入。方向元件：采用正序电压，并带有记忆，近处三相短路时方向元件无死区。接线方式为零度接线方式。接入装置的TA极性如前面保护配置图所示，正极性端应在母线侧。装置后备保护分别设有控制字‘过流方向指向’来控制过流保护各段的方向指向。当‘过流方向指向’控制字为‘0’时，表示方向指向变压器，灵敏角为45°；当‘过流方向指向’控制字为‘1’时，方向指向系统，灵敏角为225°。方向元件的动作特性如图2-6所示，阴影区为动作区。同时装置分别设有控制字‘过流经方向闭锁’来控制过流保护各段是否经方向闭锁。当‘过流经方向闭锁’控制字为‘1’时，表示本段过流保护经过方向闭锁。图2-3相间方向元件动作特性复合电压指相间电压低或负序电压高。对于变压器某侧复合电压元件可通过整定控制字选择是否引入其它侧的电压作为闭锁电压，例如对于高压侧后备保护，装置分别设有控制字，如‘过流保护经中压侧复压闭锁’、‘过流保护经低压侧复压闭锁’等，来控制过流保护是否经其他侧复合电压闭锁；当‘过流保护经中压侧复压闭锁’控制字整定为‘1’时，表示高压侧复压闭锁过流可经过中压侧复合电压起动；当‘过流保护经中压侧复压闭锁’控制字整定为‘0’时，表示高压侧复压闭锁过流不经过中压侧复合电压起动。各段过流保护均有‘过流经复压闭锁’控制字，当‘过流经复压闭锁’控制字为‘1’时，表示本段过流保护经复合电压闭锁。TV异常对复合电压元件、方向元件的影响：装置设有整定控制字‘TV断线保护投退原则’来控制TV断线时方向元件和复合电压元件的动作行为。若‘TV断线保护投退原则’控制字为‘1’，当判断出本侧TV异常时，方向元件和本侧复合电压元件不满足条件，但本侧过流保护可经其它侧复合电压闭锁（过流保护经过其他侧复合电压闭锁投入情况）；若‘TV断线保护投退原则’控制字为‘0’，当判断出本侧TV异常时，方向元件和复合电压元件都满足条件，这样复合电压闭锁方向过流保护就变为纯过流保护；不论‘TV断线保护投退原则’控制字为‘0’或‘1’，都不会使本侧复合电压元件起动其它侧复压过流。本侧电压退出对复合电压元件、方向元件的影响：当本侧TV检修时，为保证本侧复合电压闭锁方向过流的正确动作，需投入‘本侧电压退出’压板或整定控制字，此时它对复合电压元件、方向元件有如下影响：1）本侧复合电压元件不启动，但可由其它侧复合电压元件起动（过流保护经过其它侧复合电压闭锁投入情况）；2）本侧方向元件输出为正方向；3）不会使本侧复合电压元件起动其它侧过流元件（其它侧过流保护经过本侧复合电压闭锁投入情况）。2.2.4变压器接地故障后备保护在超高压电力系统的各种短路中，单相接地故障几率最高。在变压器高压侧所配置的接地故障后备保护，作为变压器内部绕组、引线、母线和线路接地故障的后备保护，是变压器后备保护中的重要组成部分，同时也是整个电网接地保护中不可分割的一部分。变压器接地保护方式及其整定值的计算与变压器的型式、中性点接地方式及所连接系统的中性点接地方式密切相关。[17]中性点直接接地的变压器接地短路的后备保护毫无例外地采用零序电流保护，对高中压侧中性点均直接接地的自耦变压器和三绕组变压器，当有选择性要求时，应增设零序方向元件。中性点可能接地也可能不接地到变压器可以分为：中性点全绝缘变压器，中性点分级绝缘变压器，中性点装设放电间隙的变压器。中性点分级绝缘变压器，它们的中性点仅部分直接接地，另一部分变压器中性点不接地运行。对于这类变压器的接地后备保护，动作后由零序电压保护首先跳开有关的不接地变压器，然后再由零序电流保护跳开直接接地的变压器，目的是防止中性点不接地系统发生接地故障时，故障点的间歇性弧光过电压可能危及电气设备的安全。对于部分中性点直接接地的系统，分级绝缘变压器的接地故障后备保护首先跳开中性点不接地的变压器，有可能造成全厂所有变压器全部被切。所以发电厂用图2-3所示保护方案，其中零序电流元件取自变压器中性点专用零序TA中的电流，零序电压元件取母线PT开口三角电压，三个延时，当发生接地故障后，零序电流元件经首先跳开母联或分段断路器QF0，然后由零序电压元件经跳中性点不接地变压器，最后由零序电流元件经跳中性点直接接地变压器。图2-4中性点部分接地变压器零序保护2.3发变组保护方案的设计2.3.1原始数据（1）发电机参数发电机系统参数包括发电机额定频率、容量、电压等级、TV及TA变比。发电机中性点保留两组分支组TA输入，可以满足裂相横差、纵差的要求，两组分支的分支系数按每分支组占总分支数百分比整定，对于中性点只能引出一组电流的情况，一分支组分支系数为100％，二分支组分支系数为0％。中性点一组TA原边即为中性点TA变比，中性点二组TA原边整定为0。、、、、、、、、、长期允许过负序电流标么值：＝0.08短时负序转子发热常数：（2）主变压器参数变压器系统参数包括主变容量、电压等级、TV及TA变比、主接线控制字。对于接入3/2母线的主变，分别输入一、二支路的TA变比，高压侧套管TA变比。对于接入双母线、单母线的主变，一支路TA变比、高压侧TA变比均按主变高压侧TA变比整定，二支路TA变比原边整定为0。TA副边按TA二次额定电流（装置内配置相同额定电流的小电流互感器，以下同）整定。输入各侧一次电压和各侧TA变比是为计算变压器二次额定电流，以实现软件自动调整差动二次电流相位。输入各侧TV变比是为了满足电站综合自动化的需要。、、、（3）厂用变压器参数高厂变系统参数包括高厂变容量、电压等级、TV及TA变比。高厂变高压侧保留两组TA输入，高压侧TA用于高厂变差动及高厂变高压侧后备保护，高压侧大变比TA用于主变差动保护。共用一组TA时，变比整定相同，TA二次额定电流整定需与装置内部配置的小TA额定电流对应。、、、系统等值参数、、、、（4）互感器变比电流互感器变比：主变高压侧为1250/1；主变低压侧、发电机出口、发电机中性点侧、厂变高压侧为25000/5。电压互感器变比：500kV母线处为；发电机出口处；发电机中性点侧为。2.3.2发变组的保护配置分析600MW的发电机是重要的电气设备。它和锅炉、汽轮机统称为火力发电厂的三大主机。它对保证电力系统正常运行和电能质量起到决定性的作用。发电机长期连续高速旋转，不但有高电压和丈电流的负载和冲击而且还有机身的振动。在转子和定子回路常常有定子和转子绕组的绝缘损坏，此外还有多种异常运行状态。发电机定子绕组或输出端部发生相间短路故障或相间接地短路故障，将产生很大的短路电流，大电流产生的热、电动力或电弧可能烧坏发电机线圈、定子铁芯及破坏发电机结构。转子绕组两点接地或匝闻短路，将破坏气隙磁场的均匀性，引起发电机剧烈振动而损坏发电机；另外，还可能烧伤转子及损坏其他励磁装置。发电机异常运行也很危险。发电机过电压、过电流及过激磁运行可能损坏定子绕组：大型发电机失磁运行除对发电机不利之外，还可能破坏电力系统的稳定性。其他异常工况下，长期运行也会危及发电机的安全。GB/T14285-2006《继电保护和安全自动装置技术规程》中4.2.22明确规定，对于大型发电机组应装设双重化的电气量保护，对非电气量保护应根据主设备配套情况，有条件的也可进行双重化配置。[18][19]根据附图的主接线的特点，发电机保护的配置为：发电机差动保护发电机匝间保护发电机定子接地保护发电机转子接地保护发电机定子过负荷保护发电机负序过负荷保护发电机失磁保护发电机失步保护发电机电压保护发电机过励磁保护发电机功率保护发电机频率保护发电机启停机保护发电机误上电保护大型变压器的异常运行方式主要有：过负荷、由于系统电压的升高或频率的降低引起的过激磁，不接地运行变压器中性点电位升高、变压器油箱油位异常，变压器温度过高及冷却器全停等谁电量保护。变压器的异常运行会危及变压器的安全，如果不能及时发现及处理，会造成变压器故障及损坏变压器。为确保变压器的安全经济运行，当变压器发生短路故障时，应尽快切除变压器；而当变压器出现不正常运行方式时，应尽快发出告警信号及进行相应的处理。对变压器配置整套完善的保护装置是必要的。主变的保护配置为：主变差动保护变压器相间短路保护主变过励磁保护变压器接地故障后备保护2.3.3发变组的保护配置方案RCS-985发电机变压器成套保护装置的总体方案为双主双后，即双套主保护、双套后备保护、双套异常运行保护的配置方案。其思想是将一个发变组单元的全套电量保护集成在一套装置中。对于一个发变组单元，配置两套完整的电气量保护，每套保护装置采用不同组TA，均有独立的出口跳闸回路。非电量保护单独组屏，其出口跳闸回路完全独立于电量保护。双重化配置的每套保护含有二个相互完全独立的保护机箱，且发电机和主变压器的主保护已双重化。第一个是发电机保护装置，主要完成发电机的所有电气量保护，第二个是变压器保护装置，完成变压器的所有电气量保护和发变组差动保护。[20]配置两套RCS-985A型装置，实现发电机、励磁变、主变、厂变所有电量保护的双重化。配置非电量保护，根据主变、厂变非电量保护配置需求确定非电量保护装置的型号和数量。非电量保护的出口回路独立于电量保护的回路，完全符合《防止电力生产重大事故的二十五项重点要求》继电保护实施细则中6.3节第2条的要求。如图2-8中高厂变高压侧CT为两套，大变比CT用于发变组差动，小变比CT用于高厂变差动。若只有一套CT，发变组差动和高厂变差动可共用该套CT，也可以实现保护功能，同时又减少了保护装置的交流量输入。图2-5RCS-985A发变组保护配置方案主保护的双重化配置、出口回路的独立和主保护、后备保护分散CPU配置都可以有效的防止保护拒动；单套运行的2个装置之间没有任何电气联系，防止了TA串接、TV并接导致断线而造成误动和因回路繁杂而不清晰、继保人员带电检修时易出现误碰现象而导致误动，同时可靠的启动加保护的出口方式，也有效的防止了误动的可能性。因此，每套保护装置的可靠性满足单套长期运行的要求。双重化保护配置特点：因为单套保护装置的可靠性满足继电保护设计规程，可以保证单套运行也是安全可靠的，所以实现了《反措实施细则》中关于“当一套保护因异常需要退出或需要检修时，应不影响另一套保护正常运行，从而可以不停机组的运行一；因为单套保护装置的可靠性满足继电保护及设计规程，当双套保护同时并行运行时，可靠性就非常高。[21]3发变组保护的整定计算3.1计算短路电流3.1.1阻抗参数计算发电机：主变：高厂变系统参数：最大运行方式：最小运行方式：计算用阻抗如图3-1图3-1计算阻抗图3.1.2短路电流计算（1）最小运行方式下1）d1发生三相金属性短路，短路电流：a、发电机G供给短路电流：b、500kV系统S供给的短路电流：2)d2发生三相金属性短路，短路电流：a、发电机G供给的短路电流：b、500kV系统S供给的短路电流：3)d3发生三相金属性短路，短路电流：（2）最大运行方式下1)d1发生三相金属性短路，短路电流：a、发电机G供给短路电流：b、500kV系统S供给的短路电流：2)d2发生三相金属性短路，短路电流：a、发电机G供给的短路电流：b、500kV系统S供给的短路电流：3)d3发生三相金属性短路，短路电流：3.2发电机保护整定计算3.2.1发电机差动保护（1）发电机额定电流计算1）发电机一次额定电流式中：为发电机额定容量，为功率因数，为机端额定电压。2）发电机二次额定电流（2）确定最小动作电流为差动保护最小动作电流值，应按躲过正常发电机额定负载时的最大不平衡电流整定。即建议取，此处取（3）确定起始斜率式中：为电流互感器的同型系数，取0.5。（4）确定最大斜率最大斜率按保护躲开外部短路工况产生的最大不平衡电流的条件来确定。不考虑同型系数，有：根据工程经验，建议（5）灵敏系数计算按系统断开，发电机机端保护区内两相金属性短路(d2点短路)来校验灵敏度。最小运行方式下两相短路电流：流入差动回路的电流：继电器的动作电流制动电流：由上式可知所以按照计算：动作电流：n为最大斜率时的制动电流倍数，RCS-985系列装置固定取4。灵敏系数：3.2.2发电机匝间保护（1）单元件横差保护1）高灵敏横差保护动作电流按躲过发电机正常运行时最大不平衡电流整定，可靠系数应大于2，一般可取:式中：为发电机一次额定电流；为发电机横差零序CT变比。2）高值段横差保护动作电流按躲过外部不对称短路故障或发电机失磁、失步转子偏心产生的最大不平衡电流整定，一般可取：3）动作时限单元件横差保护不设动作延时，但当在发电机励磁回路一点接地动作后，为防止励磁回路发生瞬时性两点接地时横差保护误动，保护切换为0.5～1.0s延时动作。4）出口方式：动作于全停。（2）纵向零序电压匝间保护纵向零序电压取自专用电压互感器的开口三角绕组（专用电压互感器一次侧中性点与发电机中性点有一根高压电缆相连，且不接地）。1）灵敏段纵向零序电压保护动作电压：按躲过发电机带额定负荷时开口三角上最大基波不平衡电压整定，一般可取2-3V。当无实测值时，可先整定开机后再调整定值，保证灵敏度。2）高值段纵向零序电压按躲过外部短路故障时开口三角上最大基波电压整定，一般可取8-12V。3）动作时限为躲过外部短路故障暂态过程的影响，一般取。4）出口方式：动作于全停。3.2.3复合电压过流保护发电机相间短路后备保护包括发电机复合电压过流保护和发电机阻抗保护。发电机复合电压过流取机端、中性点电流的较大值，发电机阻抗保护取发电机中性点电流。如机端、中性点侧CT变比不一致时，保护装置处理时将中性点侧电流按CT变比关系，全部校正到与机端CT变比一样的电流量。（1）电流元件1）Ⅰ段电流元件按躲过主变高压侧三相短路（d1点短路）流过发电机的最大短路电流整定。2）Ⅱ段电流元件按发电机额定电流下可靠返回条件整定。动作电流：灵敏度计算：按主变高压侧母线发生两相短路（d1点短路）进行灵敏度计算。注：过流Ⅰ段可不经复合电压闭锁；对于自并励发电机，如记忆功能投入，过电流保护必须经复合电压闭锁（2）复合电压元件1）低电压元件低电压值按躲过发电机失磁时最低机端电压整定，一般按不大于整定（汽轮发电机组），故可取动作电压：灵敏度计算：按主变高压母线三相短路（d1点短路）进行灵敏度计算。主变高压母线三相短路时，发电机电压为：注：当灵敏度不满足要求时，可引入主变高压侧复合电压。2）负序电压元件负序动作电压：按躲过正常运行不平衡负序电压整定。一般可取式中：为额定相电压二次值故负序动作电压取灵敏度计算：按主变高压母线两相短路(d1点短路)进行灵敏度计算。主变高压母线两相短路时，发电机机端的负序电压为满足要求。（3）动作时限1）Ⅰ段动作时限按发电机与系统振荡时，过电流保护不误动为原则整定。发电机与系统振荡时，最大振荡电流为：为防止发电机与系统振荡时Ⅰ段电流保护误动，所以Ⅰ段动作时限应躲过最长振荡周期，故取。2）Ⅱ段动作时限与系统相间短路保护后备段动作时限配合，。当未配置负序过负荷反时限保护时，Ⅱ段动作时限应以发电机安全运行的允许时限为准。按发电机转子负序发热常数（A值）计算动作时间，主变高压侧两相短路，流经发电机的负序电流为：3.2.4发电机转子接地保护（1）转子一点接地保护灵敏段接地电阻动作值：普通段接地电阻动作值：一点接地延时：一般取（2）转子两点接地保护转子两点接地位移值：3%（固定）两点接地2次谐波电压定值：推荐整定0.2～0.5V两点接地延时：（3）注入式转子接地保护灵敏段接地电阻动作值：普通段接地电阻动作值：一点接地延时：一般取一般取方波电源周期：通常整定为1s3.2.5发电机失磁保护图3-2失磁保护阻抗特性圆（1）异步边界圆参数式中：，为发电机暂态电抗和同步电抗标幺值（以机组额定功率为基准），取不饱和值。，为发电机额定电压和额定视在功率，，分别为电流互感器CT变比和电压互感器PT变比。（2）静稳边界圆参数静稳边界圆在纵坐标上的两个阻抗分别是：为发电机与系统的最大联系电抗(包括升压变压器阻抗)标幺值。由于发电机与系统联系紧密，故采用异步圆。（3）转子低电压判据定值转子低电压判据由转子低电压与变励磁电压判据组成。1）转子低电压可靠系数，可取0.2～0.5，为发电机空载励磁电压。2）变励磁电压判据与系统并联运行的发电机，对应某一有功功率P，将有为维持静态稳定极限所必需的励磁电压。动作判据为：式中：为转子低电压判据系数，为发电机凸极反应功率标幺值（以机组额定有功为基准）；为发电机视在功率，RCS-985装置内部根据系统定值自动转换为标幺值。式中：可靠系数取0.7～0.85，，分别为发电机同步电抗和系统的联络电抗标幺值(按发电机额定容量为基准)。3.3主变保护整定计算3.3.1主变差动保护（1）确定最小动作电流为差动保护最小动作电流值，应按躲过正常变压器额定负载时的最大不平衡电流整定。即式中：为可靠系数，一般取1.3～1.5；为电流互感器比误差(10P型取0.03×2，5P型和TP型取0.01×2)，取0.01×2；为变压器调压引起误差，取0.05；由于电流互感器变比未完全匹配产生误差，取0.05。（3）确定起始斜率式中为可靠系数，取1.0～2.0；互感器比误差系数，取0.1；为变斜率比率差动起始斜率，一般取0.1～0.2。（3）确定最大斜率最大斜率按保护躲开外部短路工况产生的最大不平衡电流的条件来确定。根据工程经验，建议取：=0.7（4）灵敏系数计算1）流入差动回路的电流因为RCS-985在处理Y/D转换时进行了幅值校正，故两相短路故障时流入差动继电器的电流，是两相短路电流值乘以系数2）继电器的动作电流制动电流由上式可知，所以按照计算：3）灵敏系数：满足要求。n为最大斜率时的制动电流倍数，装置固定取6。3.3.2复合电压过流保护作为双绕组升压变压器过流保护，安装在变压器低压侧，一般不安装在高压侧。复压过流保护可设两段，Ⅰ段可不经复压起动，但当Ⅰ段具有记忆功能时仍需复压启动。（1）复压过流保护Ⅰ段动作电流按以下两个条件选取。1）按躲过变压器高压侧三相短路时流过的最大三相短路电流整定。式中：为可靠系数，取1.3；为过电流保护用CT变比。2）按躲过振荡时流过保护的最大振荡电流整定。由于振荡电流较大，动作电流按第一个条件整定，取，时间取。（2）复压过流保护Ⅱ段1）动作电流按躲过变压器额定电流整定。式中：为可靠系数，取1.2；为返回系数，取0.85～0.95；为变压器额定电流二次值。2）动作时限与线路相间短路后备保护动作时限配合并符合上级调度下达的限额要求，即：其中为线路相间保护后备段最长动作时限，为时间级差，取0.3～0.5s。3）复合电压动作值低电压动作值按躲过低压侧发电机失磁时的最低电压整定，一般取不大于。可取（为额定线电压二次值）。负序电压动作值按躲过正常运行时出现的不平衡电压整定，不平衡电压值可实测确定。一般可取（为额定相电压二次值）。故负序动作电压取（3）灵敏系数校验电流继电器的灵敏系数应按下式校验式中：为保护区末端两相金属性短路时流过保护的最小短路电流（二次值），要求（近后备）或1.2（远后备）。则Ⅱ段电流元件灵敏度为：满足要求。3.3.3主变接地保护（1）零序电流元件的动作电流的整定零序电流元件的I段动作电流应与相邻线路零序电流保护第1段或第1I段或快速主保护相配合。式中：为I段零序电流保护动作电流(二次值)：为零序电流分支系数，其值等于线路零序电流保护I段保护末端发生接地短路时，流过本保护的零序电流与流过该线路的零序电流之比，取各种运行方式的最大值；为可靠系数，取1.1为与之相配合的线路零序电流保护相关段动作电流(二次值)。零序电流元件的II段动作电流应与相邻线路零序电流保护的后备段相配合。式中：为II段零序电流保护动作电流(二次值)；为零序电流分支系数，其值等于线路零序电流保护后备段保护区末端发生接地短路时，流过本保护的零序电流与流过该线路的零序电流之比，取各种运行方式的最大值；K旭，为可靠系数，取1．1；，DP舭口为与之相配合的线路零序电流保护后备段的动作电流(二次值)（2）零序电压闭锁定值500kV侧（主变高压侧）单相接地时，各种运行方式下最低零序电压为：令零序电压闭锁元件在这种情况下，有4倍灵敏度，得折算到开口三角形侧，动作电压为3.4发变组保护定值单大型发电机变压器组的整定计算比较复杂，涉及内容很广泛，在 论文 政研论文下载论文大学下载论文大学下载关于长拳的论文浙大论文封面下载 中不能将所有计算过程呈现出来，其他保护的定值见表3-1。表3-1RCS-985A发变组保护定值单发电机差动保护定值序号定值名称定值整定步长1比率差动起动定值1．02A0.012比率差动起始斜率0．0750.013比率差动最大斜率0．50.01发电机复合电压过流保护定值1过流I段定值14.769A0.01A2过流II段定值5.576A0.01A3动作电压60V0.01V4负序电压4.04V0.01V发电机匝间保护定值1横差电流定值0.203A0.01A2横差电流高定值0.824A0.01A3纵向零序电压定值2.5V0.01V4纵向零序电压高定值9V0.01V发电机定子接地保护定值1零序电压定值5.29V0.01V2零序电压高定值20V0.01V3零序电压保护延时5S0.01S发电机转子接地保护定值1一点接地灵敏段电阻定值20kΩ0.01kΩ2一点接地电阻定值10kΩ0.01kΩ3一点接地延时6S0.01S4两点接地二次谐波电压定值0.3V0.01V5两点接地延时定值1S0.01S发电机负序过负荷保护1负序动作电流Ⅰ段7.169A0.01A2负序动作电流Ⅱ段0.425A0.01A3动作时限Ⅰ段0.5S0.01S4动作时限Ⅱ段9S0.01S发电机失磁保护1转子低电压94.5V0.01V2转子低电压判据系数1.9110.013动作时限Ⅰ段0.5S0.01S4动作时限Ⅱ段1S0.01S5动作时限Ⅲ段1.5S0.01S6动作时限Ⅳ段10S0.01S发电机失步保护定值1遮挡器特性定值4.42Ω0.01A2电抗特性定值1.94Ω0.01A3内角α168.70.01V4跳闸允许电流32.33A0.01A发电机电压保护1过电压Ⅰ段定值130V0.01V2过电压Ⅱ段定值120V0.01V3低电压保护定值80V0.01V发电机过励磁保护1定时限Ⅰ段定值1.250.012定时限Ⅱ段定值1.10.013信号段定值1.060.01发电机功率保护1动作功率6MW12动作时限15S0.1发电机频率保护1低频率保护Ⅰ段动作频率48.5HZ0.012低频率保护Ⅰ段累计时间300min0.13低频率保护Ⅱ段动作频率48.0HZ0.014低频率保护Ⅱ段动作延时10min0.015低频率保护Ⅲ段动作频率47.5HZ0.016低频率保护Ⅲ段动作延时10S0.01S7过频率保护Ⅰ段动作频率51.0HZ0.018过频率保护Ⅰ段累计时间180S0.01S9过频率保护Ⅱ段动作频率51.5HZ0.0110过频率保护Ⅱ段动作延时30S0.01S发电机启停机保护1动作频率45HZ0.012动作电压10V0.01V3动作延时2S0.01S发电机误上电保护1频率闭锁定值45HZ0.012误合闸电流定值3.85A0.01A3一相闪络时的负序电流998.3A0.01A4两相闪络时的负序电流960.6A0.1A5负序电流动作值0.64A0.01A6动作时限0.8S0.01S主变差动保护定值1比率差动起动定值1.247A0.01A2比率差动起始斜率0．150.013比率差动最大斜率0．70.01变压器后备保护定值1复压过流I段定值14.35A0.01A2复压过流II段定值5.54A0.01A3负序动作电压4.04V0.01V4相电流定值2.904A0.01A5负序电流定值0.396A0.01A6零序电流定值0.396A0.01A结论本文通过对发变组保护原理的分析，并结合600MW超临界火力发电机组保护实际运行情况，对大型火力发电机组发变组保护提出了以下结论：（1）继电保护的配置应该简单适用，不要盲目求大求全，也不要有所遗漏。根据统计数据，发电机定子和转子接地故障、变压器的匝间故障和套管故障次数最多，有必要加强这方面的保护。继电保护误动的次数远远超过拒动的次数，保护工作的重点应在于防止误动。（2）研究的过程中理论密切联系实践。理论来源于实践最终为实践服务，在理论的研究过程中都是以电厂的实际为基础，从解决电厂实际的问题出发。在这项工作中得到电力系统继电保护专家的大力支持。得益于他对保护装置的防异常、防误动、防拒动而提出的大量有效的措施。（3）本文对发变组重要的保护进行分别讨论，根据现场运行经验，提供了一些典型参考整定值。研究了重要保护定值的内容、含义、整定依据、整定值灵活性、整定注意事项。大机组继电保护的配置原则：加强主保护、简化后备保护、简化易误动的保护。这样的配置方式便于现场保护设备运行的管理集中、性能安全可靠、设计简洁、二次同路清晰、整定、调试和维护、设备改造、优化设备性能。微机保护具有灵活、高性能、运行维护方便、可靠性好、硬件尺寸小、硬件负担轻等优点，可以预见：未来继电保护发展的方向是：主保护采用微型处理机或小型计算机分散地装设在被保护元件处；后备保护采用系统控制中心计算机构成；发电厂中心计算机实现集中化控制。未来继电保护发展的趋势是：计算机化，网络化，保护、控制、测量、数据通信一体化和人工智能化。这是对继电保护工作者提出了艰巨的任务，也开辟了广阔的活动天地。相信大机组的微机保护将有广阔的发展前景，并将以其优越的性能保证电力系统的安全。参考文献[1]王维俭．电气主设备继电保护原理与应用[M]，第二版．中国电力出版社，2002[2]沈全荣，何雪峰等．大型发变组微机保护双重化配置探讨．电力系统自动化，2002[3]孙孜平，高春如．大型发电机一变压器组微机保护运行总结．电力系统自动化，1999[4]王维俭，桂林，毕大强．大型发电机一变压器组继电保护的探讨．中国电力，2001[5]王维俭，刘俊宏．大型发电机变压器继电保护的现状与发展．电力系统自动化1997[6]沈全荣，郑玉平，童明光．发变组保护双重化配置的最新发展．第九届全国继电保护和控制学术研讨会，2003[7]国家电力公司，《防止电力生产重大事故的二十五项重点要求继电保护实施细则》．国电调[2002]l38号文，2002[8]国家电力公司，《防止电力生产重大事故的二十五项重点要求》．国电[2000]589号文，2000[9]李莉，周刚，苏秀峰．用DGT80lA装置实现可靠安全的主设备保护技术方案．第九届全国继电保护和控制学术研讨会，2003．[10]NucleusPLUSReferenceManual．AcceleratedTechnologyInc，2001[11]丁宣栋．NucleusPlus在嵌入式系统应用．电子产品世界，2001，3[12]贺磊．一种嵌入式实时操作系统NucleusPlus．电信交换，200l，1[13]HermartoIvi，MurtyYWS，rahmanMa．Astanda-oneDIGITALprotectiveRelayforpowerTransformers[J]．IEEETramOffPowerDelivery,1991，[14]王增平，张举，焦彦军，张新国．发电机保护中的三次谐波滤过器和滤波器算法．华北电力大学学报，2001年7月第28卷第3期[15]K．Suzukieta1．．ApplicationofMicroprocessorstothecontrolandprotectionsystematsubstation．IEEE．V01．PAS一99，No．1，1980[16]陈德树．计算机继电保护原理与技术。中国电力出版社，2000年[17]ADS8346DATASHEET．U．S．ATEXASInstrumentsJune2002[18]杨奇逊．微型机继电保护基础[M]．北京：水利电力出版社，1988[19]卢昆样