脱硫计算公式

Sheet1 石灰石/石膏湿法脱硫 1 校核煤质 Car= 64 % Nar= 1 % Har= 5 % War= 8 % Oar= 6.6 % Aar= 16 % Sar= 0.4 % Var= 15 % 换算成干燥无灰基的元素含量 Cdaf= 84.2105263158 % 取 Cdaf= 80 % Hdaf= 6.5789473684 % Hdaf= 6.1 % Odaf= 8.6842105263 % Odaf= 11.8 % Sdaf= 0.5263157895 % Sdaf= 1.6 % Qdaf,net= 339Cdaf+1030Hdaf-109(Odaf-Sdaf)= 34.4344736842 MJ/kg 取 Qdaf,net= 34.4 MJ/kg 换算成低位收到基发热量 Qar,net= Qdaf,net*76/100= 26.144 MJ/kg 取 Qar,net= 25.8 MJ/kg 全厂效率为 38 % 含硫量为 0.4 % 燃烧计算 mcoal= mcoal= 0.0734394125 = 73.4 t/h 2 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 状况下理论空气量 Qa’= 4.76*（1.867CY+5.56HY+0.7SY-0.7OY）= 6.8043248 m³/kg 取 Qa’= 6.8 m³/kg 3 标准状况下理论烟气量（空气含湿量为12.93g/m³） Qs’= 1.867（CY+0.375SY)+11.2HY+1.24WY+0.016Qa'+0.79Qa'+0.8NY = 7.3456805 m³/kg 取 Qs’= 7.35 m³/kg 4 标准状况下实际烟气量 空气过剩系数 α= 1.3 Qs= Qs’+1.016(α-1)Qa' = 9.42264 m³/kg 取 Qs= 9.4 m³/kg 5 标准状况下烟气含尘浓度 排烟中飞灰占煤中不可燃组分的比例 dsh= 16 % C= = 0.0027234043 kg/m³ 取 C= 0.002723 kg/m³ 6 标准状况下烟气中浓度 CSO2= = 851.0638297872 mg/m³ 取 CSO2= 852 mg/m³ SO2浓度的校准 基准氧含量为 6 % CSO2,at4.6%= CSO2,at4.6%= 931.52 mg/m³ 取 CSO2,at4.6%= 932 mg/m³ 二氧化硫排放标准（标准状态下）： 200 mg/m³ CSO2,at6%= 218.6666666667 mg/m³ 取 CSO2,at6%= 219 mg/m³ 除硫效率为 76.5258215962 % 取 77 % 7 标准状况下SO2燃烧产量 mSO2= = 0.5872 t/h 取 mSO2= 0.59 t/h SO2的脱除量 mSO2,removal= 0.4543 t/h 取 mSO2,removal= 0.45 t/h 8 烟气中水蒸气密度 由理想气体状态方程得 PVwater=nwaterRT ρ= 0.7785013279 kg/Nm³ 取 ρ= 0.78 kg/Nm³ 9 烟气体积流量 Vfluegas,wet=mcoal.Vfluegas Vfluegas,wet= 689960 Nm³/h 取 Vfluegas,wet= 690000 Nm³/h Vfluegas，dry=Vfluegas,wet.(1-0.083)= 632730 Nm³/h 取 Vfluegas,dry= 633000 Nm³/h Vwater= 57000 Nm³/h 10 烟气质量流量 mfluegas,dry=Vdry.ρfluegas,dry 烟气密度（标准状态）：ρ= 1.34 kg/m³ mfluegas,dry= 848220 kg/h 取 mfluegas,dry= 848000 kg/h mfluegas,wet=mfluegas,dry+mwater mwater= 44460 kg/h mfluegas,wet= 892460 kg/h 取 mfluegas,wet= 892000 kg/h 11 吸收塔饱和温度计算 假定电除尘器出口温度为 135 °C GGH出口温度为 108 °C 干烟气水含量 x1= 0.0524292453 取 x1= 0.052 在h,x图上，108°C和0.052的交点的焓h= 248 kJ/kg 沿等焓线到饱和线可得到饱和温度T T= 48 °C x2= 0.077 mwater,vapourised=(xwater,outlet-xwater,inlet).mfluegas,dry mwater,vapourised= 21200 kg/h = 27179.4871794872 Nm³/h 取 Vwater,saturation= 27000 Nm³/h 12 吸收塔出口净烟气的计算 Vwater,vapourised,cleangas=Vwater+Vwater,saturation Vwater,vapourised,cleangas= 84000 Nm³/h Vcleangas,wet=Vinlet,dry+Vwater,vapourised,cleangas Vcleangas,wet= 717000 Nm³/h 13 吸收塔烟气计算结果汇总 13.1吸收塔入口： Vwet= 690000 Nm³/h Vdry= 633000 Nm³/h mwet= 892000 kg/h mdry= 848000 kg/h Vwater 57000 Nm³/h mwatewr 44460 kg/h T1= 108 °C O2= 6 %(dry) SO2= 852 mg/m³ SO2,6%O2= 932 mg/m³ 13.2吸收塔出口： Vwet= 717000 Nm³/h Vdry= 633000 Nm³/h mwet= 913200 kg/h mdry= 848000 kg/h Vwater 84000 Nm³/h mwatewr 65520 kg/h T1= 48 °C O2= %(dry) SO2= 200 mg/m³ SO2,6%O2= 219 mg/m³ 14 废水流量的计算 假定烟气中HCl的浓度CHCl，fluegas= 46 mg/Nm³ HCl的去除率为 98 % 废水中Cl-含量保持 15 g/L mCl-=0.98.CHCl,fluegasVdry mCl-= 28.53564 kg/h 取 mCl-= 28.5 kg/h mwater= 1900 kg/h 15 石灰石消耗量/石膏产量 SO2+CaCO3+2H2O+1/2O2→CaSO4.2H2O+CO2 石灰石耗量 0.70984375 t/h 取 0.7 t/h 石膏产量 1.22093125 t/h 取 1.2 t/h 16 工艺水消耗量 mwater=mwater,vapourised+mwashwater+mcrystalwater+mgypsum,moisture mwater= 23484.496124031 kg/h 取 mwater= 23484 kg/h Vmater= 23.484 m³/h 17 石膏脱水（石膏密度ρgypsum= 2.3 kg/l 水的密度ρwater= 1 kg/l 假定 吸收塔石膏浓度Cgypsum= 13 % 旋流器底流石膏浓度Cgypsum= 50 % 真空皮带机石膏浓度Cgypsum= 90 % 旋流器顶流石膏浓度Cgypsum= 3 % 17.1石膏浆液密度计算 ρs= 1.0793054904 kg/l 取 ρs= 1.079 kg/l 17.2旋流器底流密度计算 ρs,hydrocyclone,underflow= 1.3939393939 kg/l 取 ρs,hydrocyclone,underflow= 1.394 kg/l 17.3旋流器顶流密度计算 ρs,hydrocyclone,overflow= 1.0172490049 kg/l 取 ρs,hydrocyclone,overflow= 1.017 kg/l 17.4脱水石膏产量 mbeltfilter= = 1333.3333333333 kg/h 取 mbeltfilter= 1330 kg/h mhydrocyclone,underflow= = 2400 kg/h Vhydrocyclone,underflow= = 1.7216642755 m³/h 取 Vhydrocyclone,underflow= 1.72 m³/h 17.5吸收塔来石膏浆液计算 mfrom,absorbor=mhydrocyclone,underflow+mhydeocyclone,overfloe mfrom,absorbor.Cgypsum=mhydrocyclone,underflow.Cgypsum,underflow+mhydeocyclone,overfloe.Cgypsum,overflow 联立以上方程组解得 mfrom,absorbor= 11280 kg/h mgypsum=mfrom,absorbor.Cgypsum mgypsum= 1466.4 kg/h 取 mgypsum= 1466 kg/h mwater=mfrom,absorbor-mgypsum= 9814 kg/h Vfrom,absorbor= = 10.4541241891 m³/h 取 Vfrom,absorbor= 10.45 m³/h 18 石灰石浆液供给 石灰石耗量mCaCO3= 0.7 t/h 假定石灰石浆液浓度CCaCO3= 30 % 石灰石固体密度ρCaCO3= 2.8 kg/l 18.1石灰石浆液质量流量 msuspension= = 2.3333333333 t/h 取 msuspension= 2.33 t/h 18.2石灰石浆液密度 ρsuspension= 1.2389380531 kg/l 取 ρsuspension= 1.24 kg/l 18.3石灰石浆液体积流量 Vsuspension= = 1.8790322581 m³/h 取 Vsuspension= 1.88 m³/h 19 浆液池尺寸 假定浆液停留时间△t= 2 h 浆液罐体积 Vtank=Vsuspension.△t= 3.76 m³ D=(0.89.Vtank)1/3= 1.495750938 m 取 D= 1.5 m H=1.5×D= 2.25 m 20 滤池箱尺寸计算 假定滤布冲洗水量mwater,beltfilter= 5 t/h 以 50 % 的石膏质量流量作为石膏冲洗水量 20.1滤液量 mwater,filtrate=mwater,beltfilter+mwater,wash mwater,filtrate= 5.6 t/h Vwater,filtrate≈ 5.6 m³/h 假定滤液箱停留时间△t= 1 h 20.2滤液箱容积 Vtank=Vwater,filtrate.△t= 5.6 m³ D=(0.89.Vtank)1/3= 1.7081500233 m 取 D= 1.7 m H=1.5×D= 2.55 m 21 吸收塔尺寸的设计 21.1循环浆液流量 烟气流量Vwet= 690000 Nm³/h 二氧化硫浓度CSO2= 932 mg/m³ 二氧化硫脱除率 77 % 假定液气比L/G= 12 l/Nm³ 吸收塔出口净烟气温度T2= 48 °C Vwet,actual= Vwet,actual= 842996.705107084 Nm³/h 取 Vwet,actual= 843000 Nm³/h = 234.1666666667 Nm³/s 取 Vwet,actual= 234 Nm³/s 循环浆液流量 10116 Nm³/h 设计喷淋塔层数为 3 每层循环浆液流量 Q单循= 3372 Nm³/h = 0.9366666667 Nm³/s 取 Q单循= 0.937 Nm³/s 21.2吸收塔直径 假定吸收塔烟气流速ω= 3.7 m/s d= = 8.9735053482 m 取 d= 9 m 21.3吸收塔循环区体积 假定循环浆液停留时间t= 4.3 min Vabsorbersump= 724.98 m³ 取 Vabsorbersump= 725 m³ 21.4吸收塔总高 浆液池位高度 H1= 11.3962798757 m 取 H1= 11.4 m 另外考虑到因注入氧化空气引起的吸收塔浆液液位波动，浆液液位高度增加 0.5 m 取 H1= 12 m 浆液液面距入口烟道高度H2 考虑到浆液鼓入氧化空气和搅拌时液位有所波动，入口烟气温度较高、浆液温度较低可对进口管 底部有些降温影响，加之该区间需接近料管，H2一般定位800mm～1300mm范围为宜，此处 H2取 1.2 m 进口烟道高度H3= 4 m 进口烟道顶部距底层喷淋层高度H4= 2.5 m 喷淋层区域高度H5 设计喷淋层之间的间隔为 2 m 喷淋层数 3 层 H5= 4 m 除雾区高度H6= 4 m 出口烟道高度H7= 3 m 吸收塔总高H=H1+H2+H3+H4+H5+H6+H7= 30.7 m 22 喷淋层设计 单层喷淋层浆液流量Q单循= 3372 Nm³/h = 937 L/s 假定喷嘴流量为 5 L/s n= Q单循/5= 187.4 取整为 188 假定单管可选最大直径Dmax= 0.06 m 喷淋管内最大流速Vmax= 15 m/s 单喷管最大流量 Qmax,s=π/4.Dmax2.Vmax= 42.4115008235 L/s 取 Qmax= 42.4 L/s 单喷淋层主喷管数 23 23 除雾器冲洗覆盖率 设计喷嘴数量n= 90 喷射扩散角α= 90 除雾器有效流通面积A= 100 m2 冲洗喷嘴距除雾器 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 面垂直距离 0.8 m 冲洗覆盖率= 180.9557368468 % 取 181 % 24 烟道尺寸设计 24.1净烟气烟道直径 假定烟气出口流速ω= 18 m/s d= 4.0684289451 m d= 4.1 m 24.2原烟气烟道直径 Vactual= 286.3948380011 Nm³/s 取 Vactual= 286 Nm³/s d= = 4.4978174324 m 取 d= 4.5 m 25 增压风机烟气设计流量计算 假定风机入口烟气温度Tfan,in= 135 °C 100%BMCR工况下风机入口处湿烟气流量 Qfan,in= 690000 Nm³/h Qfan,in,act= 322.7529135396 Nm³/s 取 Qfan,in,act= 323 Nm³/s 26 增压风机总压损 假定吸收塔压损 10 mbar GGH压损 12 mbar 烟道压损 7 mbar 考虑 20 %的裕量 △Pd= 34.8 mbar 取 △Pd= 35 mbar = 3500 Pa 27 电机功率Pf,d 假定风机效率η1= 85 % 电动机效率ηd= 80 % 增压风机所需功率Pf= 1303.9215686274 kW 取 Pf= 1304 kW Pf,d= 1630 kW 28 三台循环泵轴功率计算 28.1有效功率 三台浆液循环泵的扬程分别为 Hpump,1= 20 m Hpump,2= 22 m Hpump,3= 24 m Pe,1= 227.72848 kW 取 Pe,1= 228 kW Pe,2= 250.501328 kW Pe,2= 251 kW Pe,3= 273.274176 kW Pe,3= 273 kW 28.2循环泵的轴功率P 假定循环泵的总效率 η= 80 % P1= 285 kW 取 P1= 285 kW P2= 313.75 kW P2= 314 kW P3= 341.25 kW P3= 341 kW 29 电机参数λ 选用循环泵电机额定功率需考虑标准值 10 % 以上裕量 λ1= 1.1P1= 313.5 kW 取 λ1= 314 kW λ2= 1.1P2= 345.4 kW λ2= 345 kW λ3= 1.1P3= 375.1 kW λ3= 375 kW 30 氧化风机 空气流量 假定吸收塔喷淋区域的氧化率为 ηO= 60 % 浆池内氧化量 S= 8.0594464286 kg.mol/h 取 S= 8.06 kg.mol/h 假定通氧效率η02= 30 % 所需空气流量 Orep= Orep= 1433.5285714286 Nm³/h 取 Orep= 1434 Nm³/h 根据 经验 班主任工作经验交流宣传工作经验交流材料优秀班主任经验交流小学课改经验典型材料房地产总经理管理经验 ，考虑溶解盐12.1%，则空气流量为Orep×2.0526= 2943.4284 Nm³/h 取为 2943 Nm³/h 此处设计选用 1 台风机，因此风机空气流量为 2943 Nm³/h