梁模板门式脚手架支撑计算书

梁模板门式脚手架支撑计算书 计算依据《建筑施工模板安全技术 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》(JGJ162-2008)。 计算参数: 脚手架搭设高度为2.8m，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。 门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.70m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。 门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。 门架立杆采用 48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用 27.2×1.9mm钢管。 每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离350mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁顶托采用80×80mm木方。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 按照规范4.3.1条 规定 关于下班后关闭电源的规定党章中关于入党时间的规定公务员考核规定下载规定办法文件下载宁波关于闷顶的规定 确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.80+0.7×1.40×2.00=27.880kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值 q1 = 25.500×0.800×1.200+0.500×1.200=22.572kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)×1.200=2.160kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.35×22.572+0.98×2.160)×0.350×0.350=0.399kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.399×1000×1000/64800=6.161N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×22.572+1.0×2.160)×0.350=6.844kN 截面抗剪强度计算值 T=3×6844.0/(2×1200.000×18.000)=0.475N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×22.572×3504/(100×10000×583200)=0.393mm 面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求! 二、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.800×0.350=7.140kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.500×0.350×(2×0.800+0.450)/0.450=0.797kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.350=0.700kN/m 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到木方荷载计算值 Q=0.9×1.2×(7.140+0.797)+0.9×0.98×0.700=10.261kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.309kN N2=2.309kN 经过计算得到最大弯矩 M= 1.125kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.309kN 经过计算得到最大变形 V= 3.465mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.125×106/85333.3=13.18N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2.308/(2×80×80)=0.541N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =3.465mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、梁底托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.919kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.763kN 经过计算得到最大变形 V= 2.579mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.919×106/85333.3=10.77N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×5586/(2×80×80)=1.309N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =2.579mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 四、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217)    1榀          0.205kN 交叉支撑        2副          2×0.040=0.080kN 水平架      5步4设          0.165×4/5=0.132kN 连接棒          2个          2×0.006=0.012kN 锁臂            2副          2×0.009=0.017kN 合计                              0.446kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用 48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg =(4×1.950)/(4×1.830)=1.066 2×0.038×(4×1.830)/cos /(4×1.950)=0.105kN/m 水平加固杆采用 48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.410kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力3.731kN，6.763kN 第2榀门架两端点力6.763kN，3.731kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 10.494kN。 五、立杆的稳定性计算 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值； 不考虑风荷载时，作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 0.9×1.2NGH + 0.9×NQ NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.410kN/m； NQ —— 托梁传递荷载（已经包括荷载组合系数），NQ = 10.494kN； H —— 脚手架的搭设高度，H = 2.8m。 经计算得到，N = 0.9×1.2×0.410×2.800+10.494=11.733kN。 考虑风荷载时，作用于一榀门架的轴向力设计值取下面两计算公式最大值 N1 = 0.9×1.2NGH + NQ + 0.9×1.4×(2Mw/b) N2 = 0.9×1.35NGH + 0.7NQ + 0.9×1.4×0.6×(2Mw/b) 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=qwh2/10 风荷载标准值 Wk=0.7×0.500×0.115×1.000=0.058kN/m2 风线荷载标准值 qw=0.058×1.200=0.069kN/m Ww=0.069×1.950×1.950/10=0.024kN.m 经计算得到，N1 = 0.9×1.2×0.410×2.800+10.494+0.9×1.4×(2×0.024/1.200)=11.783kN 经计算得到，N2 = 0.9×1.35×0.410×2.800+0.7×10.494+0.9×1.4×0.6×(2×0.024/1.200)=8.769kN 考虑风荷载时，作用于一榀门架的轴向力设计值N1，N2最大值11.783kN。 一榀门架的稳定承载力设计值计算还需要截面换算： 其中 —— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到， =0.477； k —— 调整系数，k=1.00； i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.65cm； I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.29cm4； h0 —— 门架的高度，h0=1.70m； I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2； h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.22cm4； A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2； f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 经过计算得到，kf=1.00×205.00=205.00N/mm2 不考虑风荷载时，11733/(0.477×2×489)=25.133N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算满足要求! 考虑风荷载时，11783/(0.477×2×489)=25.240N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算满足要求! 六、支撑刚度计算 门架结构在相邻两榀之间应设工具式交叉支撑，使用的交叉支撑线刚度必须满足下式要求 其中 Ib —— 剪刀撑得截面惯性矩，取12.188cm3； Lb —— 剪刀撑得压曲长度，取100.0cm； I —— 门架的截面惯性矩，取12.190cm3； h0 —— 门架立杆高度，取1.7m。 经过计算得到交叉支撑线刚度计算不满足要求!