后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算

后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算 2007年05月13日 星期日 上午 09:06 第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m，混凝土 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 标号为C50。纵向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15L型连接器，钢绞线N1、N2、N3、N7、N8、N9采用单端张拉，N4、N5、 N6采用双端张拉，横向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15P型固定P锚，钢绞线N1、N2采用单端张拉。 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是 管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉 时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也 是不相同的。 《公路桥梁施工技术 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按照以下 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 ： ΔL=（1） Pp=（2） 式中：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的 平均值（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm 2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）； P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉 力，即为 前段的终点张拉力（N）； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中 各曲线 段的切线夹角和（rad）； x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）； k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道弯曲及直线部分全长均应考 虑该影响； μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影 响。 从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因 5Mpa，而将钢绞线进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。Ep的理论值为Ep=5（1.96~2.04）×10Mpa的结果，这是由于实际的钢绞线的直径都偏粗，而进行（1.9~1.95）×10 试验时并未用真实的钢绞线面积进行计算，采用的是偏小的理论值代入公式进行 计算，根据公式Ep=可知，若Ap偏小，则得到了偏大的Ep’值，虽然Ep’并非 真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep’进行计算。 公式（2）中的k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，这 两个值的的大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、力筋的类型、 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 面特征 是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，偏差大小， 弯道位置及角度等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确 定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。在工程实施中， 最好对孔道磨擦系数进行测定，并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检 查，如波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。 进行分段计算时，靠近张拉端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的 终点力与起点力的关系如下式： Pz=Pqe -(KX+μθ)（3） Pz—分段终点力（N） 、x、k、μ—意义同上 Pq—分段的起点力（N） 其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。 θ 下面以现浇箱梁22-23跨钢绞线的伸长量计算为例，进一步说明伸长量的计 算方法。 纵向钢绞线N4、N5、N6，横向横隔梁钢绞线N1、N2钢束大样图（图1）及N4坐标表如下（表1）：（其余略） 图1 表1 钢束编号 N4(半幅) 导线点号 A B C F E F G 坐标 x(cm) 3442 3692 4192 4842 5842 6492 6992 y(cm) 125 147 147 80 80 147 147 转交α?(逆时针为正) 5.0291 -5.0291 -5.8851 5.8851 5.8851 -5.8851 -5.8851 圆弧半径R(cm) —— 3000 3000 3000 3000 3000 3000 圆弧长LR(cm) —— 263.3 308.1 308.1 308.1 308.1 308.1 切线长T(cm) —— 131.7 154.2 154.2 154.2 154.2 154.2 外矢距E(cm) —— 2.9 4 4 4 4 4 根据设计图纸及规范和实测数据，已知以下参数（表2）： 表2 项目名称 取值 1395 Mpa k张拉控制应力σ2钢绞线面积Ag 140 mm 5弹性模量Eg 2.02×10Mpa 管道摩阻系数μ 0.25 管道偏差系数k 0.0015 张拉端的张拉力 195.3KN 根据钢绞线要素（图1和表1），可以计算出各分段长度，根据公式计算出 伸长量，N4、N5、N6采用计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法，见表3；横隔梁钢绞线N1、N2采用钢绞线全长计算的方法，见表4： 表3 钢绞线 分L θ 总伸长KX+μθ ePq Pz Pp ?L 编号 段 (m) （rad） -(KX+μθ) 量 (KN) (KN) (KN) (mm) (cm) ab 2.192 0 0.003288 0.996717 195.3 194.66 194.98 15.11 bc 2.633 0.087774 0.025893 0.974439 194.66 189.68 192.16 17.89 cd 2.141 0 0.003212 0.996793 189.68 189.07 189.38 14.34 de 3.081 0.102714 0.030300 0.970154 189.07 183.43 186.23 20.29 ef 3.45 0 0.005175 0.994838 183.43 182.48 182.96 22.32 N4 fg 3.081 0.102714 0.030300 0.970154 182.48 177.03 179.74 19.58 43.15 gh 6.916 0 0.010374 0.989680 177.03 175.2 176.11 43.07 hi 3.081 0.102714 0.030300 0.970154 175.2 169.97 172.57 18.8 ij 3.45 0 0.005175 0.994838 169.97 169.09 169.53 20.68 jk 3.081 0.102714 0.030300 0.970154 169.09 164.04 166.55 18.14 kl 0.958 0 0.001437 0.998564 164.04 163.8 163.92 5.55 ab 3.316 0 0.004974 0.995038 195.3 194.33 194.82 22.84 bc 2.389 0.119429 0.033441 0.967112 194.33 187.94 191.12 16.15 cd 0.776 0 0.001164 0.998837 187.94 187.72 187.83 5.15 de 2.054 0.102714 0.028760 0.971650 187.72 182.4 185.05 13.44 ef 4.479 0 0.006719 0.993304 182.4 181.18 181.79 28.79 N5 fg 2.054 0.102714 0.028760 0.971650 181.18 176.04 178.6 12.97 42.89 gh 9.944 0 0.014916 0.985195 176.04 173.43 174.73 61.44 hi 2.05 0.102714 0.028754 0.971655 173.43 168.51 170.96 12.39 ij 4.479 0 0.006719 0.993304 168.51 167.38 167.95 26.6 jk 2.05 0.102714 0.028754 0.971655 167.38 162.64 165 11.96 kl 0.472 0 0.000708 0.999292 162.64 162.52 162.58 2.71 ab 28.36 0 0.042537 0.958355 195.3 187.17 191.2 191.73 N6 bc 1.283 0.085505 0.023301 0.976968 187.17 182.86 185.01 8.39 43.97 cd 0.947 0 0.001421 0.998580 182.86 182.6 182.73 6.12 de 1.283 0.085505 0.023301 0.976968 182.6 178.39 180.49 8.19 ef 0.858 0 0.001287 0.998714 178.39 178.16 178.27 5.41 表4 钢绞线总伸长分段 L(m) θ（rad） KX+μθ e-(KX+μθ) Pq(KN) Pz(KN) Pp(KN) ?L(mm) 编号 量(cm) ab 3.495 0 0.005243 0.994771 195.3 194.28 194.79 24.07 bc 1.06 0.132558 0.034730 0.965866 194.28 187.65 190.95 7.16 横隔梁cd 4.146 0 0.006219 0.993800 187.65 186.49 187.07 27.43 7.87 N1、N2 de 2.48 0.310058 0.081235 0.921977 186.49 171.94 179.12 15.71 ef 0.716 0 0.001074 0.998927 171.94 171.76 171.85 4.35 （四）张拉时钢绞线实际伸长量的测量方法 钢绞线实际伸长量的测量方法有多种多样，目前使用较多的是直接测量张拉 端千斤顶活塞伸出量的方法，笔者认为这样的测量方法存在一定的误差，这是因 为工具锚端夹片张拉前经张拉操作人员用钢管敲紧后，在张拉到10%σ时因钢k 绞线受力，夹片会向内滑动，张拉到20%σ时，夹片又会继续向内滑动，这样k 通过测量千斤顶的伸长量而得到的10%~20%σ的伸长量比钢绞线的实际伸长值k 长1~2mm，若以10%~20%σ的伸长量作为0%~10%σ的伸长量，哪么在0%~20%σkkk的张拉控制段内，钢绞线的伸长量就有2~3mm的误差。 从20%σ张拉到100%σ时，钢绞线的夹片又有2~3mm的滑动，按最小值滑kk 动量计算单端钢绞线的伸长量就有3～4mm的误差，两侧同时张拉时共计有约6～8mm的误差（误差值的大小取决于工具锚夹片打紧程度）。对于单项张拉的N1、N2横隔梁钢铰线的理论伸长量按7.87cm计算，4mm的测量误差为5.1%，已接近达到?6%的理论值与实测值的允许的偏差值。因此用测量千斤活塞的方法一般测 出来的值都是偏大的。 因此，对于钢束实际伸长值的测量，建议采用量测钢绞线绝对伸长值的方法， 而不使用量测千斤顶活塞伸出量的方法，后者测得的伸长值须考虑工具锚处钢束回缩及夹片滑移等影响，尤其是在钢绞线较长，必须进行分级张拉时，更为繁琐， 若直接通过测量千顶活塞的伸出量，则误差累计更大。推存的测量方法如图二所 示，使用一个标尺固定在钢绞线上，不论经过几个行程，均以此来量测分级钢绞 线的长度，累计的结果就是初应力与终应力之间的实测伸长值。 图2 （五）结束语 理论伸长值计算中，钢绞线N4、N5、N6采取的是两端张拉，所以在进行伸 长量计算时是计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法；橫隔梁钢绞线N1、N2是单端张拉则要进行全长计算；而对于非对称结构，在计算钢绞线的伸长值 时，计算原则是从两侧向中间分段计算，至跨中某一点时钢绞线的受力基本相等 即可，而不是简单的分中计算。 钢绞线的分段原则是将整根钢绞线根据设计线形分成曲线连续段及直线连 续段，而不能将直线段及曲线段分在同一段内。 预应力筋的伸长量计算方法有多种，常用的平均力法及简化计算法在很多工程施工中也能够满足精度要求，通过测量千斤顶活塞伸出量再进行换算的方法也 可以用于实际施工中，这里我们仅是将现行规范中精确计算法及施工中误差较小 的一种测量方法作了简单的介绍，希望能起到抛砖引玉的作用。由于我们水平有 限，不足之处，尚请批评指正。 参考文献 1、叶见曙，袁国干。结构设计原理［M］。北京：人民交通出版社，1996. 233-235. 2、范立础。预应力混凝土连续梁桥[M]。北京：人民交通出版社，1999. 31-33. 3、中华人民共和国行业 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 ：公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）。北京：人民交通出版社，2000. 129，339. 第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m，混凝土设计标号为C50。纵向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15L型连接器，钢绞线N1、N2、N3、N7、N8、N9采用单端张拉，N4、N5、 N6采用双端张拉，横向预应力束采用低松弛钢绞线配OVM15-15型锚具和OVM15-15P型固定P锚，钢绞线N1、N2采用单端张拉。 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是 管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉 时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也 是不相同的。 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关于预应筋伸长值的计算按照以下公式： ΔL=（1） Pp=（2） 式中：ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的 平均值（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）； P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉 力，即为 前段的终点张拉力（N）； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中 各曲线 段的切线夹角和（rad）； x—从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L（m）； k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道弯曲及直线部分全长均应考 虑该影响； μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影 响。 从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因 5Mpa，而将钢绞线进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。Ep的理论值为Ep=5（1.96~2.04）×10Mpa的结果，这是由于实际的钢绞线的直径都偏粗，而进行（1.9~1.95）×10 试验时并未用真实的钢绞线面积进行计算，采用的是偏小的理论值代入公式进行 计算，根据公式Ep=可知，若Ap偏小，则得到了偏大的Ep’值，虽然Ep’并非 真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep’进行计算。 公式（2）中的k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，这 两个值的的大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、力筋的类型、表面特征 是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，偏差大小， 弯道位置及角度等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确 定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。在工程实施中， 最好对孔道磨擦系数进行测定，并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检 查，如波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。 进行分段计算时，靠近张拉端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的 终点力与起点力的关系如下式： Pz=Pqe -(KX+μθ)（3） Pz—分段终点力（N） Pq—分段的起点力（N） 、x、k、μ—意义同上 其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。 θ 下面以现浇箱梁22-23跨钢绞线的伸长量计算为例，进一步说明伸长量的计 算方法。 纵向钢绞线N4、N5、N6，横向横隔梁钢绞线N1、N2钢束大样图（图1）及N4坐标表如下（表1）：（其余略） 图1 表1 钢束编号 N4(半幅) 导线点号 A B C F E F G 坐标 x(cm) 3442 3692 4192 4842 5842 6492 6992 y(cm) 125 147 147 80 80 147 147 转交α?(逆时针为正) 5.0291 -5.0291 -5.8851 5.8851 5.8851 -5.8851 -5.8851 圆弧半径R(cm) —— 3000 3000 3000 3000 3000 3000 圆弧长LR(cm) —— 263.3 308.1 308.1 308.1 308.1 308.1 切线长T(cm) —— 131.7 154.2 154.2 154.2 154.2 154.2 外矢距E(cm) —— 2.9 4 4 4 4 4 根据设计图纸及规范和实测数据，已知以下参数（表2）： 表2 项目名称 取值 张拉控制应力σ 1395 Mpa k2钢绞线面积Ag 140 mm 5弹性模量Eg 2.02×10Mpa 管道摩阻系数μ 0.25 管道偏差系数k 0.0015 张拉端的张拉力 195.3KN 根据钢绞线要素（图1和表1），可以计算出各分段长度，根据公式计算出 伸长量，N4、N5、N6采用计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法，见表3；横隔梁钢绞线N1、N2采用钢绞线全长计算的方法，见表4： 总伸长Pq Pz Pp ?L 表3 -(KX+μθ) 量 (KN) (KN) (KN) (mm) (cm) 钢绞线 分L θ ab 2.192 0 0.003288 0.996717 195.3 194.66 194.98 15.11 KX+μθ e编号 段 (m) （rad） bc 2.633 0.087774 0.025893 0.974439 194.66 189.68 192.16 17.89 cd 2.141 0 0.003212 0.996793 189.68 189.07 189.38 14.34 de 3.081 0.102714 0.030300 0.970154 189.07 183.43 186.23 20.29 ef 3.45 0 0.005175 0.994838 183.43 182.48 182.96 22.32 N4 fg 3.081 0.102714 0.030300 0.970154 182.48 177.03 179.74 19.58 43.15 gh 6.916 0 0.010374 0.989680 177.03 175.2 176.11 43.07 hi 3.081 0.102714 0.030300 0.970154 175.2 169.97 172.57 18.8 ij 3.45 0 0.005175 0.994838 169.97 169.09 169.53 20.68 jk 3.081 0.102714 0.030300 0.970154 169.09 164.04 166.55 18.14 kl 0.958 0 0.001437 0.998564 164.04 163.8 163.92 5.55 ab 3.316 0 0.004974 0.995038 195.3 194.33 194.82 22.84 bc 2.389 0.119429 0.033441 0.967112 194.33 187.94 191.12 16.15 cd 0.776 0 0.001164 0.998837 187.94 187.72 187.83 5.15 de 2.054 0.102714 0.02876 0 0.971650 187.72 182.4 185.05 13.44 ef 4.479 0 0.006719 0.993304 182.4 181.18 181.79 28.79 N5 fg 2.054 0.102714 0.028760 0.971650 181.18 176.04 178.6 12.97 42.89 gh 9.944 0 0.014916 0.985195 176.04 173.43 174.73 61.44 hi 2.05 0.102714 0.028 754 0.971655 173.43 168.51 170.96 12.39 ij 4.479 0 0.006719 0.993304 168.51 167.38 167.95 26.6 jk 2.05 0.102714 0.028754 0.971655 167.38 162.64 165 11.96 kl 0.472 0 0.000708 0.999292 162.64 162.52 162.58 2.71 ab 28.36 0 0.042537 0.958355 195.3 187.17 191.2 191.73 bc 1.283 0.085505 0.023301 0.976968 187.17 182.86 185.01 8.39 cd 0.947 0 0.001421 0.998580 182.86 182.6 182.73 6.12 N6 43.97 de 1.283 0.085505 0.023301 0.976968 182.6 178.39 180.49 8.19 ef 0 0.001287 0.998714 178.39 178.16 178.27 5.41 0.858 表4 钢绞线总伸长分段 L(m) θ（rad） KX+μθ e-(KX+μθ) Pq(KN) Pz(KN) Pp(KN) ?L(mm) 编号 量(cm) ab 3.495 0 0.005243 0.994771 195.3 194.28 194.79 24.07 bc 1.06 0.132558 0.034730 0.965866 194.28 187.65 190.95 7.16 横隔梁cd 4.146 0 0.006219 0.993800 187.65 186.49 187.07 27.43 7.87 N1、N2 de 2.48 0.310058 0.081235 0.921977 186.49 171.94 179.12 15.71 ef 0.716 0 0.001074 0.998927 171.94 171.76 171.85 4.35 （四）张拉时钢绞线实际伸长量的测量方法 钢绞线实际伸长量的测量方法有多种多样，目前使用较多的是直接测量张拉 端千斤顶活塞伸出量的方法，笔者认为这样的测量方法存在一定的误差，这是因 为工具锚端夹片张拉前经张拉操作人员用钢管敲紧后，在张拉到10%σ时因钢k 绞线受力，夹片会向内滑动，张拉到20%σ时，夹片又会继续向内滑动，这样k 通过测量千斤顶的伸长量而得到的10%~20%σ的伸长量比钢绞线的实际伸长值k 长1~2mm，若以10%~20%σ的伸长量作为0%~10%σ的伸长量，哪么在0%~20%σkkk的张拉控制段内，钢绞线的伸长量就有2~3mm的误差。 从20%σ张拉到100%σ时，钢绞线的夹片又有2~3mm的滑动，按最小值滑kk 动量计算单端钢绞线的伸长量就有3～4mm的误差，两侧同时张拉时共计有约6～8mm的误差（误差值的大小取决于工具锚夹片打紧程度）。对于单项张拉的N1、N2横隔梁钢铰线的理论伸长量按7.87cm计算，4mm的测量误差为5.1%，已接近达到?6%的理论值与实测值的允许的偏差值。因此用测量千斤活塞的方法一般测 出来的值都是偏大的。 因此，对于钢束实际伸长值的测量，建议采用量测钢绞线绝对伸长值的方法， 而不使用量测千斤顶活塞伸出量的方法，后者测得的伸长值须考虑工具锚处钢束 回缩及夹片滑移等影响，尤其是在钢绞线较长，必须进行分级张拉时，更为繁琐，若直接通过测量千顶活塞的伸出量，则误差累计更大。推存的测量方法如图二所 示，使用一个标尺固定在钢绞线上，不论经过几个行程，均以此来量测分级钢绞 线的长度，累计的结果就是初应力与终应力之间的实测伸长值。 图2 （五）结束语 理论伸长值计算中，钢绞线N4、N5、N6采取的是两端张拉，所以在进行伸 长量计算时是计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法；橫隔梁钢绞线N1、N2是单端张拉则要进行全长计算；而对于非对称结构，在计算钢绞线的伸长值 时，计算原则是从两侧向中间分段计算，至跨中某一点时钢绞线的受力基本相等 即可，而不是简单的分中计算。 钢绞线的分段原则是将整根钢绞线根据设计线形分成曲线连续段及直线连 续段，而不能将直线段及曲线段分在同一段内。 预应力筋的伸长量计算方法有多种，常用的平均力法及简化计算法在很多工 程施工中也能够满足精度要求，通过测量千斤顶活塞伸出量再进行换算的方法也可以用于实际施工中，这里我们仅是将现行规范中精确计算法及施工中误差较小 的一种测量方法作了简单的介绍，希望能起到抛砖引玉的作用。由于我们水平有 限，不足之处，尚请批评指正。 参考文献 1、叶见曙，袁国干。结构设计原理［M］。北京：人民交通出版社，1996. 233-235. 2、范立础。预应力混凝土连续梁桥[M]。北京：人民交通出版社，1999. 31-33. 3、中华人民共和国行业标准：公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）。北京：人民交通出版社，2000. 129，339.