单向板肋梁楼盖的设计 (终结版)

钢筋混凝土楼盖课程 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 姓 名： [魏双改] 学 号： [2010301474] 指导教师：[杨海峰] 2018年10月26日 单向板肋梁楼盖的设计 1. 设计资料 （1） 露面做法：20mm水泥砂浆地面，钢筋混凝土现浇板；20mm混合砂浆抹底。 （2） 材料：混凝土强度等级C25；梁板受力钢筋采用HPB235或HRB335级钢筋，纵筋采用HRB335或HRB400. 2. 楼盖的结构平面布置 3. 主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为6.0m,次梁的跨度为6.0m，主梁每跨内布置两根次梁，次梁的跨度为2.2m,板的跨度为2.0m，l02/l01=6.0/2.0=3.0，因此按单项板设计。 按跨高比条件，要求板厚h≥2000/40=50mm，对于工业建筑的楼盖板，要求h≥80mm,取板厚h=80mm。 次梁截面高度应满足h=l0/18～l0/12=6000/18～6000/12=333～500mm。考虑到楼盖的可变荷载比较大，取h=500mm。截面宽度取为b=200mm。 主梁的截面高度应满足h=l0/15～l0/10=400～600mm,取h=600mm。截面宽度取为b=300mm。 楼盖的结构平面布置图见图1. 3 板的设计 轴线 ～ 、 ～ 的板属于端区隔板；轴线 ～ 的板属于中间区隔单向板。 图1 （1）荷载 板的永久荷载标注值 20mm厚水泥砂浆地面      0.02*20=0.4KN/m2 80mm厚钢筋混凝土板      0.08*25=2.0KN/m2 20mm厚混合砂浆抹底    0.02*12=0.34KN/m2 小计                        2.74KN/m2 板的可变荷载标准值        永久荷载分项系数取1.2；可变荷载分项系数取1.3。于是板的 永久荷载设计值  g=2.74*1.2=3.288KN/m2 可变荷载设计值  q=7*1.3=9.1KN/m2 荷载总设计值    g+q=3.288+9.1=12.388KN/m2 （2）计算简图 次梁截面为200mm*500mm,现浇板在墙的支撑长度不小于100mm，取板在墙上的支撑长度为120妈妈mm。按塑性内力重分布计算，板的计算跨度： 边跨  l0 = ln+ h/2=2000﹣100－120﹢80/2=1820mm ＜ 1.025 *ln=1825mm，取l0=1820mm 中间跨 l0 = ln=2000－200=180mm 因跨度相差小于10％，可按等跨连续板计算。取1m宽的板带作为计算单元，计算简图如下图2所示。 （3） 弯矩设计值 由 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 11-1查的，板的弯矩系数αm分别：边跨中，1/11离端第二个支座，-1/11；中间跨中，1/16；中间支座，1/14。故 M1=－MB=（g+q）*l012/11=12.4*1.822/11=3.73KN·m MC =－(g+q)* l012 /14=12.4*1.82=－2.87KN·m M2 =－(g+q)* l012 /16=12.4*1.82/16=2.51KN·m 这是对单区隔板而言的，对于中间区隔单向板，MC 和M2 都应乘以0.8，分别为 MC =0.8*（－2.87）=－2.30KN·m; M2=0.8*2.51=2.01KN·M （4）正截面受弯承载力计算 环境类别按一级，C25混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。板厚80mm，h0=80－20＝60mm；板宽b＝1000mm。C25混凝土，α1＝1.0，fc =11.9N/mm2;HRB 335钢筋，fy=360N/mm2。板配筋计算过程如下表1 板的配筋计算      表 1 截面 1 B 2 C 弯矩设计值（KN·M） 3.73 -3.73 2.51 -2.87 αs=M/(α1fcbh02) 0.087 0.087 0.059 0.067 ε=1-(1-2αs)1/2 0.091 0.091 0.061 0.069 轴线 1~2 5~6 计算配筋 216.58 216.58 145．2 164.2 实际配筋 8@190 AS=265 8@190 AS=265 8@190 AS=265 8@190 AS=265 轴线 ~ 计算配筋 216.58 216.58 145．2 164.2 实际配筋 8@190 AS=265 8@190 AS=265 8@190 AS=265 8@190 AS=265             计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；AS/bh=145.2/(1000*80)=0.182<0.2% & 0.45*ft/fy=0.45*1.27/300=0.19%；因此，取最小配筋率0.2%，求得钢筋面积为：0.2%*1000*80=160mm2,故，实际配筋为265mm2满足要求。 4.次梁的设计 按考虑塑性内力重分布进行计算，根据楼盖的实际情况，楼盖的次梁和主梁的可变荷载不考虑从属面积的折减。 （1）荷载设计值 永久荷载设计值 板传来的永久荷载  3.288*2.0 = 6.576 KN/M 次梁自重    0.2*（0.5－0.08）*1*25*1.2=2.52KN/M 次梁的粉刷  0.02*（0.5－0.08）*2*17*1.2 = 0.374KN/M 小计                        g=9.44KN/M 可变荷载设计值 q = 9.1*2 = 18.2KN/M 荷载总设计值 g+q = 9.44+18.2 = 27.64KN/M （2）计算简图 次梁在砖墙上的支撑长度为 240mm。主梁截面为300mm*650mm。计算跨度 ： 边跨 l0 = ln +a/2 = 6000－120－300/2 +240/2 = 5850mm＜1.025ln = 1.025*5730 = 5873.25 mm 取 l0 = 5850 mm . 中间跨 ：l0 = ln =6000－300 = 5700mm 因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。计算简图见图3. （3）内力计算 由于表11-1、表11-3可分别查的弯矩系数和剪力系数。弯矩设计值： M1=－MB=(g+q) l0 2 /11=1/11*27.64*5.852=85.99KN=86KN·m M2 = (g+q)*l0 2 /16 =27.64*5.702/16 = 56.13KN·m MC =－(g+q)*l02/14=－27.64*5.702/14 = 64.14KN·m 剪力设计值 Va = 0.45(g+q)*ln1=0.45*27.64*5.85 = 72.76KN VBl = 0.60*(g+q)*ln1 =0.60*27.64*5.85 = 97.02KN VBr = 0.55*(g+q)*ln2 =0.55*27.64*5.70 = 86.65KN （4）承载力计算 1）正截面受弯承载力 正截面受弯承载力计算时，跨内按T形截面计算，翼缘宽度取bf‘ = l/3 = 6000/3 = 2000mm;又bf‘ = b+sn = 200+2000 =2200mm。除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。 环境类别按一类计算C25混凝土，梁的最小保护层厚度 c = 25mm。一排纵向钢筋h0 = 500-35 = 465mm : 两排纵向钢筋h0 = 500—60 =440mm。 C25混凝土，α1= 1;βc = 1, fc =11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2;纵向钢筋采用HRB400级钢筋，fy = 360N/mm2，箍筋采用HRB335级钢筋。Fyv = 300KN/mm2,正截面承载力计算过程列于表2.经判断跨内均属于第一类T形截面梁。 判断过程： Mu=α1 fcbf’hf’(h0－hf’/2) = 1.0*11.9*2000*80*(465—40)=809.2KN·m＞MMAX（M1，M2,  MC），故属于第一类T形梁。 次梁正截面受弯承载力计算      表 2 截面 1 B 2 C 弯矩设计值（KN·M） 86.00 －86.00 56.13 64.14 αs=M/(α1fcbh02)或 αs=M/(α1fcbf’h02) 0.017 0.187 0.011 0.125 ε=1-(1-2αs)1/2 0.017 0.209﹤0.35 0.011 0.134＜0.35 As=ξbh0α1fc/fy或 As=ξbf’h0α1fc/fy 522.6 608.0 338.2 411.9 选配配筋（mm2） 2Ф16+1Ф16（弯） As=603 3Ф16+1Ф16（弯）As =804 2Ф14+1Ф16（弯） As=509.1 2Ф16+1Ф16（弯） As=603           表二 计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；As /( bh）=402/（200*500）= 0.4%≥max(0.45ft/fy =0.18%,0.2%),满足最小配筋率的要求。 2）斜截面受剪承载力 斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配箍率验算。 验算截面尺寸： hw=h0－hf’ = 440－80 = 360mm.因hw/b = 360/200 = 1.8<4,截面尺寸按下式验算： 0.25βc fcbh0=0.25*1*11.9*360=261.8KN >97.02KN 截面尺寸满足要求。 计算所需腹筋 Vcs = 0.7 ft b h0 +1.25fyv*Asv/s*h0  计算支座的B左截面HRB335的箍筋，由上式可得 : nAsv/s = (Vcs－0.7ft b h0)/1.25fyvh0 =（97.02*103－0.7*1.27*200*440）/(1.25*300*440) = 0.114 采用Ф6双肢箍筋，取s= 250,nAsv =57mm2,nAsv /s = 57/250 = 0.228﹥0.114 . 调幅后受剪承载力应加强，梁两局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或将箍筋的间距减少20%，先调整箍筋间距，现调整箍筋间距，s = 0.8*250 = 200mm,取箍筋间距s=200mm,为方便施工沿梁长不变。 验算最小配箍率： 弯矩调幅时要求的配箍率下限是：0.3ft /fyv =0.3*1.27*/300 =0.127%,实际配箍率ρsv =Asv /(bs) = 57/(200*200) = 0.143% ﹥0.127% ，满足要求。 5.主梁设计 主梁按弹性理论 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 设计 （1）荷载设计值 为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。 次梁传来的集中荷载    9.44*6.0 = 56.64KN 主梁自重（含粉刷）  [(0.600－0.08)*0.3*2.0*25+0.02*(0.60－0.08)*2*2*17]*1.2 = 10.21KN 永久荷载设计值    G = 56.64+10.21 = 66.85 KN 可变荷载设计值    Q = 18.2*6.0 = 109.2 KN 继续阅读