复件 江天一色工程资料安全资料安全资料资料模板

模板工程专项安全技术 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 一、概况及概述 浙江立盛织染有限公司定型车间、涂层车间、配料车间工程位于绍兴袍江工业区北二路。 定型车间建筑面积为1761.7m2，单层钢筋混凝土柱轻钢屋盖的排架结构, 建筑高度:10.500米。本工程为丙类建筑。建筑耐火等级二级,屋面防水等级三级. 涂层车间建筑面积为1532m2, 占地面积1329m2，一层排架结构，局部二层框架结构,主体建筑高度:10.250米,屋面工程有现浇砼屋面和钢筋砼大型屋面板。建筑物耐火等级为二级,火灾危险性等级为丙类.屋面防水等级为三级. 配料车间建筑面积为1952.8m2，占地面积976.4 m2，四层框架结构，现浇砼屋面,主体建筑高度:15.800米。建筑物耐火等级为二级,火灾危险性等级为丙类.屋面防水等级为三级. 二、结构施工分析 （一）承载受力体系 1、梁板荷传力线路： 上部荷载→模板→木楞、钢楞→钢管脚手架架→结构。 2、柱荷载传力线路 混凝土侧压力→模板→钢管对拉螺栓 （二）支撑结构构件连接 1、九夹板与木楞采用铁钉固定 2、钢管之间、钢管与木楞之间采用模板工程中的各连接件连接。 三、模板施工工艺 1、安装顺序 柱模板安装顺序： 复核柱边线、控制线→搭设排架→安装模板→检查垂直度、位置→穿对拉螺栓→安装有门洞口的柱模板→全面检查复核→固定。 梁模板安装顺序： 复核梁底标高、检查轴线位置→搭设梁模支架→安装梁模板→绑扎梁钢筋→复核梁模尺寸、位置→与相邻桁架及梁模、柱模连接固定。 楼板模板安装顺序： 搭设排架→安装木楞→调整楼板模板的板底标高→铺设九夹板→检查模板平整度并调平 2、拆模顺序 模板拆除前，先拆除柱模板及梁侧模，再拆除楼板底模，最后拆除梁底模。 其顺序为：拆除支撑侧模的水平拉杆、剪力撑→拆除柱模板→拆除梁连接件及侧模→松动支撑楼板模板的钢楞、木楞→分段、分片拆除楼板模板及支撑→拆除梁底模板和支撑。 四、模板安装质量要求 1、组装的模板必须 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 要求，模板拼装缝不漏浆。 2、各种连接件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼装要求严密。各种预埋件、预留孔洞位置要求准确，固定要牢固。 3、安装允许偏差 现浇结构安装允许偏差应符合下 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 序号 项 目 允许偏差（mm） 1 轴线位置 5 2 底模上表面标高 ±5 3 截面内部尺寸 基 础 ±10 柱、墙、梁 +4、-5 4 层高垂直 全高≤5m 6 全高＞5m 8 5 相邻两板表面高低差 2 6 表面平整（2m长度上） 5 （2）预埋件和预留孔洞允许偏差应符合下表 序号 项 目 允许偏差（mm） 1 预埋钢板中心线位置 3 2 预埋管、预留孔中心线位置 3 3 预埋螺栓 中心线位置 2 外露长度 ±10 0 4 预留洞 中心线位置 10 外露长度 ±10 0 五、安全注意事项 1、遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定。 2、装拆模板必须有稳固的登高工具。 3、在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。 4、模板的预留孔洞等处应架设防护架、防护网，防止人员和物体坠落。 5、在拆模时，在脚手架和操作台上堆放模板、钢管等物件时，应按规定要求放平稳，防止脱落，并不得超载。 6、操作工具及模板的连接件要随手放入工具袋内。严禁放在脚手架或操作平台上。 7、模板上架设的电线和使用的电动工具应采用36V的低压电。 六、模板计算 柱模板、梁模板（均取最不利截面计算），板模板计算书附后,采用品茗系列软件计算。采用最大数据计算。 板模板(扣件钢管架)计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):3.90； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ； 扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:钢管支撑； 板底钢管的间隔距离(mm):300.00； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(mm):100.00； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.楼板参数 钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C25； 每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000； 楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00； 楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、纵向支撑钢管的计算: 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 w=4.49cm3； 截面惯性矩 I=10.78cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q11= 25.000×0.300×0.100 = 0.750 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q12= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： q2 = (1.000 + 2.000)×0.300 = 0.900 kN/m； 2.强度验算: 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下: 静荷载：q1 = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.750+0.105) = 1.026 kN/m； 活荷载：q2 = 1.4×0.900 = 1.260 kN/m； 最大弯距 Mmax = (0.100×1.026+0.117×1.260 ) ×1.0002 = 0.250 kN.M； 最大支座力 N = ( 1.1 ×1.026 + 1.2×1.260)×1.000 = 2.641 kN ； 最大应力计算值 σ= M / W = 0.250×106/4490.0 = 55.684 N/mm2； 纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2； 纵向钢管的最大应力计算值为 55.684 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求! 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载 q1 = q11 + q12 = 0.855 kN/m 活荷载 q2 = 0.900 kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= (0.677×0.855+0.990×0.900)×1000.04/( 100×2.1×105×10.780 ) =6.619 mm； 支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求! 三、板底支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.641 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.889 kN.m ； 最大变形 Vmax = 2.570 mm ； 最大支座力 Qmax = 9.603 kN ； 最大应力 σ= 197.972 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 197.972 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 培训 焊锡培训资料ppt免费下载焊接培训教程 ppt 下载特设培训下载班长管理培训下载培训时间表下载 讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 9.603 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×3.900 = 0.503 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.100×1.000×1.000 = 2.500 kN； 静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.353 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×1.000×1.000 = 3.000 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.224 kN； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.224 kN； σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算 l0 = h+2a a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 得到计算结果： 立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.500+2×0.100 = 1.700 m ； L0 / i = 1700.000 / 15.900=107.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ； 钢管立杆受压应力计算值；σ=8224.188/(0.537×424.000) = 36.120 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ= 36.120 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205.000 N/mm2，满足要求！ 七、楼板强度的计算: 1. 楼板强度计算说明 验算楼板强度时按照最不利情况考虑,楼板的跨度取4.5M,楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。 宽度范围内配置Ⅱ级钢筋,配置面积As=1440 mm2,fy=300 N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4000mm×100mm,截面有效高度 ho=80 mm。 按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m； q = 2× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.100 ) + 1× 1.2 × ( 0.503×5×5/4.500/4.000 ) + 1.4 ×(1.000 + 2.000) = 11.880 kN/m2； 单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×11.879 = 53.456 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0596×53.460×4.0002 = 50.976 kN.m； 因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到8天龄期混凝土强度达到62.40%,C25混凝土强度在8天龄期近似等效为C15.600。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.488N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: ξ= As× fy/ ( b × ho × fcm ) = 1440.000×300.000 / ( 4000.000×80.000×7.488 )= 0.180 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs = 0.164 此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = αs× b× ho2×fcm = 0.164×4000.000×80.0002×7.488×10-6 = 31.399 kN.m； 结论：由于 ∑Mi = M1+M2=31.399 <= Mmax= 50.976 所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保留。 3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m； q = 3× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.100 ) + 2× 1.2 × ( 0.503×5×5/4.500/4.000 ) + 1.4 ×(1.000 + 2.000) = 16.140 kN/m2； 单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×16.138 = 72.622 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0596×72.620×4.0002 = 69.253 kN.m； 因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到16天龄期混凝土强度达到83.21%,C25混凝土强度在16天龄期近似等效为C20.800。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.968N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: ξ= As× fy/ ( b × ho × fcm ) = 1440.000×300.000 / ( 4000.000×80.000×9.968 )= 0.135 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs = 0.126 此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = αs× b× ho2×fcm = 0.126×4000.000×80.0002×9.968×10-6 = 32.124 kN.m； 结论：由于 ∑Mi = M1+M2=63.523 <= Mmax= 69.253 所以第16天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑必须保留。 4.验算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.5m,短边为4.0 m； q = 4× 1.2 × ( 0.350 + 25.000×0.100 ) + 3× 1.2 × ( 0.503×5×5/4.500/4.000 ) + 1.4 ×(1.000 + 2.000) = 20.400 kN/m2； 单元板带所承受均布荷载 q = 4.500×20.397 = 91.789 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0596×91.790×4.0002 = 87.530 kN.m； 因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到24天龄期混凝土强度达到95.37%,C25混凝土强度在24天龄期近似等效为C23.840。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.366N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: ξ= As× fy/ ( b × ho × fcm ) = 1440.000×300.000 / ( 4000.000×80.000×11.366 )= 0.119 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 αs = 0.112 此时楼板所能承受的最大弯矩为: M3 = αs× b× ho2×fcm = 0.112×4000.000×80.0002×11.366×10-6 = 32.565 kN.m； 结论：由于 ∑Mi =M1+M2= 96.089 > Mmax= 87.530 所以第24天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。 模板支持可以拆除。 柱模板(扣件钢管架)计算书 柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱截面宽度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息 柱箍材料:木楞； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 柱箍的间距(mm):550；柱箍肢数:1； 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞； 宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00； 竖楞肢数:2； 4.面板参数 面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00； 面板弹性模量(N/mm2):9500.00； 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50； 5.木方参数 方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 柱模板设计示意图 计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。 计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。 三、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行计算。 面板计算简图 1.面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.55×0.90=28.337kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.55×0.90=1.386kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =28.337+1.386=29.723 kN/m； 面板的最大弯距：M =0.125 ×29.723×270×270= 2.17×105N.mm； 面板最大应力按下式计算： 其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N.mm)； W --面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 550×18.0×18.0/6=2.97×104 mm3； f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板的最大应力计算值： σ = M/W = 2.17×105 / 2.97×104 = 7.296N/mm2； 面板的最大应力计算值 σ =7.296N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13.000N/mm2，满足要求！ 2.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， ∨--面板计算最大剪力(N)； l--计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.55×0.90=28.337kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.55×0.90=1.386kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =28.337+1.386=29.723 kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 0.625×29.723×270.0 = 5015.717N； 截面抗剪强度必须满足下式: 其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)； ∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 5015.717N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 550mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ =3×5015.717/(2×550×18.0)=0.760N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2； 面板截面的受剪应力 τ =0.760N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.500N/mm2，满足要求！ 3.面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， ω--面板最大挠度(mm)； q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.71×0.55＝26.24 kN/m； l--计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm ； E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)； I= 550×18.0×18.0×18.0/12 = 2.67×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ω] = 270.0 / 250 = 1.080 mm； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.521×26.24×270.04/(100×9500.0×2.67×105) = 0.286 mm； 面板的最大挠度计算值 ω =0.286mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ω]= 1.080mm,满足要求！ 四、竖楞方木的计算 模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。 本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为550mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60×80×80/6 = 64.00cm3； I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4； 竖楞方木计算简图 1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式： 其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =550.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.17×0.90=8.759kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.17×0.90=0.428kN/m； q = (8.759+0.428)/2=4.594 kN/m； 竖楞的最大弯距：M =0.1×4.594×550.0×550.0= 1.39×105N.mm； 其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)； M --竖楞计算最大弯距(N.mm)； W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104； f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.39×105/6.40×104 = 2.171N/mm2； 竖楞的最大应力计算值 σ =2.171N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13.000N/mm2，满足要求！ 2.抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)； l--计算跨度(柱箍间距): l =550.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×47.71×0.17×0.90=8.759kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.17×0.90=0.428kN/m； q = (8.759+0.428)/2=4.594 kN/m； 竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×4.594×550.0 = 1515.861N； 截面抗剪强度必须满足下式: 其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； ∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 1515.861N； b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1515.861/(2×60.0×80.0)=0.474N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2； 竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.474N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.50N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， ω--竖楞最大挠度(mm)； q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.71×0.17 = 8.11 kN/m； l--计算跨度(柱箍间距): l =550.0mm ； E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106； 竖楞最大容许挠度: [ω] = 550/250 = 2.200mm； 竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×8.11×550.04/(100×9500.0×2.56×106) = 0.207 mm； 竖楞的最大挠度计算值 ω=0.207mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ω]=2.200mm ，满足要求！ 五、B方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00 ×8.00 ×8.00 / 6 = 64.00 cm3； I = 6.00 ×8.00 ×8.00 ×8.00 / 12 = 256.00 cm4； 柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图 其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 ×47.71×0.90 + 1.4 ×2.00×0.90)×0.170 × 0.55/1 = 5.05 kN； B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 8.243 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩: M = 0.141 kN.m； B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.030 mm； 1. 柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.14 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64.00 cm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 2.10 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13.000 N/mm2； B边柱箍的最大应力计算值 σ =2.10N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求! 2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: ω = 0.030 mm； 柱箍最大容许挠度:[ω] = 200.0 / 250 = 0.800 mm； 柱箍的最大挠度 ω =0.030mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ω]=0.800mm，满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式如下: 其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.243 kN。 对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.920 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.243kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00 ×8.00 ×8.00 / 6 = 64.00 cm3； I = 6.00 ×8.00 ×8.00 ×8.00 / 12 = 256.00 cm4； 柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图 其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.270 ×0.55/1 = 8.03 kN； H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 11.976 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩: M = 0.285 kN.m； H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.107 mm； 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.29 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 64.00 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 4.246 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 13.000 N/mm2； H边柱箍的最大应力计算值 σ =4.246N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求! 2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: V = 0.107 mm； 柱箍最大容许挠度: [V] = 300.000 / 250 = 1.200 mm； 柱箍的最大挠度 V =0.107mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=1.200mm，满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76.00 mm2； 对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×7.60×10-5 = 12.920 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11.976 kN。 对拉螺栓所受的最大拉力: N=11.976kN 小于 [N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求! 梁模板(扣件钢管架)计算书 高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。 梁段:L1。 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.24； 梁截面高度 D(m):0.87 混凝土板厚度(mm):100.00； 立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.50； 梁支撑架搭设高度H(m)：3.00； 梁两侧立柱间距(m):0.60； 承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m):1.00； 采用的钢管类型为Φ48×3.00； 扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料参数 木材品种：柏木； 木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：胶合面板； 钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数 梁底纵向支撑根数：4； 面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500； 次楞间距(mm)：300； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：300； 穿梁螺栓直径(mm)：M12； 主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm； 主楞合并根数：2； 次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm； 次楞合并根数：2； 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F； 分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾 倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间 距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯验算 其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)； W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m； q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； 面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2； 面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = 9.00N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm； 面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm； 面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！ 四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40×60×60/6 = 24.00cm3； I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4； 内楞计算简图 （1）.内楞强度验算 强度验算计算公式如下: 其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/2=3.29kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.1×3.29×500.002= 8.24×104N.mm； 经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 8.24×104/2.40×104 = 3.431 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2； 内楞最大受弯应力计算值 σ = 3.431 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2，满足要求！ （2）.内楞的挠度验算 其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30/2= 2.70 N/mm； l--计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I--面板的截面惯性矩：E = 7.20×105N/mm2； 内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×2.70×500.004/(100×10000.00×7.20×105) = 0.159 mm； 内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值 ω=0.159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求！ 2.外楞计算 外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60×80×80/6 = 64.00cm3； I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4； 外楞计算简图 （1）.外楞抗弯强度验算 其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。 最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.30/2=1.65kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：M = 0.175×1647.000×300.000 = 8.65×104N.mm 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 8.65×104/6.40×104 = 1.351 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2； 外楞的受弯应力计算值 σ =1.351N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17.000N/mm2，满足要求！ （2）.外楞的挠度验算 其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2； p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00×0.50×0.30/2= 1.35 KN； l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I--面板的截面惯性矩：I = 2.56×106mm4； 外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×1.35×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106) = 0.016mm； 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.200mm； 外楞的最大挠度计算值 ω =0.016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！ 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2； 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN； 穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！ 六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。 强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 1000.00×18.00×18.00/6 = 5.40×104mm3； I = 1000.00×18.00×18.00×18.00/12 = 4.86×105mm4； 1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值： q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.87×0.90=23.96kN/m； 模板结构自重荷载： q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m； q = q1 + q2 + q3=23.96+0.38+2.52=26.86kN/m； 跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.10×26.858×0.0802=0.017kN.m； σ =0.017×106/5.40×104=0.318N/mm2； 梁底模面板计算应力 σ =0.318 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下: 其中，q--作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)×0.870+0.35）×1.00= 22.54KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =80.00/250 = 0.320mm； 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×22.535×80.04/(100×9500.0×4.86×105)=0.001mm； 面板的最大挠度计算值: ω =0.001mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 80.0 / 250 = 0.320mm，满足要求！ 七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24.000+1.500)×0.870×0.080=1.775 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350×0.080×(2×0.870+0.240)/ 0.240=0.231 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.080=0.360 kN/m； 2.方木的支撑力验算 静荷载设计值 q = 1.2×1.775+1.2×0.231=2.407 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.360=0.504 kN/m； 方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×8.000×8.000/6 = 53.33 cm3； I=5.000×8.000×8.000×8.000/12 = 213.33 cm4； 方木强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 2.407+0.504=2.911 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.407×1.000×1.000= 0.241 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.241×106/53333.3 = 4.513 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2； 方木的最大应力计算值 4.513 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.000 N/mm2,满足要求! 方木抗剪验算： 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.6×2.407×1.000 = 1.444 kN； 方木受剪应力计算值 τ = 3×1444.176/(2×50.000×80.000) = 0.542 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.700 N/mm2； 方木的受剪应力计算值 0.542 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求! 方木挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 1.775 + 0.231 = 2.006 kN/m； 方木最大挠度计算值 ω= 0.677×2.006×1000.0004 /(100×10000.000×213.333×104)=0.637mm； 方木的最大允许挠度 [ω]=1.000×1000/250=4.000 mm； 方木的最大挠度计算值 ω= 0.637 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ω]=4.000 mm，满足要求！ 3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)： q1 = (24.000+1.500)×0.870= 22.185 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2； q = 1.2×(22.185 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 33.342 kN/m2； 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。 当n=2时： 当n＞2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(m.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=0.421 kN，中间支座最大反力Rmax=7.890； 最大弯矩 Mmax=0.184 kN.m； 最大挠度计算值 Vmax=0.020 mm； 支撑钢管的最大应力 σ=0.184×106/4490.0=41.018 N/mm2； 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 41.018 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求! 八、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 九、扣件抗滑移的计算: 按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； 　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.890 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.421 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×3.000=0.465 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.24)/2)×1.00×0.35=0.286 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.24)/2)×1.00×0.100×(1.50+24.00)=2.081 kN； N =0.421+0.465+0.286+2.081=3.253 kN； φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=3252.537/(0.209×424.000) = 36.704 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 36.704 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！ 2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =7.890 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(3.000-0.870)=0.465 kN； N =7.890+0.465=8.220 kN； φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700； 上式的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=8220.106/(0.209×424.000) = 92.761 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 92.761 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求！ 七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。