金谷豪庭住宅小区1#~4#栋承插盘扣架专项施工方案

金谷豪庭住宅小区1#~4#栋承插轮扣式模板支撑施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 金谷豪庭住宅小区1#~4#栋承插轮扣式模板支撑施工方案编制：审批：施工单位：湖南螺丝建筑有限公司2015年9月10日目录TOC\o"1-3"\h\z\u一、编制依据4二、工程概况42.1、工程概况42.2、施工平面布置52.3、技术保证条件52.4、施工要求5三、施工部署及施工准备53.1模板安装工序流程53.2劳动力组织63.3机械设备63.4材料准备63.5模板安装支设的规定8四、模板体系设计94.1设计参数94.2模板体系设计9五、施工工艺和要求105.1构配件的选材105.2模板支设的构造要求115.3模板拆除14六、模板质量 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 146.1保证项目146.2基本项目146.3允许偏差项目156.4模板施工应注意的质量问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 151、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大152、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面，梁底部有锯木灰153、板接缝处出现高低差及漏浆154、梁侧板或板模夹在砼内155、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸156、爆模或外凸157、垂直度偏差大16七、成品保护16八、模板施工安全要求168.1、施工安全保证体系168.2、施工安全措施178.3、施工人员要求18九、模板设计计算189.1、轮扣式钢管楼面模板支撑计算书181.计算参数182.楼板底模验算183.支撑强度验算224.支撑支承面验算235.计算结果239.2、轮扣式梁模板支撑计算书241．计算参数242．梁底模验算253.支撑强度验算284.支撑支承面验算295.侧模板验算306.对拉螺栓计算317.侧肋强度验算318.梁侧檩梁验算329.计算结果33十、模板工程应急措施、救援预案3510.1、模板工程应急救援指挥领导小组3510.2、应急救援领导小组职责3510.3、应急准备及措施3610.4、模板工程的预防监控措施3610.5、应急响应预案36轮扣式钢管梁、板模板支撑施工方案一、编制依据1、本工程招标文件、投标文件、施工图纸及图纸答疑、施工组织设计等2．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；3．《木结构设计规程》（GB50005-2003）；4．《混凝土结构 工程施工 建筑工程施工承包1园林工程施工准备消防工程安全技术交底水电安装文明施工建筑工程施工成本控制 质量验收规范》（50204-2015）；5．《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2015）；6．《建筑施工计算手册》（第四版缩印本）7.《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ126-2008)；8、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—2011）；9、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》；10、《金谷豪庭住宅小区工程施工组织设计》；11、建筑工程施工安全技术操作规程12、《建筑工程施工现场管理规定》13、《建筑工程施工手册》14、《建设工程项目管理规范》GB/T50326-200115、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-201516、《直缝电焊钢管》(GB/T13793)17、《碳素结构钢》(GB/T700)18、《钢管脚手架扣件》(GB15831)19、《金属拉伸试验方法》（GB/T228）20、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)21、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)22、《建筑施工承插式扣件钢管支架安全技术规程》JGJ231-201023、有关国家现行的法律、法规、规章、管理文件二、工程概况2.1、工程概况工程名称金谷豪庭住宅小区1#~4#栋工程地点长沙县暮云镇西湖村周边环境东邻长沙市新芙蓉南路建筑面积（m2）1#栋：13478.172#栋：14273.233#栋：12699.134#栋：12556.58建筑高度（m）1#栋：47.252#栋46.753#栋：45.904#栋：45.90基础形式天然基础主体结构框剪抗震等级二级抗震设防烈度6度（第一组）地上层数14~16地下层数1标准层层高（m）2.85其它主要层高（m）4.5~5.6各责任主体名称建设单位湖南小宇房地产有限公司设计单位长沙市建筑设计院有限责任公司施工单位湖南螺丝建筑有限公司监理单位湖南华兴建设管理有限公司项目经理张建成总监理工程师高岩技术负责人李文虎专业监理工程师周兴武2.2、施工平面布置由模板制作场按墙柱、梁板的规格定型制作，用塔吊运输到各施工点进行拼装。详见施工平面布置图。2.3、技术保证条件2.3.1项目部施工人员和技术人员熟悉图纸、规范。2.3.2先做好模板的定位基准工作。2.3.3逐项清点检查施工所需模板及配件的规格、数量。2.3.4采取预装模板施工时，预组装工作应在组装平台或经平整处理的地面上进行。2.3.5经检查合格的模板，按照安装程序进行堆放或装车运输。2.3.6向施工班组进行技术交底，并且做出样板，经监理、有关人员认可后，再大面积展开。2.3.7支承支柱应支承在混凝土面层上，并准备好支柱座垫木。2.3.8竖向模板安装的底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，按施工设计要求预埋支承锚固件。2.3.9模板应涂刷脱模剂。2.4、施工要求1、由项目经理按施工组织设计的要求负责召集各有关人员组成项目经理部，统筹部署和实施本工程施工的各项具体工作。2、进场前，由项目经理部组织对参与施工的技术、管理人员、班组长进行质量、安全、技术交底。明确各人的分工负责和岗位责任，落实责任到人。3、脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证，应经过专门的技术培训的熟练工人。三、施工部署及施工准备3.1模板安装工序流程梁板模施工工艺：弹线→内架搭设→安装梁底模（梁底模留清扫孔）→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋→绑扎板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。3.2劳动力组织本工程的施工进度较紧，质量要求高，因此要求劳务队组织技术熟练、水平较高的木工班组进场施工，高峰期共计组织木工80人进行施工。3.3机械设备表1：设备名称单位数量型号备注圆盘锯台8φ3002.2KW手电刨台4牧林3331.5KW手电锯台12牧林4581.25KW电钻台15牧林31201.25KW3.4材料准备3.4.1承插轮扣式支撑架承插轮扣式支撑架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其主要特点是：1、具有可靠的双向自锁能力；2、无任何活动零件；3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由调节；6、产品标准化包装；7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架；8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架，优于门式脚手架。缺点：1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和不进行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。3.4.2轮扣式脚手架的施工要点及技术参数施工要点1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，并由总包单位放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；5、轮扣式脚手架附图片。轮扣式脚手架技术参数承插轮扣式支撑架严格按照GB24911－2010标准执行一、规格、型号名称型号A（MM）理论重量材质、壁厚立杆LG2.4米480028.04材质为Q235壁厚为3.0MM立杆LG2.1米420024.42立杆LG1.8米360021.34立杆LG1.5米300017.82立杆LG1.2米240014.82立杆LG0.9米180011.2立杆LG0.6米12008.12立杆LG0.3米6004.06横杆LG1.5米300012.56横杆LG1.2米240010.24横杆LG0.9米18007.82横杆LG0.6米12005.64横杆LG0.3米6003.343.4.3设计荷载1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为600、1200、1800㎜时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30、25KN。2、横杆设计荷载：HG－90Pmax＝6.77KNQmax＝14.80KNHG－120Pmax＝5.08KNQmax＝11.11KNHG－180Pmax＝3.39KNQmax＝7.40KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。3、支座设计荷载：可调底座Pmax＝60KN，可调顶托Pmax＝60KN，可调早拆Pmax＝60KN。3.4.4主要周转材料数量表2：材料名称单位数量18mm木胶合板m23500木枋(60×80mm、80×80mm)m12000扣件套55000φ48×3.5钢管吨240顶托套3.4.5、主要周转材料型号规格模板：18mm厚的木胶合板模板；木枋：60×80、80×80的木枋；脱模剂：YJA-Ⅱ脱模剂；φ48×3.5钢管；辅材：2cm宽粘带纸、海绵条、吸尘器、铁钉、铁线、刷子、小铁铲、撬棍等；3.5模板安装支设的规定3.5.1模板及其支架应具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠的承受现浇混凝土的重量、侧压力和施工荷载。3.5.2要保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。3.5.3构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎和安装，符合混凝土的浇筑及养护的施工要求。3.5.4模板的拼缝应严密，不得漏浆。四、模板体系设计4.1设计参数1）楼板板厚有100mm、120mm、2500mm。2）梁尺寸：一般为200～400×500～1100，最大为400×1500。4.2模板体系设计根据设计图纸中各参数，模板安装体系进行如下设计五、施工工艺和要求5.1构配件的选材1、钢管脚手架的钢管必须采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。钢管采用φ48壁厚3.5mm规格钢管。外径允许偏差±0.5mm，壁厚允许偏差±0.36mm，两端面斜切允许偏差1.7mm，外表面锈蚀深度不大于0.5mm。钢管上严禁打孔。钢管必须挺直，端部不得翘曲，立杆弯曲不得大于12mm，水平杆弯曲不得大于20mm。2、扣件扣件的材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定，采用机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造，铸铁不得有裂纹、气孔，不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。扣件表面应进行防锈处理。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。3、脚手板脚手板采用木脚手板，脚手板上严禁堆载，角部不得翘曲，板面挠曲不得大于12mm。4、模板及背枋梁板底模及侧模采用18厚木胶合板，背枋材料采用80×80mm木方。5、构配件的验收钢管的检查应符合下列规定：a、应有产品质量合格证；b、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A的规定。c、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。d、钢管外径、壁厚、等的允许偏差为-0.05mm，端面允许偏差为1.70mm。e、钢管必须涂有防锈漆。f、钢管上严禁有打孔。旧钢管的检查应符合下列规定：a、表面锈蚀深度应小于0.50mm，检查时在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。b、钢管的弯曲变形在每1.5m长度不得大于5mm。c、严禁使用打孔的钢管。扣件验收应符合下列规定：a、新扣件应有生产许可证、法定 检测 工程第三方检测合同工程防雷检测合同植筋拉拔检测方案传感器技术课后答案检测机构通用要求培训 单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB-15831）的对定抽样检测。b、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的必须更换。c、新旧扣件应进行防锈处理。5.2模板支设的构造要求1、模板支架应根据施工方案计算得出的立杆排架尺寸选用定长的水平杆，并根据支撑高度组合套插的立杆段、可调托座和可调托底座。2、当搭设高度不超过8m的满堂模板支架时，步距不宜超过1.5m，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。当满堂模板支架的架体高度不超过4个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。3、当模板支架搭设成无侧向拉结的独立塔状支架时，架体每个侧面每步距均应设竖向斜杆。当有防扭转要求时，在顶层及每隔3～4个步距应增设水平层斜杆或钢管水平剪刀撑。4、模板支架宜与周围已建的结构进行可靠连接。5.3模板拆除1、模板拆除均要以同条件混凝土试块的抗压强度报告为依据，填写拆模申请单，由监理签字后方可生效执行。2、拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除时混凝土强度必须符合下表规定。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板≤250>2，≤875>8100梁≤875>8100悬臂构件≤275>21003、模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落人或物造成安全事故。顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏模板。拆除的模板、龙骨及架料要码放整齐，并注意不要集中堆放。拆掉的钉子要回收利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。4、拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉到。5、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。6、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。7、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。8、严格控制模板及支架拆除的顺序。六、模板质量标准6.1保证项目模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。6.2基本项目模板接缝要严密，并用胶带贴缝，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，便于模板的拆除，严禁脱模剂污染钢筋。6.3允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项目允许偏差(mm)项目允许偏差(mm)轴线位移5表面平整度8标高-5～+5相邻两板表面高低差2截面尺寸-5～+5预留、预埋件中心线位移3每层垂直度5预留洞截面尺寸0～+106.4模板施工应注意的质量问题1、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且连接要牢固。2、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面，梁底部有锯木灰防止办法：大于等于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上或加垫块，梁板跨度大于4m者，按设计要求起拱，梁底留清灰孔或用吸尘器。3、板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为70mm；同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用模板条堵塞，再贴30mm宽粘胶带。4、梁侧板或板模夹在砼内防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模→梁侧模从梁柱处向中间安装→板模从梁边向中间安装。5、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用厚模板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。6、爆模或外凸原因分析：1)螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：1）螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。7、垂直度偏差大原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60°左右。七、成品保护1）、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。2）、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。4）、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。5）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。八、模板施工安全要求8.1、施工安全保证体系1、实行项目经理负责制，一切工作由项目经理部负责主持和召集。2、由项目经理按施工组织设计的要求负责召集各有关人员组成项目经理部，统筹部署和实施本工程施工的各项具体工作。3、进场前，由项目经理部组织对参与施工的技术、管理人员、班组长进行质量、安全、技术交底。明确各人的分工负责和岗位责任，落实责任到人。4、由项目经理部根据劳动力需求计划集结劳动力，并进行必要的技术培训及安全教育。5、项目经理部施工组织机构：项目经理：张建成技术负责人：李文虎专业工长：赵建平质量检查员：曾瑜测量员：马浩源施工员：卢红军安全主任：粟志刚我司将在该工程上推行“项目法”施工管理模式，对工程的质量、安全和进度实行灵活科学、高效有序的管理，并严格按照合同、有关文件要求对施工各程序及要素进行控制，确保工程顺利完成。项目领导层由项目经理及技术负责人和项目施工负责人组成，负责对工程实行计划、组织、协调、监督、决策。为保证工程施工安全，由质量安全负责人（安全主任）作为本工程的安全负责人。项目管理层由有关专业部门责任人组成，对工程的劳动力、机械设备、技术、材料、资金等生产要素进行全面、全过程的管理。项目作业层由具有一定操作技术和操作经验的工人组成，配备成建制等级的施工队伍。以经济承包方式明确目标、责任和义务，并以激励机制提高工人的生产积极性。8.2、施工安全措施1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3)、卸料平台作成整体移动式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。8.3、施工人员要求1）脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证，应经过专门的技术培训的熟练工人。2）架子工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）架子工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。九、模板设计计算计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2015、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》、《建筑施工承插式扣件钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010等规范编制。9.1、轮扣式钢管楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚250mm，层高4800mm，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48×3.5mm盘扣式钢管：横向间距1200mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.5mm,截面积4.50cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2，Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m)板厚(m)系数设计值①底模自重0.30kN/m2×1.0×1.2=0.36kN/m②砼自重24.00kN/m3×1.0×0.25×1.2=7.2kN/m③钢筋荷载1.10kN/m3×1.0×0.25×1.2=0.33kN/m④施工人员及施工设备荷载1.00kN/m2×1.0×1.4=1.40kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7.18kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)q2=5.78kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=450mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm41）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数KM=-0.107,M1=KMq1L2=-0.107×7.18×4502=-155573N.mm剪力系数KV=0.606,V1=KVq1L=0.606×7.18×450=1958Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数KM=-0.107,M2=KMq2L2=-0.107×7.2×4502=-156006N.mm跨中弯矩系数KM=0.077,M3=KMq2L2=0.077×7.2×4502=112266N.mm剪力系数KV=0.606,V2=KVq2L=0.606×7.2×450=1963.44N挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(7.2/1.2)×4504/(100×6000×486000)=0.61mmc.施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN,计算简图如下图所示跨中弯矩系数KM=0.200,M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×450=126000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100,M5=KM×PL=-0.100×1.40×1000×450=-63000N.mm剪力系数KV=0.600,V3=KVP=0.600×1.40=0.84kN挠度系数Kυ=1.456,υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×4503/(100×6000×486000)=0.46mm2）抗弯强度验算M1=-155573N.mm,M2＋M5=-188238N.mm,M3＋M4=216125N.mm比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩Mmax=216125N·mm=0.22kN·mσ=Mmax/W=216125/54000=4.00N/mm2楼板底模抗弯强度σ=4.00N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1958N,V2+V3=1576+840=2416N比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2416N=2.42kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2416/(2×1000×18)=0.20N/mm2楼板底模抗剪强度τ=0.20N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算υmax=0.44+0.46=0.90mm[υ]=450/250=1.80mm楼板底模挠度υmax=0.89mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距1200mm,第一层龙骨(次楞)间距450mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=60mm,h=80mmW=bh2/6=60×802/6=64000mm3,I=bh3/12=60×803/12=2560000mm4。1)抗弯强度验算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.18×450/1000=3.23kN/m弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.125×3.23×12002=-581400N·mm=-0.58kN·mσ=Mmax/W=581400/64000=9.08N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=9.08N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×3.23×1200=2423N=2.42kNτ=3Vmax/（2bh）=3×2423/(2×60×80)=0.76N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数Kυ=0.521,q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5.78/1.2×450/1000=2.17kN/m=2.17N/mmυmax=Kυq’L4/(100EI)=0.521×2.17×12004/(100×9000×2560000)=1.02mm[υ]=1200/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=1.02mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨(主楞)采用单枋b=60mm,h=80mmW=1×60×802/6=64000mm3,I=1×60×803/12=2560000mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=-0.188,P=1.250×3.23×1200=4845N=4.85kNMmax=KMPL=-0.188×4845×900=-819774N·mm=-0.82kN·mσ=Mmax/W=819774/64000=12.81N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=12.81N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.688,Vmax=KVP=0.688×4.85×1000=3337N=3.34kNτ=3Vmax/(2bh)=3×3337/(1×2×60×80)=1.04N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=1.04N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数Kυ=0.911,P，=1.250×2.17×1200=3255N=3.26kNυmax=KυP，L3/(100EI)=0.911×3255×9003/(100×9000×1×2560000)=0.94mm[υ]=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.94mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数2.376每根钢管承载NQK1=2.376×4.85×1000=11524N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.20×0.90×1×1000=1080N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=11524+1080=12604N钢管重量0.0479kN/m,立杆重量=4.82×0.0479×1000=231N水平拉杆4层,拉杆重量=4×(1.20+0.90)×0.05×1000=420N支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=231+420=651N钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK=1.2×651+12604=13385N(2)钢管立杆长细比验算LO=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO=h＇+2ka=1.00+2×0.7×0.20=1.28mLO=1.80m，钢管的i=15.90mm,λ=LO/i=1800.00/15.90=113.21盘扣式钢管杆件长细比113.2＜150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.386,P=N/(A)=13385/(0.386×450.00)=77.06N/mm2盘扣式钢管立杆稳定性77.06N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算盘扣式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=180mm,上部荷载F=13385/1000=13.39kN（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=180-20=160mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+160)+2×(100+160)=1240mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1240×160]/1000=198.60kN受冲切承载力198.60kN＞F=13.39kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kN＞F=13.39kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=60mm，h=80mm,间距450mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=60mm，h=80mm；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距900mm。立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。9.2、轮扣式梁模板支撑计算书1．计算参数结构楼板厚250mm，梁宽b=400mm，梁高h=1500mm，层高4800mm，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用三根盘扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.20m;钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m)梁高(m)系数设计值①底侧模自重0.3kN/m2×(0.40+2.64)×1.2=1.09kN/m②砼自重24.0kN/m3×0.40×1.50×1.2=17.28kN/m③钢筋荷载1.5kN/m3×0.40×1.50×1.2=1.08kN/m④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.40×1.4=1.12kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=20.57kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2q2=16.21kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2/6=400×182/6=21600mm3,I=bh3/12=400×183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.105×20.57×3002=-194387N·mmσ=Mmax/W=194387/21600=9.00N/mm2梁底模抗弯强度σ=9.00N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.606×20.57×300=3740Nτ=3Vmax/(2bh)=3×3740/(2×400×18)=0.78N/mm2梁底模抗剪强度τ=0.78N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q2=16.21kN/m;υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×16.21×3004/(100×6000×194400)=0.73mm[υ]=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度υmax=0.73mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。（3）第一层龙骨(次楞)验算立杆横向间距L2=600mm，梁宽度b=400mm；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=60mm,h=80mm。W=bh2/6=60×802/6=64000mm3；I=bh3/12=60×803/12=2560000mm4；a.梁传荷载计算q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=20.57×300/400=15.43kN/mb．板传荷载计算P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.18×25+0.30)+1.4×2.50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(300+200)/1000×300/1000×9.26=1.39kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.36kN,N2=8.23kN,N3=0.36kNMmax=0.37kN·m,Vmax=4.11kN，F=8.23kN,υmax=0.15mm1）抗弯强度验算σ=Mmax/W=0.37×106/64000=5.78N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=5.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算τ=3Vmax/(2bh)=3×4.11×1000/(2×60×80)=1.29N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=1.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算υmax=0.15[υ]=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.15mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管横向间距L=600mm，计算跨数3跨；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mmW=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.175,F=8230N=8.23kNMmax=KmPL=0.175×8.23×1000×600=864150N·mm=0.86kN·mσ=Mmax/W=864150/85333=10.13N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=10.13N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.650,Vmax=KVP=0.650×8.23=5.35kNτ=3Vmax/(2bh)=3×5.35×1000/(2×80×80)=1.25N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=1.25N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数Kυ=1.146,F=8υmax=KυPL3/(100EI)=1.146×8.23×1000×6003/(100×9000×3413333)=0.66mm[υ]=L/250=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.66mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：　3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.156每根钢管承载NQK1=2.156×8230=17744N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=17744+504=18248N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×3.5×1000=114N水平拉杆3层,拉杆重量=3×1.20×47.90=172N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=114+172=286N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×286+18248=18591N(2)钢管立杆长细比验算LO1=ηh=1.2×1.50=1.80m,LO2=h＇+2ka=1.00+2×0.7×0.20=1.28mLO=LO1=1.80m=1800mm,i=15.90mm,λ=LO/i=1800/15.90=113.21钢管立杆长细比113.21＜150,满足要求。(3)不组合风荷载时，钢管立杆稳定性验算=0.386,P=N/(A)=18591/(0.386×424.00)=113.59N/mm2钢管立杆稳定性计算113.59N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。(4)组合风荷载时，立杆稳定性计算①立杆弯矩基本风压0.7kN/m2,风荷载高度变化系数1.56,风荷载体型系数1.040；风荷载标准值：Wk==0.7×1.56×1.040×0.7×0.7=1.351kN/m2；Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×1.351×0.6×1.502/10=0.217kN·m；②立杆稳定性验算钢管轴向力Nw=18.59kNσ=Nw/(φA)+Mw/W=18.59×103/(0.386×424)+0.217×106/5080=161.92N/mm2；组合风荷载时，立杆稳定性为161.92N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=18.59kN=18591N（1）支承面受冲切承载力验算βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm,βh=1.00(0.7βhft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.43+0.25×0)×1.00×1020×105]/1000=107.21kN钢管支承面受冲切承载力107.21kN＞18.59kN,满足要求。(2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75ωβlfccAl=0.75×2×12155×0.02=364.65kN支承面局部受压承载力F=364.65kN＞18.59kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2=(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)F2=γH=24×梁高=24×1.50=36.00kN/m2F1、F2两者取小值F=36.00kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.502)荷载计算荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位①新浇混凝土的侧压力F　　　36.00　kN/m2　γG=1.2　43.20　kN/m2②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　48.80kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　36.00kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=350mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1320×182/6=71280mm3，I=bh3/12=1320×183/12=641520mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=48.80×(1500-180)/1000=64.42kN/m=64.42N/mmMmax=KMqL2=-0.105×64.42×3502=-828602N·mm=-0.83kN·mσ=Mmax/W=828602/71280=11.62N/mm2侧模抗弯强度σ=11.62N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×64.42×350/1000=13.66kNτ=3Vmax/(2bh)=3×13.66×1000/(2×18×1320)=0.86N/mm2侧模抗剪强度τ=0.86N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.644,q'=36.00×(1500-180)/1000=47.52kN/m=47.52N/mmυmax=KυqL4/100EI=0.644×47.52×3504/(100×6000×641520)=1.19mm[υ]=L/250=350/250=1.40mm侧模挠度υmax=1.19mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：6.对拉螺栓计算Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×48.80=46.36kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=700mm=0.70m，竖向间距b=(1500-180)/4=330mm=0.33m,N=abFs=0.70×0.33×46.36=10.71kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN对拉螺栓受力10.71kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。7.侧肋强度验算计算跨度330mm,跨数4跨,木枋尺寸b=60mm，h=80mm；W=bh2/6=60×802/6=64000mm3,I=bh3/12=60×803/12=2560000mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.107,q=48.80×350/1000=17.08N/mm；Mmax=KMqL2=0.107×17.08×3302=199021N·mm=0.20kN·mσ=Mmax/W=199021/64000=3.11N/mm2侧肋抗弯强度σ=3.11N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.607×17.08×330/1000=3.42kNτ=3Vmax/(2bh)=3×3.42×1000/(2×60×80)=1.07N/mm2侧肋抗剪强度τ=1.07N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=0.632,q'=36.00×350/1000=12.60N/mm;υmax=KυqL4/100EI=0.632×12.60×3304/(100×9000×2560000)=0.04mm[υ]=L/250=330/250=1.32mm侧肋挠度υmax=0.04mm＜[υ]=1.32mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：8.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距700mm，侧肋间距350mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用Φ48×3.5双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.14qL=1.14×17.08×0.33=6.44kNMmax=KmPL=0.171×6.44×0.70×106=770868N·mm=0.77kN·mσ=Mmax/W=770868/(2×4490)=85.84N/mm2檩梁抗弯强度σ=85.84N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×6.44=4.24kNτ=3Vmax/(2bh)=3×4239/(2×2×424)=7.50N/mm2檩梁抗剪强度τ=7.50N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数Kυ=1.097,P,=1.14qL=1.14×12.60×0.33=4.75kN;υmax=KυP,L3/(100EI)=1.097×4753×7003/(100×206000×215600)=0.40mm[υ]=L/250=700/250=2.80mm檩梁挠度υmax=0.40mm＜[υ]=2.80mm,满足要求。9.计算结果底模、侧模厚度18mm;第一层龙骨(次楞)60×80mm木枋@300mm，第二层龙骨(主楞)80×80mm单木枋@600mm；轮扣式B-LGΦ48×3.5钢管支撑纵向间距600mm，钢管横向间距600mm，竖肋60×80mm木枋@350mm，对拉螺栓3排,φ12@700mm,采用Φ48×3.5双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。立杆顶层步距1.00m,立杆中间层最大步距1.50m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。可不设置顶层水平斜杆。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。十、模板工程应急措施、救援预案为了确保模板施工的安全和质量，创造良好的施工环境，有效控制安全事故，避免发生事故后造成更大的损失，是编制模板工程应急