超超临界火力发电机组 T/P92
◆ 朱 萍
(安徽电力建设第一工程公司)
【摘要】本文通过对 T/P92钢的性能简介和详细的焊接性分析 ,提
出了T/P92钢的焊接工艺(包括热处理)及焊接专项技术
方案
气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载
,并
提 出了 T/P92钢现场焊 接 的质 量控 制要 点 ,对今 后 T/P92钢 的现
场焊接具有工艺指导价值。
【关键词】T/P92钢焊接 焊接工艺 质量控制
0引言
近年来 660MW超超临界火力发电厂燃煤锅炉机组,机组的末
级过热器出口集箱、主蒸汽管道 、高温再热蒸汽管道及高低旁的部
分管道及相关的疏水管等材质多为美国产的 T/P92钢材。本文针
对 T/P92钢焊接性能特点,制定科学合理 的焊接工艺和严格的质
量控制措施。
1 T/P92钢的性能简介
T/P92钢是以T/P91钢为基础进行改进,降低 Mo、添加 w,并
在合理的 W、Mo含量配比后添加一定的 Ni,开发出了具有更高蠕
变断裂强度的9Cr一0.5Mo一2W 系列的 NF616钢,欧洲实践经验
表
关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf
明,T/P92材料则适用于锅炉外部的零部件,如管道和集箱,蒸
汽温度可高达 625~C。使用这种钢材,可以明显减轻锅炉和管道部
件的重量。
T/P92钢为铁素体系列中的马氏体耐热钢 ,高温蠕变强度是
T/P92钢最重要的性能,2005年欧洲蠕变委员会公布的 T/P92钢
600~C、10万小时蠕变断裂强度为 1 13MPa,610~C、10万小时蠕变断
裂强度为 IOOMPa。
T/P92钢化学成份范围见表 1,母材热处理
规范
编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载
和常温机械性
能要求见表 2。
表 1 SA一335T/P92钢化学成份范围
表2 SA一335T/P92钢规定正火及 回火温度及常温机械性
能要求
2 T/P92钢焊接性分析
T/P92钢对接头焊接工艺性能明显有影响的主要是焊接冷裂
纹。此钢作为马氏体耐热钢,存在一定的焊接残余应力,焊接热循
环条件下冷却速度控制不当易导致淬硬的马氏体组织的形成 ,焊
接接头刚度过大或氢含量没得到严格控制 ,有可能产生冷裂纹。
T/P92钢焊缝韧性低 ,焊接过程中,焊缝金属由高温熔融状态
冷却形成固态铸造组织 ,熔池从高温快速冷却凝固过程中,Nb、V
等微合金化元素仍大量固溶在金属中,未来得及析出,降低了焊缝
韧性,而 w 的存在加剧了焊缝金属韧性的降低倾向。
T/P92钢焊接接头热影响区存在一个蠕变断裂强度(CRS)降
低的区域 ,导致焊接接头的寿命低于母材的寿命。此钢在高温长
期运行中,往往会在焊接热影响区的“细晶区和部分重结 晶区”
(AC3附近或 Ac3一Ac1区间)出现一种无明显塑性变形的低应力
蠕变断裂,造成焊接接头蠕变断裂寿命低于母材和焊缝的现象。
断裂前产生的裂纹按位置分类称为Ⅳ型裂纹 ,一般是蠕变损伤造
钢焊接质量控制
成 ,多数从靠近壁厚中心部位开始产生裂纹,最后扩展到表面。
焊接接头是一个蠕变速率(或蠕变断裂强度)的不均匀体,细
晶区附近的 CR$降低区域处于 CRS相对较高的母材和热影响区
的粗晶区及焊缝之间,接头在蠕变过程 中蠕变强度较低的区域必
将受两侧蠕变抗力较高的母材、粗晶粒区及焊缝的拘束,拘束作用
加剧了该区域的蠕变损伤速度。
3 T/P92焊接工艺
3.1焊接方法。T/P92钢焊 接采用 手工 钨极氩 弧焊 (TIG
(Ws))打底、手工焊条电弧焊 (SMAW(Ds))填充及盖面的施焊
方法。
3.2焊接材料。T/P92钢焊接选用的焊丝及焊条应与母材相
匹配,应注意化学成分的合理性,以获得优 良的焊缝金属成分、组
织和力学性能,同时要求工艺性能良好。
3.3坡 口制备及清理。坡口按 DIMT869—2004规程中表 1、图
2和技术图纸要求的形状和尺寸采用机械方法进行加工。管道坡
口端面应与管道 中心线垂直,其偏斜度△f不得超过 DIMT869—
2004规程中表 2的规定。
坡口及其内外壁两侧 15mm--20mm的油、漆、垢、锈等用角向
磨光机打磨干净见金属光泽。
为保证钢管对口做到内壁齐平,在管内壁错 口超过 1mm或壁
厚不等时,应按照 DIMT869—2004规定处理。
3.4氩弧焊打底焊接。氩弧 焊的推荐预热温度为 150~C±
10%,推荐的层间温度为 150%—200℃,加热至规定的预热温度后
至少恒温 30min。
保温一定时间后对管内进行充氩,充氩可从探伤孔或坡口间
隙插入气针进行,可行时从气室一端进气,另一端排气。
确认空气排尽后采用双人交替对称打底焊接,两层氩弧焊累
计厚度在 4.0mm一5.Omm为宜。TIG焊工艺参数见表 3所示。
表 3 氩弧焊焊接工艺参数
钨极 弓 悍蜒 IF晰雠护 搿 慊
直径 蜱 母控电流 电蛭电 样接J 恿 赶
投嫂 {{} 序 fA) f V) (⋯ I n) 氯 t流靛 毓 潍粒
Ⅱ ) (1.rain)
[I 1n)
W(、e 2 O
02 , l 2 90 l20 8一】0 20 _{0
q)2 5m
氩弧焊打底过程中应及时检查焊道表面和背面质量,发现焊
接缺陷,应及时彻底去除,确保打底焊缝无 内凹、未熔合、夹钨、焊
瘤、背面氧化等超标缺陷。
3.5手工焊条电弧焊。电弧焊推荐预热温度为 200℃ ±10℃,
推荐的层间温度为 200~C一300%,管壁厚较小时,预热与层间温度
可适当降低 ,降幅不超过5O℃。
施焊前
设计
领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计
焊层和焊到布置及顺序 ,水平固定焊时宜保留中
间退火焊道。
SMAW采用小线能量、多层多道焊,SMAW 焊接推荐工艺参数
见表 4,单道焊缝宽度一般不超过焊条直径的3倍。
表4 SMAW焊接推荐工艺参数
.0mm的焊条仅可用在横焊位置
103 潮
每焊完一层(道)用角向磨光机或钢錾彻底清理焊缝上的药皮
熔渣及飞溅,特别是中间接头、收弧位置 、坡 口边缘、焊缝金属与母
材交界位置。严禁用熔化的方法清除前一道的焊接缺陷。每层施
焊完和清理完毕后焊工 目视 自检无裂纹等缺陷后再施焊下一层。
焊接过程 中随时监控焊接参数 (包括层 间温度 )、焊接质量
(起弧、收弧、接头和焊缝于母材交界位置的焊缝质量,焊层厚度,
不同位置厚度的均匀性),注意两人不得同时在一处收弧,应将每
层焊道接头错开 10ram一15mm,并用电流衰减法平滑收弧。
焊接过程中应注意防止保温棉等异物落人焊缝。
3.6焊后热处理。P92钢在焊后应冷却到 80℃一100℃保温
2—3h,管径和壁厚较小时,冷却温度和保温时间可适当降低。T92
钢焊缝焊后应及时进行热处理。
焊后若不能按规定及时进行高温回火热处理,应进行后热处
理,处理参数为 300~350℃ ,保温 2h。
焊后高温回火热处理热电偶的布置数量及位置与预热时相
同,电偶端部位于焊缝位置 ,焊后热处理加热宽度从焊缝中心算
起 ,每侧不小于管子壁厚的 3倍 ,且不小于 60mm。在加热器的外
面包扎保温材料以保证加热效果,保温宽度应满足 DL/TS19—
1999要求,保温厚度一般在40mm~80mm。对水平管道,可以通过
改变不同位置的保温层厚度来减小管道温差。
焊后热处理推荐温度为760℃ ±10~C,按壁厚不同改变保温时
间,一般在4~6h。壁厚较小时保温时间可在4h基础上适当降低,
但不小于2h。外壁最低温度升温至规定温度后至少保温 30min。
热处理升温速率控制在 80~C~l20℃ ;降温速率控制 100~C 一
140℃,300~C以下冷却不控温、随炉冷却。I92钢小 口焊缝恒温不
小于 1h。
4焊接质量控制要点
严格控制预热温度和层间温度,由于P92钢焊接过程中采用
小规范焊接,而且采用GTAW方法打底,焊缝金属相对冷却较快,
焊前预热和施焊过程中保持一定的层间温度可以减缓焊接过程中
焊缝的冷却速度,防止淬硬组织的形成 ,同时降低拘束应力 ,从而
改善焊接接头整体性能。
控制焊缝中的含氢量,焊接过程中的氢主要来源于母材和焊
接材料,选用超低氢焊条 ,焊条严格按照规定进行烘干、保管和使
用 ,坡El区域严格清理,另外应同时检测并控制施焊环境湿度,从
而严格控制焊缝的含氢量 ,防止氢致延迟裂纹的产生。
降低焊接接头应力状态,焊接缺陷会导致应力集中,使应力成
倍增长,进而使冷裂纹倾向加大;拉伸拘束应力是接头产生冷裂纹
的充分条件,拘束应力增大,冷裂倾向加大,因此焊接过程中应尽
量减少直至避免焊接缺陷,同时注意避免强行对 口,降低焊接接头
的应力。
焊接操作技术可以直接影响焊缝金属组织的晶粒细化程度和
韧性水平,这是因为熔池凝固的一次晶粒会部分被随后施焊的焊
道细化 ,而起决定性的影响因素是焊道的几何形状 ,其中最重要的
是焊道的厚宽比,焊道薄,显微组织的再热细化作用就明显 ,焊缝
金属韧性就可以得到提高。因此,提高焊工的操作水平 、培养良好
的操作习惯非常重要。
5焊接接头质量检验
施焊完成后焊工应按 DL/T869—2004相关规定的要求对焊接
接头的外观质量进行 100% 自检。
热处理完毕待焊件冷却至常温后,应对母材区、热影响区和焊
缝区每个位置进行硬度测试,其平均值作为该区域的硬度值。要
求焊缝硬度均值不低于母材硬度均值,各区域最高硬度不超过
270HB,最低硬度不小于 180HB。
硬度检验偏低时原则上应割口重新焊接,硬度偏高且能断定
为回火不足造成的,应重新进行一次焊后高温回火处理。
无损探伤管道若开有探伤孔,按照DL/T821—2002做 100%射
线探伤,否则按 DL/T820—2002做100%超声波探伤。
6结论
工程中,管道的实际壁厚与评定壁厚的差别很大,如果不能很
好的控制,焊层间累积的温度将会很高,同时内外壁温差也会很
大,造成焊缝冲击韧性的下降。因此在工程焊接和热处理中应采
取比工艺评定更严格的措施来保证 P管道焊接质量。为保证焊接
质量,焊接过程中的层间温度控制除使用电脑温控仪外,在施工现
场还要同时使用远红外测温仪或钳形表进行实时监控 ;
管道安装对 口焊接所使用的链条葫芦等工具,需待整个对 口
焊接和热处理完毕后方可拆除,焊接热处理完成前严禁向管道施
加载荷 ,施工前应对可能产生的碰撞等意外情况提前做好预防
措施 ;
焊接过程中,为避免焊条受潮,严格控制焊工手持焊条数量 ≤
3根;
保证加热器的宽度、均温区的宽度、保温层的宽度及厚度符合
要求。5G位置的焊口在热处理时,下部要适当增加保温层的厚
度 ,减少环境对焊口上下部分处理偏差的影响。
管道焊前适当的预热、施焊过程保持一定的层间温度、较低的
焊接热输入量、良好的焊接操作、充分的回火效应、焊后热处理温
度控制在760℃ ±10℃的更小范围,恒温时间需确保焊件内外壁温
差不超过 2O℃,对 SA一335P92焊缝性能有着非常重要的影响。
参考文献:
[1]中国机械工程学会焊接学会.焊接手册.北京.机械工业出
版社,2006.
[2]英国曼彻特焊接材料公司.电力工业 sA一335P92钢焊接
材料及工艺技术指南.
[3]安徽电力建设第一工程公司焊接工艺评定.
[4]赵建仓,迟鸣声等.P92钢及其焊接材料冷裂纹敏感性研
究.工业技术.
(上接第 111页)3.德奥钢琴学派具有相同的演奏观并始终坚持强
调演奏要忠实于作品本身。德奥钢琴学派处理作品缜密深刻,演
奏古典作品诚恳、率直、从容不迫,追求织体的各个线条以及力度
支配都达到完美的统一。他们在音乐内容上更富于创造魅力,具
有较多的色彩变化,在气质上的理解表现也极为深入。经常在教
学中强调线性思维,他们致力于自由的人道主义理想,他们克服了
囊》 104
传统方式的音乐训练所留下的影响,演奏作品稳健清晰,很有动
感 ,分句和速度 自然合理。
德奥钢琴学派,只是 20世纪世界钢琴音乐艺术的主要学派中
的一个分支,通过对钢琴学派发展的一番历史性的回顾,纵观演
变,窥其概貌,重新审视,了解德奥钢琴学派的代表人物及其艺术
特征,无疑将有助于我们了解 20世纪的钢琴音乐艺术的发展。