GB／T26466-2011 固定式高压储氢用钢带错绕式容器

a雪车瞀徽鬻瓣警麟瞥鐾发布中华人民共和国国家标准固定式高压储氢用钢带错绕式容器中国国家标准化管理委员会“”。26466—20GB／T1-05—12发布2011-12-01实施1Stationaryflatsteelribbonwoundvesselsforstorageofhighhydrogen201pressureICS23．020．30J74刖罱26466—2011本标准由全国锅炉压力容器标准化技术委员会(SAC／TC262)提出并归口。本标准起草单位：浙江大学化工机械研究所、巨化集团公司工程有限公司、中国电子工程设计院、北京飞驰绿能电源技术有限公司。本标准主要起草人：郑津洋、魏春华、徐平、叶晓茹、陈霖新、张立芳、刘建虎、刘贤信、朱国辉。GB／T言引GB／T26466--2011钢带错绕式压力容器是我国首创的一种压力容器结构形式。自1964年研制成功以来，我国已制造钢带错绕式氨合成塔、甲醇合成塔、氨冷凝器、铜液吸收塔、水压机蓄能器、高压气体储罐等7000多台。经过40多年的理论分析、试验研究和工程应用，我国已系统地建立了钢带错绕式压力容器的优化设计理论，积累了丰富的设计、制造、使用 经验 班主任工作经验交流宣传工作经验交流材料优秀班主任经验交流小学课改经验典型材料房地产总经理管理经验 。1980年我国颁布了JB1149—80《扁平钢带压力容器技术条件》。1996年和1997年该型容器分别列入美国机械工程师学会锅炉压力容器规范案例2229和2269，即Case2229Wound2，可用于制造设计压力在70MPa以内、直径为250mm～3000mm、设计温度不超过427℃的压力容器。本标准是在总结钢带错绕式压力容器产品(特别是固定式高压储氢用钢带错绕式容器)设计、制造、使用经验的基础上，结合国内外的最新研究成果制定的。Shells，SectionⅧ，Division1和Case2269DesignofLayeredVesselsUsingFlatRibbonCylindricalⅡ固定式高压储氢用钢带错绕式容器GB／T26466—20111范围本标准规定了固定式高压储氢用钢带错绕式容器的设计、制造、检验和验收要求。本标准适用于同时满足以下条件的固定式高压储氢用钢带错绕式容器：a)设计压力大于或等于10MPa且小于100设计温度大于或等于--40℃且小于或等于80℃；c)内直径大于或等于300mm且小于或等于1500mm，设计压力(MPa)与内直径(ram)的乘积不大于752规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成 协议 离婚协议模板下载合伙人协议 下载渠道分销协议免费下载敬业协议下载授课协议下载 的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。228--2002金属材料室温拉伸试验方法229—2007金属材料夏比摆锤冲击试验方法713—2008锅炉和压力容器用钢板3531--2008低温压力容器用低合金钢钢板6653--2008焊接气瓶用钢板和钢带2000钢制压力容器焊接工艺评定4711--2003压力容器涂敷与运输包装4726--2000压力容器用碳素钢和低合金钢锻件4727--2000低温压力容器用低合金钢锻件4728--2000压力容器用不锈钢锻件4730．2—2005承压设备无损检测第2部分：射线检测4730．3—2005承压设备无损检测第3部分：超声检测4730．5—2005承压设备无损检测第5部分：渗透检测4732--1995钢制压力容器一分析设计标准(2005年确认版)1996压力容器用爆炸不锈钢复合钢板3定义、符号固定式高压储氢用钢带错绕式容器stationary在较薄的内筒外面倾角错绕多层扁平钢带(层数为偶数)，钢带与简体环向成一定倾角，相邻层钢带绕向相反，且仅将每层钢带两端与半球形封头和加强箍相焊接所构成的高压储氢容器(型式见图1、图2，容器对外接口型式根据工艺要求确定)。MPa；JBJB／T3．1定义b)000。GB470847333．1．1flatsteelribbonwoundvesselsforstorageofhighpressurehydrogen、／厂∑蚴|沙瞧＆nl�B——钢带宽度，mm；D．——容器内直径，mm；Dt——第^层钢带平均直径，mITl；D。——容器外直径，mitt；E。。——内筒材料在设计疲劳曲线中规定的弹性模量，MPa；26466--20固定式高压储氢用钢带错绕式容器结构简图图2容器端部局部示意图绕带简体fiat由内筒和错绕钢带层组成的筒体。轴向爆破压力axial按容器轴向极限承载能力确定的爆破压力。环向爆破压力hoop按容器环向极限承载能力确定的爆破压力。下列符号适用于本标准：GB／Tll|6-U�¨ltllllllll图1pressure3．2符号11半球形封头加强箍内筒绕带层保护壳、ItIlllt、ltllll尊F《��I飞3．1．2steelribbonwoundcylindricalshell3．1．3bursting3．1．42卜疲劳强度减弱系数，，一1．25；E。——内筒材料常温弹性模量，MPa；E。——材料常温弹性模量，MPa；E。——钢带材料在设计疲劳曲线中规定的弹性模量，MPa；E。——钢带材料常温弹性模量，MPa；e。——竣工液压试验压力下，绕带筒体周长平均伸长量，mm；‰——竣工液压试验压力下，与绕带筒体尺寸相同的单层圆筒周向伸长量，mm；H——内筒筒体长度，mm；j——壁厚比，容器内筒名义厚度与绕带筒体名义厚度之比；K——绕层外半径与容器内半径之比，K=R。／R．；K。——内筒径比，K。一R，／R．；K。——钢带层径比，Kz—R。／R，；m——钢带层数；m。——第k层钢带根数；N——预计循环次数；p——设计压力，MPa；贰——绕带筒体的轴向爆破压力，MPa；p：——绕带筒体的环向爆破压力，MPa；虻——绕带筒体的轴向全屈服压力，MPa；∥——绕带筒体的环向全屈服压力，MPa；p，——容器液压试验压力，MPa；户T．——内筒液压试验压力，MPa；R。——加强箍外半径，mm；Rn——半球形封头圆柱部分半径，mm；R，——内筒内半径，mm；R．——内筒外半径，mm；R。——绕层外半径，mm；R。——内筒材料标准常温屈服强度，MPa；R。*——半球形封头材料标准常温屈服强度，MPa；R。。——钢带材料标准常温屈服强度，MPa；R。——内筒材料标准常温抗拉强度下限值，MPa；Rmh——半球形封头材料标准常温抗拉强度下限值，MPa；R。，——钢带材料标准常温抗拉强度下限值，MPa；R。——考虑倾角错绕削弱的绕层修正外半径，R。一R．+(R。一R．)(cos2a+o．3sin2a)，mmSm——内筒交变应力强度幅，MPa；s：。——钢带交变应力强度幅，MPa；s。。7——考虑弹性模量修正后的内筒交变应力强度幅，MPa；g．。7——考虑弹性模量修正后的钢带交变应力强度幅，MPa；S。——绕带简体材料常温设计应力强度，S。=iS。．+(1--j)yS。。，MPa；s。．——内筒材料常温设计应力强度，MPa；S。、——半球形封头材料常温设计应力强度，MPa；s。，——钢带材料常温设计应力强度，MPa；26466—201GB／T1a一绕带筒体计算厚度，mm；s．。——根据预计循环次数和内筒材料运用设计疲劳曲线所得的许用交变应力强度幅，MPas。——根据预计循环次数和钢带材料运用设计疲劳曲线所得的许用交变应力强度幅，MPaS。——内筒轴向、径向主应力差的波动范围，MPa；S*——内筒环向、径向主应力差的波动范围，MPa；，——钢带倾角错绕引起的环向削弱系数，一般取y=0．9；a——钢带相对于容器环向的平均倾角，a一15。～30。；毗——第^层钢带的倾角；氏——半球形封头名义厚度，mm；最——内筒名义厚度，mm；瓯——第h层钢带的带间间隙，mm；乱——绕带简体名义厚度，mm；d，——钢带厚度，mm；乱——钢带层名义厚度，mm；^。——第^层钢带的导程，mm；％——内筒径向应力，MPa；吒——内筒轴向应力，MPa；以8——内筒环向应力，MPa；％——竣工液压试验压力下内筒应力，MPa；听，——竣工液压试验压力下最外层钢带应力，MPa；“——最外层钢带应力，MPa；△p——内压波动范围，MPa。26466—2011本标准规定范围内的固定式高压储氢用钢带错绕式容器的设计、制造、检验与验收除应符合本标准规定外，还应符合JB4732中的有关规定，并遵守国家颁布的有关压力容器的法律、法规和标准。5材料用于内筒、封头的钢板，其标准常温抗拉强度下限值应不大于5405．2不锈钢复合钢板应符合以下规定：a)复材为0Crl8Ni9、OOCrl9Nil0或00CrlTNil4M02；基材为Q345R或16MnDR；复合钢板的级别为JB4733中规定的B1级。5．3用于内筒、封头的钢板，其复验要求如下：a)逐张按GB／T228进行室温拉伸试验，对不锈钢复合钢板仅复验基材。合格指标按相应钢材标准；b)逐张按GB／T229进行夏比(V型缺口)冲击试验，对不锈钢复合钢板仅复验基材。冲击试验温度为设计温度或按图样的规定。合格指标按JB4732中相应规定；c)逐张进行超声检测，其质量等级不低于JB／T4730．3中规定的Ⅱ级。对不锈钢复合钢板进行贴合率检测，合格指标按JB4733中相应规定。5．4锻件应符合JB4728中相应规定，锻件的级别应不小于Ⅲ级。5．5钢带材料为Q345R、16MnDR或HP345，厚度为4mm，宽度为80mm，其常温设计应力强度按表1规定。GB／T4总则MPa。4726～JBmm～8mm～1605．1b)拄景一“““^／————瓦玎磊再i两面面F百r—一⋯⋯⋯¨’⋯⋯。。／0：!!!墨；二!!墨竺±墨竺![旦：!!!墨i=!!!丝i二!!呈墨!!』!]⋯⋯⋯⋯f⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯“4)^一27rf垦唼旦1乱一最-k丸一最-}-柑。式中m取偶数，最不小于音以。26466—20裹16设计6．1筒体6．1．1简体厚度6．1．1．1绕带筒体计算厚度按式(1)计算：6．1．1．2绕带简体名义厚度按式(2)计算：6．1．2钢带缠绕参数6．1．2．1钢带平均缠绕倾角钢带平均缠绕倾角按式(3)计算：6．1．2．2钢带缠绕平均导程钢带缠绕平均导程按式(4)计算：设计时应根据绕带机床实际导程数值选定，导程A可以数层或者全部钢带取同一数值，以方便钢带缠绕操作，具体根据带间间隙盈值确定(见6．1．2．5)。6．1．2．3各层钢带的缠绕倾角各层钢带的缠绕倾角按式(5)计算：6．1．2．4同屡钢带根数同层钢带根数按式(6)计算：计算结果取小于m。的最大整数。带间问隙按式(7)计算：同层钢带中，相邻钢带的间隙应不大于3mm。当第^层钢带的间隙以计算值大于3ITlm时，须改变导程，使以不大于36．1．3爆破压力校核6．1．3．1环向爆破压力环向爆破压力按式(8)计算：GB／T常温设计应力强度扰拉强度3531—20086653--2008⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(2)ak—arctan(AI／ⅡDI)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(5)m^=(“D^／B)sina^⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(6)6．1．2．5带间间隙也一(”D^／m。)sina}一B⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(7)11MPa常温强度指标钢号钢材标准屈服强度(拈45R16MnDRmm。GB713—2008510345196490315188HP34531tana一学⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯州t，吒一试『=i可习孓jR莎Pii再百丽舻譬R“+R=．(sinZa+0,125cos2a)(K2_1)．．⋯⋯⋯⋯“9)要求：务2．6。户：一墨萎}R“+R“，(sin2a+。．125c。s2a)(K；一1)⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯(11)要求：譬>1．5。S,j／幽。爱要求：譬>2．6。要求：等>1．5。P：=丢R。1nK，+R。。cos2aInKz⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯·(8)S，一堂(吒一“)S*一堂(知一d．，)P：=岳R4732分别确定内筒、钢带的许用交变应力强度幅S。和S⋯；26466--206．1．3．2轴向爆破压力轴向爆破压力按式(9)计算：6．1．4全屈服压力校核6．1．4．1环向全屈服压力环向全屈服压力按式(10)计算：6．1．4．2轴向全屈服压力轴向全屈服压力按式(11)计算：6．1．5容器疲劳分析6．1．5．1简体根据预计循环次数N，按JB6．1．5．1．1内筒轴向应力按式(12)计算：6．1．5．1．2内筒径向应力按式(13)计算：内筒环向应力按式(14)计算：6．1．5．1．4内筒疲劳校核按式(15)～式(17)计算：考虑弹性模量修正后的内筒交变应力强度幅按式(18)计算要求：Sdj