结构设计计算工具EXCEL版

目录 结构常用计算表格汇编 朱某整合（非原创），希望各路英雄继续补遗，使之更加完善，助我们结构工程师一臂之力！ 钢筋混凝土 钢结构 基础设计 砌体结构 常用资料 预应力 矩形截面单双筋--抗弯抗剪验算 雨蓬板配筋裂缝计算 支撑系统---ST梁，墙面斜撑，风拉杆计算 承台计算 砌体结构梁端局部受压计算 材料参数 预应力计算 单筋T形截面--抗弯验算 雨蓬梁配筋裂缝计算 工型拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算 地下室浮力计算 每米板宽内钢筋截面面积表 深梁与短梁--抗弯验算 地下室外墙计算 箱形拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算 垫层计算 纵筋单排最大根数（2010新规范） 矩形截面受弯剪扭--抗扭验算 墙高厚比验算 工字型、T型、箱型截面斜撑计算 独立基础 钢筋计算截面面积及公称质量表 剪力墙边缘构件的体积配箍率计算 螺旋楼梯计算 框架柱计算长度（有侧移及无侧移） 筏基底板冲切计算 配箍率（双肢箍、三肢箍、四肢箍） 框架梁板尺寸初定 板式楼梯计算 砼-钢组合梁计算 钢筋混凝土柱基础设计 框架梁受拉钢筋最小配筋率 框架柱尺寸初定 三折楼梯计算 钢梁（工字型、箱型）受扭计算 灌注桩及大直径桩竖向承载力设计值 梁截面配筋率 板配筋计算 一字形剪力墙配箍计算 工型梁加劲肋计算 基础沉降计算 梁柱受力钢筋最小配筋率 荷载统计表 L形剪力墙配箍计算 简支钢梁计算 基础计算程序 双吊钩桥式起重机参数资料 墙体荷载计算 无翼墙L形剪力墙配箍计算 高强度螺栓连接计算 人工挖孔桩承载力计算 LH型电动葫芦起重机参数资料 楼面荷载计算 次梁附加钢筋计算 端板厚度计算系统 软弱下卧层验算 不锈钢天沟落水管 楼梯间荷载计算 梁裂缝宽度、挠度计算 端板连接节点计算 条形基础 彩板天沟落水管 剪力墙墙肢稳定计算 大偏心柱计算 吊车反力/牛腿受力计算 主动土压力计算（库仑、朗肯理论） 牛腿设计 抗压-偏压-混凝土柱计算 吊车梁整体稳定性计算 桩基设计计算 受弯构件斜截面承载力计算表 抗压-轴压-钢管混凝土柱计算 柱脚计算 条基地基梁 水池侧壁及底板配筋计算 螺旋箍筋柱承载力计算 报价系统 双柱设基础梁之基础计算 柱体积配箍率计算 轴压混凝土柱承载力计算 水泥搅拌桩计算 备注 9/2/13矩形截面单双筋--抗弯抗剪验算单筋T形截面--抗弯验算深梁与短梁--抗弯验算矩形截面受弯剪扭--抗扭验算支撑系统---ST梁，墙面斜撑，风拉杆计算备注双吊钩桥式起重机参数资料LH型电动葫芦起重机参数资料工型拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算箱形拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算工字型、T型、箱型截面斜撑计算框架柱计算长度（有侧移及无侧移）砼-钢组合梁计算钢梁（工字型、箱型）受扭计算高强度螺栓连接计算工型梁加劲肋计算墙体荷载计算楼面荷载计算荷载统计表简支钢梁计算报价系统端板厚度计算系统吊车反力/牛腿受力计算吊车梁整体稳定性计算不锈钢天沟落水管彩板天沟落水管柱脚计算端板连接节点计算每米板宽内钢筋截面面积表纵筋单排最大根数（2010新规范）钢筋计算截面面积及公称质量表配箍率（双肢箍、三肢箍、四肢箍）框架梁受拉钢筋最小配筋率梁截面配筋率剪力墙边缘构件的体积配箍率计算框架梁板尺寸初定框架柱尺寸初定楼梯间荷载计算板配筋计算剪力墙墙肢稳定计算牛腿设计梁柱受力钢筋最小配筋率受弯构件斜截面承载力计算表水池侧壁及底板配筋计算柱体积配箍率计算预应力计算砌体结构梁端局部受压计算雨蓬板配筋裂缝计算雨蓬梁配筋裂缝计算地下室外墙计算墙高厚比验算螺旋楼梯计算板式楼梯计算三折楼梯计算一字形剪力墙配箍计算L形剪力墙配箍计算无翼墙L形剪力墙配箍计算次梁附加钢筋计算大偏心柱计算抗压-偏压-混凝土柱计算抗压-轴压-钢管混凝土柱计算梁裂缝宽度、挠度计算轴压混凝土柱承载力计算螺旋箍筋柱承载力计算承台计算地下室浮力计算垫层计算独立基础筏基底板冲切计算钢筋混凝土柱基础设计灌注桩及大直径桩竖向承载力设计值基础沉降计算基础计算程序人工挖孔桩承载力计算软弱下卧层验算条形基础主动土压力计算（库仑、朗肯理论）桩基设计计算条基地基梁双柱设基础梁之基础计算水泥搅拌桩计算材料参数矩形抗弯抗剪 钢筋和混凝土指标 返回目录 混凝土强度及弹性模量 C 20 C?(20,25,30,35,40,45,50,55)混凝土等级 强度 类型 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 fc＝ 9.6 (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值fck fc N/mm2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 ft＝ 1.10 (N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值ft ft N/mm2 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 Ec＝ 25500 (N/mm2) 混凝土弹性模量Ec Ec N/mm2 25500 28000 30000 31500 32500 33500 34500 35500 βc＝ 1.00 砼强度系数 1.0<C50<内插<C80<0.8 强度 类型 HPB300 HRB335 HRB400 HRB500 HRB 400 HRB(300,335,400,500)纵筋强度等级 fy N/mm2 270 300 360 435 fy＝ 360 (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值fy Es N/mm2 210000 200000 200000 200000 Es＝ 200000 (N/mm2) α1＝ 1.00 受压区等效 1.0<C50<内插<C80<0.94 β1＝ 0.80 矩形应力系数 0.8<C50<内插<C80<0.74 ξb＝ 0.52 ξb＝β1/(1+fy/0.0033Es) αE＝ 7.84 αE＝Es/Ec HRB 335 HRB(300,335,400)箍筋强度等级 fy＝ 200000 (N/mm2) 箍筋抗拉压强度设计值fy 斜截面受剪 梁截面尺寸 截面尺寸验算 b＝ 200 (mm) 梁宽度b hw/b 2.825 矩形截面hw=ho 厚腹梁Vu 271.2 h＝ 600 (mm) 梁高度h Vu 271.2 截面剪力承载值(KN) 薄腹梁Vu 216.96 ca＝ 35 (mm) 混凝土保护层厚度ca Vmax 16 Vu>Vmax，计算继续，否则请调整截面尺寸！ h0＝ 565 (mm) 梁有效高度h0=h-ca 均布荷载下只配箍筋计算 箍筋:10@80 正截面受弯 纵向钢筋：4φ18 S= 80 N= 2 φ＝ 10 N＝ 4 纵筋根数N nAsv1/s -0.001 实际配箍→ nAsv1/s 1.963 OK φ＝ 18 (mm) 纵筋直径φ ρsv 0.982% ρsvmin 0.000% 最小配筋率满足 As＝ 1018 (mm2) 纵筋面积As=N*(Pi*φ^2/4) ρ＝ 0.90% 纵筋配筋率ρ=As/(b*h0) Ny＝ 2 压筋根数Ny φy＝ 16 (mm) 压筋直径φy Asy＝ 402 (mm2) 压筋面积Asy=Ny*(Pi*φy^2/4) ρy＝ 0.36% 压筋配筋率ρy=Asy/(b*h0) ξ＝ 0.204 相对受压区高度ξ=ρ*fy/(α1*fc) 注意：ξ<ξb，将继续计算！ x＝ 115 (mm) 受压区高度x=ξ*h0 注意：x>2ca，将继续计算！ Mu＝ 189.2 (kN-m) 双筋矩形截面抗弯承载力Mu 112.4 (kN-m) 单筋矩形截面抗弯承载力Mu 说明：1。若ξ>ξb，则说明纵筋超筋，需要减少纵筋面积再进行计算！2。双筋时，若x<2ca，则说明当压区混凝土达到极限压应变是受压钢筋还未屈服，这时取x＝2ca近似计算！ 声明：1.本计算表格根据2010新规范改编！目的是方便简单粗略的验算。2.程序中黄底部分需要根据实际情况输入，黑色部分为计算生成！初学咋用，不足之处肯请指点!3.学习交流邮箱：374455615@qq.comQQ:374455615 返回目录返回目录返回目录T形单筋抗弯 钢筋和混凝土指标 返回目录 混凝土强度及弹性模量 C 20 C?(20,25,30,35,40,45,50,55)混凝土等级 强度 类型 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 fc＝ 9.6 (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值fck fc N/mm2 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 ft＝ 1.10 (N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值ft ft N/mm2 0.91 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 Ec＝ 25500 (N/mm2) 混凝土弹性模量Ec Ec N/mm2 22000 25500 28000 30000 31500 32500 33500 34500 35500 HRB 300 HRB(300,335,400,500)纵筋强度等级 强度 类型 HPB300 HRB335 HRB400 HRB500 fy＝ 270 (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值fy fy N/mm2 270 300 360 435 Es＝ 210000 (N/mm2) Es N/mm2 210000 200000 200000 200000 α1＝ 1.00 1.0<C50<内插<C80<0.94 β1＝ 0.80 0.8<C50<内插<C80<0.74 ξb＝ 0.58 ξb＝β1/(1+fy/0.0033Es) αE＝ 8.24 αE＝Es/Ec 梁截面尺寸 b＝ 250 (mm) 腹板宽度b h＝ 800 (mm) 梁总高度h bf＝ 600 (mm) 翼缘宽度bf(见T型构件翼缘计算宽度) hf＝ 100 (mm) 翼缘高度hf ca＝ 20 (mm) 混凝土保护层厚度ca h0＝ 780 (mm) 梁有效高度h0=h-ca 纵向钢筋：8φ16 N＝ 8 纵筋根数N φ＝ 16 (mm) 纵筋直径φ As＝ 1608 (mm2) 纵筋面积As=N*(Pi*φ^2/4) Fy＝ 434 (kN) 纵筋承载力Fy=fy*As Ff＝ 576 (kN) 翼缘混凝土承载力Ff=α1*fc*bf*hf 注意：x<hf，受压区在翼缘内！ x＝ 75 (mm) 受压区高度x=ξ*h0 Mu＝ 322.4 (kN-m) 抗弯承载力Mu ρ＝ 0.80% 纵筋配筋率ρ＝As/(b*h) ρmin＝ 0.18% 最小配筋率ρmin＝min(0.45ft/fy,0.2%) ξ＝ 不需计算 相对受压区高度ξ＝x/h0 ξb＝ 不需计算 相对界限受压区高度ξb 说明：1。若fy*As>α1*fc*bf*hf，受压区在翼缘内，直接按矩形截面计算，此时无需验算是否超筋！2。若fy*As<α1*fc*bf*hf，受压区进入腹板，需将翼缘和腹板分开计算，此时无需验算最小配筋率！ 声明：1.本计算表格根据2010新规范改编！目的是方便简单粗略的验算。2.程序中黄底部分需要根据实际情况输入，黑色部分为计算生成！初学咋用，不足之处肯请指点!3.学习交流邮箱：374455615@qq.comQQ:374455615 返回目录返回目录返回目录深、短梁抗弯 钢筋和混凝土指标 返回目录 混凝土强度及弹性模量 C 20 C?(20,25,30,35,40,45,50,55)混凝土等级 强度 类型 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 fc＝ 9.6 (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值fck fc N/mm2 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 ft＝ 1.10 (N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值ft ft N/mm2 0.91 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 Ec＝ 25500 (N/mm2) 混凝土弹性模量Ec Ec N/mm2 22000 25500 28000 30000 31500 32500 33500 34500 35500 HRB 300 HRB(300,335,400)纵筋强度等级 强度 类型 HPB300 HRB335 HRB400 HRB500 fy＝ 270 (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值fy fy N/mm2 270 300 360 435 Es＝ 210000 (N/mm2) Es N/mm2 210000 200000 200000 200000 α1＝ 1.00 1.0<C50<内插<C80<0.94 β1＝ 0.80 0.8<C50<内插<C80<0.74 ξb＝ 0.58 ξb＝β1/(1+fy/0.0033Es) αE＝ 8.24 αE＝Es/Ec 深梁尺寸 b＝ 550 (mm) 深梁宽度b h＝ 10.000 (m) 深梁高度h ca＝ 2640 (mm) 深梁受拉纵筋配置范围ca lc＝ 18.600 (m) 深梁支柱中线距离lc ln＝ 15.700 (m) 深梁净跨ln l0＝ 18.055 (m) 深梁计算跨度l0=min(lc,1.15ln) l0/h＝ 1.806 l0/h≤5时，按深受弯构件计算 l0/h≤5，属于深受弯构件，请继续输入数据！ a＝ 5.730 (m) 剪跨a(若为均布荷载请输入0) λ＝ 0.573 剪跨比λ=a/h(集中力)或l0/4(均布荷载) ψ＝ 0.000 约束弯矩比绝对值ψ(简支梁请输入0) ρbm＝ 0.387% 弯剪界限配筋率ρbm=0.19λfc/(1+1.48ψ)/fy 纵向钢筋：8φ22 N＝ 8 纵筋根数N φ＝ 22 (mm) 纵筋直径φ As＝ 3041 (mm2) 纵筋面积As=N*(Pi*φ^2/4) ρ＝ 0.055% 纵筋配筋率ρ=As/(b*h0) ρ≤ρbm，深梁为弯曲破坏！ 截面位置 0 ?(0,1)跨中截面请输入0，支座截面请输入1！ 《钢筋混凝土深梁设计规范》（CECS39:92） 公式 小学单位换算公式大全免费下载公式下载行测公式大全下载excel公式下载逻辑回归公式下载 ： z＝ 7.306 (m) 深梁的内力臂z(根据截面位置和l0/h取值) Mu＝ 5998 (kN-m) 抗弯承载力Mu=fy*As*z 《混凝土结构设计规范》GB500102010公式： as＝ 1000 (mm) 混凝土保护层厚度as(根据截面位置和l0/h取值) h0＝ 9000 (mm) 梁有效高度h0=h-as x＝ 1800 (mm) 受压区高度x=max(fyAs/(α1fc*b),0.2h0) αd＝ 0.872 内力臂修正系数αd=0.8+0.04*l0/h Mu＝ 5801 (kN-m) 抗弯承载力Mu=fy*As*αd*(h0-0.5x) 说明：1。若l0/h>5，则说明构件不属于深受弯构件，不能应用本程序进行计算！2。若ρ>ρbm，则说明深梁为剪切破坏，不能应用本程序进行计算！3。深梁内力臂z和混凝土保护层厚度as本程序会根据规范自动选择公式！ 声明：1.本计算表格根据2010新规范改编！目的是方便简单粗略的验算。2.程序中黄底部分需要根据实际情况输入，黑色部分为计算生成！初学咋用，不足之处肯请指点!3.学习交流邮箱：374455615@qq.comQQ:374455615 返回目录返回目录返回目录矩形抗扭 钢筋和混凝土指标 返回目录 混凝土强度及弹性模量 C 20 C?(20,25,30,35,40,45,50,55)混凝土等级 强度 类型 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 fc＝ 9.6 (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值fck fc N/mm2 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 ft＝ 1.10 (N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值ft ft N/mm2 0.91 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 Ec＝ 25500 (N/mm2) 混凝土弹性模量Ec Ec N/mm2 22000 25500 28000 30000 31500 32500 33500 34500 35500 βc＝ 1.00 砼强度系数 1.0<C50<内插<C80<0.8 强度 类型 HPB300 HRB335 HRB400 HRB500 HRB 335 HRB(300,335,400,500)纵筋强度等级 fy N/mm2 270 300 360 435 fy＝ 300 (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值fy Es N/mm2 210000 200000 200000 200000 Es＝ 200000 (N/mm2) α1＝ 1.00 1.0<C50<内插<C80<0.94 β1＝ 0.80 0.8<C50<内插<C80<0.74 2.4 46.68125 0.0010266667 0.4444444444 0.1222992775 ξb＝ 0.55 ξb＝β1/(1+fy/0.0033Es) 1.92 2.51 1.0112945265 0.1948489035 αE＝ 7.84 αE＝Es/Ec 2.89 0.77 0.4444444444 0.1190893471 HRB 335 HRB(300,335,400)箍筋强度等级 fy＝ 300 (N/mm2) 箍筋抗拉压强度设计值fy 截面尺寸 1.验算截面尺寸 b＝ 250 (mm) 梁宽度b hw/b 1.94 V/(bho)+T/(0.8Wt) 1.70 (N/mm^2) h＝ 500 (mm) 梁高度h 截面满足条件，计算继续,OK ca＝ 15 (mm) 混凝土保护层厚度ca 2.验算是否考虑剪力与扭矩 h0＝ 485 (mm) 梁有效高度h0=h-ca 不能忽略剪力 Wt= 1.3E+07 (mm^3) 矩形截面受扭塑性抵抗矩 不能忽略扭矩 Acor= 103400 (mm^2) 截面核心部分面积 3.验算是否配抗扭、抗剪钢筋 M= 110 (KN·M) 设计弯矩 V/(bho)+T/Wt 1.51 应按计算配置抗剪、扭钢筋 V= 90 (KN) 设计剪力 4.计算箍筋用量 箍筋:8@150 T= 10 (KN·M) 承受设计扭矩 Ast1/s 0.122 (mm^2/mm) 抗扭钢筋用量 βt= 1.00 砼承载力降低系数大于1取1，小于0.5取0.5 Asv1/s 0.119 (mm^2/mm) 抗剪钢筋用量 ξ= 1.2 纵箍比（0.6~1.7),建议取值1.2 总计： 0.241 (mm^2/mm) 抗扭和抗剪钢筋用量 Ucor= 1380 (mm) 截面核心部分周长 箍筋Φ 8 箍筋间距S 208.2346742217 150 OK ρsv 0.27% 最小配箍率满足规范要求,OK 5.计算抗扭钢筋用量 抗扭纵筋:4Φ10 AstL 202.5 (mm^2) N= 4 Φ= 10 验算条件 Astl~ 314.2 (mm^2) ρtl 0.25% OK ρtl,min 0.15% 满足规范要求，计算继续,OK 设计弯矩：110KN·M 设计剪力：90KN 6计算抗弯纵筋用量 设计扭矩：10KN·M 箍筋:8@150　　HPB335 ξ 0.219 相对受压区高度 As 849 (mm^2) 顶部（中部）纵筋总计：2Φ10HRB335 7.确定纵筋总用量 底部纵筋:3Φ22 底部纵筋：3Φ22HRB335 底部纵筋N= 3 Φ= 22 实际As 1140 底部纵筋As 1006 (mm^2) 满足要求，GAMEOVER 说明：1。弯、剪、扭共同作用下的计算。如扭矩可忽略则不适用本表格。请按矩形截面抗弯抗剪表格验算配筋。 声明：1.本计算表格根据2010新规范改编！目的是方便简单粗略的验算。2.程序中黄底部分需要根据实际情况输入，黑色部分为计算生成！初学咋用，不足之处肯请指点!3.学习交流邮箱：374455615@qq.comQQ:374455615 返回目录C20-C55C55以上不可计算!!返回目录返回目录剪力墙边缘构件的体积配箍率计算 剪力墙边缘构件的体积配箍率计算 右侧不需填写任何数值 特一级 a 一级(9度) 混凝土强度 配箍特征值 混凝土强度等级C 25 混凝土抗压强度fc= 11.9 N/mm2 截面计算 箍筋长度计算 一级(7,8度) 20 0.24 λv= 0.2 箍筋fyv= 300 N/mm2 环境类别： 一 B1= 250 (㎜) λv范围箍筋： 二级 25 0.2 λv范围内 ρv1=λv*fc/fyv= 1.11% B2= 400 (㎜) a总长度： 2980 (㎜) 7度 30 0.1 λv/2范围内 ρv2=λv/2*fc/fyv= 0.56% B3= 350 (㎜) B2肢数： 2 根 8度 35 钢筋强度 设防烈度: 7度 抗震等级: 一级(7、8度) 轴压比 0.3 H1= 250 (㎜) H2肢数： 2 根 9度 40 暗柱类型 截面B1 B2(㎜) B3(㎜) H1(㎜) H2(㎜) H3(㎜) 保护层(㎜) H2= 400 (㎜) b-B向总长度： 440 (㎜) 45 b 250 400 350 250 400 350 15 H3= 350 (㎜) b-H向总长度： 440 (㎜) 50 B2a(㎜) B3a(㎜) S1= 免算 mm2 λv/2范围拉筋： 55 775 350 S2= 免算 mm2 c总长度： 1400 (㎜) 60 210 一、纵筋 规范 规定 关于下班后关闭电源的规定党章中关于入党时间的规定公务员考核规定下载规定办法文件下载宁波关于闷顶的规定 暗柱纵筋最小配筋率（%） 0.74% S3= 免算 mm2 B3肢数： 1 根 65 300 最小纵筋计算值： 3376.25 ㎝2 规范规定的暗柱纵筋最小配筋 8φ16 H3肢数： 0 根 70 360 实配钢筋1 12 Φ 12 λv区域面积S1： 456250 mm2 d-B向总长度： 220 (㎜) 75 270 实配钢筋2 8 Φ 18 d-H向总长度： 0 (㎜) As= 3393 mm2 满足要求 暗柱纵筋配筋率ρ= 0.74% 满足 80 二、箍筋 b 一 λv范围内箍筋： 直径 竖向间距 水平根数 λv范围面积(mm2)： 394900 截面计算 箍筋长度计算 二a a外围箍筋： 12 100 不填 a箍筋总长度(㎜)： 4690 B1= 250 (㎜) λv范围箍筋： 二b b内部小箍筋B向根数： 12 100 2 b-B向箍筋总长度(㎜)： 880 B2= 400 (㎜) a总长度： 4690 (㎜) b内部小箍筋H向根数： 12 100 2 b-H向箍筋总长度(㎜)： 440 B2a= 775 (㎜) B2肢数： 2 根 b内部小箍筋Ba向根数： 12 100 2 0 B3= 350 (㎜) B2a肢数： 2 根 11.9 三 体积配箍率ρv1= 1.72% >1.11%满足要求 4 B3a= 350 (㎜) H2肢数： 2 根 看上行 λv/2范围内拉筋： 直径 竖向间距 水平根数 λv/2范围面积(mm2)： 231000 H1= 250 (㎜) b-B向总长度： 880 (㎜) c外围箍筋： 10 100 不填 c箍筋总长度(㎜)： 2100 H2= 400 (㎜) b-H向总长度： 440 (㎜) d内部小箍筋B向根数： 10 100 1 d-B向箍筋总长度(㎜)： 220 H3= 350 (㎜) d内部小箍筋H向根数： 10 100 0 d-H向箍筋总长度(㎜)： 0 λv/2范围拉筋： d内部小箍筋Ba向根数： 10 100 0 S1= 394900 mm2 c总长度： 2100 (㎜) a 体积配箍率ρv2= 0.86% >0.56%满足要求 S2= 231000 mm2 B3肢数： 1 根 b S3= 456250 mm2 B3a肢数： 0 根 c 表6.4.5-2抗震墙构造边缘构件的配筋要求 H3肢数： 0 根 d 抗震等级 底部加强部位 其它部位 d-B向总长度： 220 (㎜) 纵向钢筋最小量（取较大值） 箍筋 纵向钢筋最小量（取较大值） 箍筋 d-H向总长度： 0 (㎜) 最小直径(mm) 沿竖向最大间距(mm) 最小直径(mm) 沿竖向最大间距(mm) c 一 0.010Ac,6φ16 8 100 0.008Ac,6φ14 8 150 截面计算 箍筋长度计算 二 0.008Ac,6φ14 8 150 0.006Ac,6φ12 8 200 B1= 250 (㎜) λv范围箍筋： 三 0.006Ac,6φ12 6 150 0.005Ac,4φ12 6 200 B2= 400 (㎜) a总长度： 880 (㎜) 四 0.005Ac,4φ12 6 200 0.004Ac,4φ12 6 250 H1= 250 (㎜) B1肢数： 2 根 注1：Ac为边缘构件的截面面积； S1= 免算 mm2 b总长度： 440 (㎜) 注2：其他部位的拉筋，水平间距不应大于纵筋间距的2倍；转角处宜采用箍筋； S2= 免算 mm2 λv/2范围拉筋： 注3：当端柱承受集中荷载时，其纵向钢筋、箍筋直径和间距应满足柱的相应要求。 S3= 免算 mm2 c总长度： 800 (㎜) B2肢数： 1 根 d总长度： 220 (㎜) d 截面计算 箍筋长度计算 B1= 250 (㎜) λv范围箍筋： B2= 400 (㎜) B1肢数： 4 根 B3= 350 (㎜) H肢数： 4 根 H1= 250 (㎜) a总长度： 6780 (㎜) H2= 400 (㎜) B2肢数： 1 根 图6.4.5-1抗震墙的构造边缘构件范围 H3= 350 (㎜) b总长度： 1020 (㎜) S1= 免算 mm2 λv/2范围拉筋： S2= 免算 mm2 c总长度： 700 (㎜) S3= 免算 mm2 B3肢数： 0 根 d总长度： 0 (㎜) λv范围钢筋根数 13 根 说明：1.填写暗柱截面尺寸需要根据各个类型的截面特征。 2.S1表示阴影区核心面积；S2表示非阴影核心区面积；S3表示阴影区全面积； 3.暗柱配筋率计算原则：箍筋长度、核心区面积均以外围尺寸减去保护层（端柱30）计算； 4.有Ba的只适用与类型b；其他类型此项填0。 5.非阴影区的外箍筋可以采用剪力墙水平钢筋来实现，但要注意间距是否满足要求。 表6.4.5-3约束边缘构件范围lc及其配箍特征值λv 项目 特一级 一级（9度） 一级（7、8度） 二、三级 λ≤0.2 λ＞0.2 λ≤0.2 λ＞0.2 λ≤0.3 λ＞0.3 λ≤0.4 λ＞0.4 lc（暗柱） 0.20hW 0.25hW 0.20hW 0.25hW 0.15hW 0.20hW 0.15hW 0.20hW 不小于墙厚和400mm lc（翼墙或端柱） 0.15hW 0.20hW 0.15hW 0.20hW 0.10hW 0.15hW 0.10hW 0.15hW 不应小于翼墙厚度或端柱沿墙肢方向截面高度加300mm λv 0.144 0.24 0.12 0.2 0.12 0.2 0.12 0.2 纵向钢筋（取较大值） 0.014Ac,8φ18 0.012Ac,8φ16 0.012Ac,8φ16 0.010Ac,6φ16（三级6φ14） 箍筋或拉筋沿竖向间距 100mm 100mm 100mm 150mm 注1：抗震墙的翼墙长度小于其3倍厚度或端柱截面边长小于2倍墙厚时，按无翼墙、无端柱查表；端柱有集中荷载时，配筋构造按柱要求； 注2：lc为约束边缘构件沿墙肢长度； 注3：λv为约束边缘构件的配箍特征值，体积配箍率可按《抗震规范》式(6.3.9)计算，并可适当计入满足构造要求且在墙端有可靠锚固的水平分布钢筋的截面面积 注4：hW为抗震墙墙肢长度； 注5，λ为墙肢轴压比； 注6，Ac为右图中约束边缘构件阴影部分的截面面积。 返回目录user:无需填写user:查阅《混凝土规范》14页user:不需填写雨林木风:=H2且>300zhujinkun:b类型时填写有效zhujinkun:表示沿B、H方向箍筋间距微软用户:只有B形式填写雨林木风:类型d才有意义zhujinkun:表示沿B、H方向箍筋间距微软用户:只有B形式填写返回目录工型梁柱 回目录 拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算（双向弯矩） 说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。 一：截面形状 钢材强度设计值 关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值 λ的计算（λx） λ的计算（λy） 抗拉、抗压和抗弯 抗剪 端面承压 0.6838785619 1.341264621 Q235 ≤16 215 125 320 α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320 α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320 0.65 0.965 0.3 0.73 1.216 0.32 62~100 180 105 320 101~150 170 100 320 >150 160 90 320 16Mn16Mnq ≤16 315 185 445 17~25 300 175 425 等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410 构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410 有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410 无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 0.65 0.65 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 0 9 二：基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85 截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.9961781938 0.9852992457 输出行号 9 700 600 20 36 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1 计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 290 170 410 16000 15700 345 290 等效弯矩系数βtx,βty的确定 截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty 1.05 1.2 b c 悬臂构件 1 1 Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 0.65 0.65 5179130986.66667 1296418666.66667 304.7663859025 152.4794284092 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85 14797517.1047619 4321395.55555556 52.4992280649 102.9647091663 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1 截面积A(mm2) 面积矩Sx（mm3） NSF(净截面积比） 材料抗剪设计强度fv（Mpa） 55760 8157160 0.9 170 多层框架实腹梁、柱的板件宽厚比限值(冶金建筑抗震设计规范—YB9081-97） 三：局部稳定性校核（可由右表判断） 截面形式 梁 柱 翼缘板校核 工型 翼缘板b/tf 7.5 9 8.0555555556 满足! 钢结构规范 箱型 翼缘板b/tf 25 30.5 腹板校核 工型和箱型 腹板h0/tw 59.4959898951 35.5 h0/tw= 31.4 满足！ 冶金设计规范 四：荷载（kN,m) 轴力kN 弯矩（Mx1） 弯矩（My1） 786 1413 603 弯矩最大处剪力（kN） 弯矩（Mx2） 弯矩（My2） 0 0 0 五：导出参数 整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表） 0.7162671847 1 1 1 轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表） 0.7877565803 0.3568619405 1 1 欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN) 41132.3839086036 10693.3288246295 六：强度及稳定性校核(压弯构件） 1：强度校核 单位：MPa 判断 245.9110044649 强度满足! 0 剪应力满足！ 245.9110044649 折算应力满足! 2：稳定校核 249.7859987237 平面X稳定满足! 296.3617946644 平面Y稳定不满足! 回目录回目录回目录290170箱形梁柱 回目录 拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算（双向弯矩） 说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。 一：截面形状 钢材强度设计值 关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值 λ的计算（λx） λ的计算（λy） 抗拉、抗压和抗弯 抗剪 端面承压 0.4564095402 0.0741627695 Q235 ≤16 215 125 320 α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320 α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320 0.65 0.965 0.3 0.65 0.965 0.3 62~100 180 105 320 101~150 170 100 320 >150 160 90 320 16Mn16Mnq ≤16 315 185 445 17~25 300 175 425 等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410 构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410 有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410 无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 0.9579158317 1 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 0 10 二：基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85 截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.9967272767 0.9999135885 输出行号 10 800 800 36 50 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1 计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 270 155 410 11200 1700 345 270 等效弯矩系数βtx,βty的确定 截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty 1.05 1.05 b b 悬臂构件 1 1 Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 0.9579158317 1 13324666666.6667 11626679466.6667 319.6607992621 298.5994848484 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85 33311666.6666667 29066698.6666667 35.0371394486 5.6932449192 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1 截面积A(mm2) NSF(净截面积比） 130400 0.9 多层框架实腹梁、柱的板件宽厚比限值(冶金建筑抗震设计规范—YB9081-97） 三：局部稳定性校核（右表判断） 截面形式 梁 柱 翼缘板校核 工型 翼缘板b/tf 7.5 9 14.56 满足! 箱型 翼缘板b/tf 25 30.5 腹板校核 工型和箱型 腹板h0/tw 59.4917190695 35.5 19.44 满足! 四：荷载（kN,m) 轴力kN 弯矩（Mx1） 弯矩（My1） 3534 2495 1 弯矩（Mx2） 弯矩（My2） 2195 1 五：导出参数 整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表） 1.4 1.4 1 1 轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表） 0.8888242206 0.9964249244 1 1 欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN) 215966.932108523 8179463.29460054 六：强度及稳定性校核(压弯构件） 1：强度校核 单位：MPa 判断 109.406747217 强度满足! 2：稳定校核 102.7939398746 平面X稳定满足 80.7303003546 平面Y稳定满足! 回目录回目录回目录270受扭计算 回目录 钢梁受扭计算 一. 截面特征计算 工字形 1.钢梁截面特征计算： b= 400 t= 20 h= 600 s= 12 B= 300 T= 20 剪心距上翼缘中心：Ax＝b*t+h*s+B*T= ax= TB3h/(tb3+TB3)= 178.021978022 主扇性惯性矩： Jw= ax2*tb3/12+(h-ax)2*TB3/12= 11393406593406.6 主扇性静面矩： Sw= ax*tb2/8= 71208791.2087912 最大扇性面积： w= ax*b/2 35604.3956043956 2.简单梁受扭计算： 最大双力矩： Bmax= 1.65E+01 KN*M2 最大扭矩： Mw= 5.49E+07 N*mm 计算弯扭正应力： stress=Bmax*Wmax/Jw= 5.16E+01 Mpa 计算最大剪应力： shear=Mw*Sw/(Jw*t) 17.15625 Mpa 79000 一. 截面特征计算 箱形 1.钢梁截面特征计算： d1= 600 d2= 300 t= 16 剪心距上翼缘中心：Ax＝b*t+h*s+B*T= ax= d1/2 300 主扇性惯性矩： Jw= d12d22(d1-d2)2t/(24(d1+d2)) 2160000000000 主扇性静面矩： Sw= ax*tb2/8= 最大扇性面积： w= d1d2(d1-d2)/(4(d1+d2)) 15000 2.简单梁受扭计算： 最大双力矩： Bmax= 1.65E+01 KN*M2 最大扭矩： Mw= 5.49E+07 N*mm 计算弯扭正应力： stress=Bmax*Wmax/Jw= 1.14E+02 Mpa 计算最大剪应力： shear=Mw*Sw/(Jw*t) Mpa 回目录 b it= 2291200 k= 0.0006456842 1/mm kl= 4.8426313037 4 16.47回目录回目录工型梁加劲肋计算 回目录 一：截面形状 二：基本参数及截面特性 截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 400 150 4 8 计算长度Lx 计算长度Ly 5000 5000 Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 111085568 4502048 167.9969027976 33.8203046723 Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 555427.84 60027.3066666667 29.7624534544 147.8401820575 截面积A(mm2) 面积矩Sx（mm3） 3936 308928 抗剪设计强度 185 腹板计算高度h0= 384 材料屈服强度 345 h0/tw= 96 加劲肋配置判断： 100(235/C23)^0.5 <h0/tw<= 170(235/C23)^0.5 所以，应按计算配置横向加劲肋！ 三：按计算配置横向加劲肋 考虑σ影响的增大系数η计算 σ= 315 η= 1.0942542731 τmax= 185 h0/tw*(ητ)^0.5= 1365.8915642972 加劲肋间距计算 判断： 1200<h0/tw*(ητ)^0.5<=1500 h0/tw*(ητ)^0.5<=1200,h0/tw<=100 192 <=a<= 960 h0/tw*(ητ)^0.5<=1200,h0/tw>100 172.5 <=a<= 768 1200<h0/tw*(ητ)^0.5<=1500 192 <=a<= 221.7367715735 h0/tw*(ητ)^0.5>1500 192 <=a<= 443.4735431471 加劲肋板厚计算 宽bs >= 53 厚ts >= 4 返回目录回目录返回目录组合梁计算 回目录 组合梁计算 一. 截面特征计算 钢材强度设计值 1 钢梁截面特征计算： 钢号 厚度或直径 强度设计值 b= 250 h= 650 B= 250 s= 8 t= 16 T= 16 抗拉、抗压和抗弯 抗剪 端面承压 钢梁面积A＝b*t+h*s+B*T= 13200 mm2 Q235 ≤16 215 125 320 钢梁中和轴至钢梁顶面的距离为yt=[0.5b*t2+h*s*(0.5h+t)+B*T*(t+h+0.5T)]/A= 341 mm 17~40 200 115 320 钢梁中和轴至钢梁底面的距离为yb=h+t+T-yt= 341 mm 42~60 190 110 320 钢梁截面惯性矩I=(b*t3+s*h3+B*T3)/12+b*t*(yt-0.5t)2+s*h*(yt-0.5h-t)2+B*T*(0.5T+h+t-yt)2= 1070366000 mm4 62~100 180 105 320 钢梁上翼缘的弹性抵抗矩W1=I/yt= 3138903.22580645 mm3 101~150 170 100 320 钢梁下翼缘的弹性抵抗矩W2=I/yb= 3138903.22580645 mm3 >150 160 90 320 输入钢材屈服强度 345 Mpa 16Mn16Mnq ≤16 315 185 445 2 组合截面特征计算： 17~25 300 175 425 混凝土等级 c30 钢与混凝土弹性模量比αE= 6.8666666667 26~36 290 170 410 板厚hd 130 梁跨度 15000 梁左相邻净距 2750 梁右相邻净距 2750 板托顶宽b0 0 板托高度ht 70 36~50 270 155 410 b1= 780 b2= 780 52~100 250 145 410 混凝土板计算宽度be= 1560 mm 混凝土板截面面积Ac=be*hd= 202800 mm2 16 7 0 换算成钢截面的组合截面面积A0=Ac/αE+A= 42733.9805825243 mm2 混凝土板顶面至钢梁截面中和轴的距离y=hd+ht+yt= 541 mm 输出行号 7 混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离x=[be*hd2/(2*αE)+A*y]/A0= 212 mm 混凝土截面惯性矩Ic=be*hd3/12= 285610000 mm4 输出设计参数 315 185 445 换算成钢截面的组合截面惯性矩I0=Ic/αE+Ac*(x-0.5hd)2/αE+I+A(y-x)2= 3178940675.72816 mm4 对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩w0ct=αE*I0/x= 102965688.553459 mm4 强度种类 混凝土强度设计值（N/mm2） 对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩w0cb=αE*I0/(x-hd)= 266203975.284553 mm4 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩w0t=I0/(d-x)= -264911722.977346 mm4 fc 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 29.7 31.8 33.8 35.9 对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩w0b=I0/(H-x)= 4744687.57571366 mm4 ft 0.91 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22 弹性模量×104N/mm2 2.2 2.55 2.8 3 3.15 3.25 3.35 3.45 3.55 3.6 3.65 3.7 3.75 3.8 3 考虑混凝土徐变的组合截面特征计算 换算成钢截面的组合截面面积A0c=Ac/2αE+A= 27966.9902912621 mm2 混凝土板顶面至组合截面中和轴的距离xc=[be*hd2/(4*αE)+A*y]/A0c= 289 mm 4 0 换算成钢截面的组合截面惯性矩I0c=Ic/(2*αE)+Ac*(xc-0.5hd)2/(2*αE)+I+A(y-xc)2= 2670364149.51456 mm4 输出列号 4 对混凝土板顶面的组合截面弹性抵抗矩w0ctc=2αE*I0c/xc= 126896197.185698 mm4 对混凝土板底面的组合截面弹性抵抗矩w0cbc=2αE*I0c/(xc-hd)= 230647804.947589 mm4 输出fc= 14.3 N/mm2 对钢梁上翼缘的组合截面弹性抵抗矩w0tc=I0c/(d-xc)= -30004091.5675794 mm4 输出ft= 1.43 N/mm2 对钢梁下翼缘的组合截面弹性抵抗矩w0bc=I0c/(H-xc)= 4503143.59108695 mm4 输出弹模 3E4 N/mm2 二 施工 文明施工目标施工进度表下载283施工进度表下载施工现场晴雨表下载施工日志模板免费下载 阶段的验算 1 弯矩和剪力 钢梁自重： 1.24 kN/m 板自重： 10.73 kN/m (平台梁间距： 2750 mm) 板托重： 0.26 kN/m 自重 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值g1k： 10.19 kN/m 自重设计值g1： 12.23 kN/m 施工荷载： 3.85 kN/m 施工阶段弯矩设计值M 452.28 kN.m (梁跨度： 15000 mm) 施工阶段剪力设计值V 120.61 kN 2 钢梁抗弯强度设计 钢梁上翼缘应力M/rx*W1= 137.23 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS! 钢梁下翼缘应力M/rx*W2= 137.23 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS! 3 钢梁剪应力计算 面积矩S= 1754500 mm3 钢梁剪应力τ1max=v1*s1/I*tw= 24.71 N/mm2 < 185 N/mm2 PASS! 4 挠度计算 △=5*g*l4/(384*E*I)= 38.7 mm <L/400= 37.5 mm FALSE 三 使用阶段的验算 1 弯矩及剪力 找平层重： 2.6 kN/m 活荷载： 26.8 kN/m （活荷载： 7.5 kn/m2) 使用阶段弯矩设计值M 828.35 kN.m 使用阶段剪力设计值V 220.89 kN 2 组合梁的抗弯强度 2.1 在垂直荷载作用下的正应力 混凝土板顶面应力σ0ct=-M/W0ct= -8.04 N/mm2 < 14.3 N/mm2 PASS! 混凝土板底面应力σ0cb=-M/W0cb= -3.11 N/mm2 < 14.3 N/mm2 PASS! 钢梁上翼缘应力σ0t=-M1/W1+M2/W0t= -112.72 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS! 钢梁下翼缘应力σ0b=M1/W2+M2/W0b= 284.18 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS! 2.2 考虑混凝土徐变在垂直荷载作用下的正应力 混凝土板顶面应力: σ0ctc=-(M2g/W0ctc+M2q/W0ct)= -7.91 N/mm2 < 14.3 N/mm2 PASS! 混凝土板底面应力: σ0cbc=-(M2g/W0cbc+M2q/W0cb)= -3.15 N/mm2 < 14.3 N/mm2 PASS! 钢梁上翼缘应力 σ0tc=-M1/W1+(M2g/W0tc+M2q/W0t)= -114.91 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS! 钢梁下翼缘应力 σ0bc=-M1/W2+(M2g/W0bc+M2q/W0b)= 285.02 N/mm2 < 315 N/mm2 PASS! 2.3 温度差产生的应力 (略） 2.4 组合梁中由于混凝土收缩引起的内力 (略) 3 钢梁的剪应力 钢梁腹板顶面处对钢梁中和轴的面积矩S0= 3967500 mm3 钢梁腹板顶面以外的砼及钢梁上翼缘对组合截面中和轴的面积矩So= 4357495 mm3 两个受力阶段的荷载对组合梁的钢梁产生的剪应力 τ＝(V1+V2)Ss/Istw= 64.06 N/mm2 < 185 N/mm2 PASS! 4 组合梁的挠度 △＝5qkl4/384EIo+5gkl4/384EIoc= 35.61 mm <L/400= 37.5 mm PASS! 回目录回目录回目录斜撑计算 回目录 斜撑强度及稳定性校核计算 说明：与本格底色同颜色之空格内数据均为人工干预数据。 一：截面形状 钢材强度设计值 关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值 λ的计算（λx） λ的计算（λy） 抗拉、抗压和抗弯 抗剪 端面承压 1.0782741289 1.0205702685 Q235 ≤16 215 125 320 α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320 α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320 0.65 0.965 0.3 0.73 0.906 0.595 62~100 180 105 320 101~150 170 100 320 >150 160 90 320 16Mn16Mnq ≤16 315 185 445 17~25 300 175 425 等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410 构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410 有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410 无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 0 0.65 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 7 0 二：基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85 截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.9650368674 0.9686788434 输出行号 7 300 300 10 16 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1 计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 315 185 445 10820 6000 345 315 等效弯矩系数βtx,βty的确定 截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty 1.05 1.2 b c 悬臂构件 1 1 Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 0 0.65 209819893.333333 72022333.3333333 130.7146148372 76.5833588827 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85 1398799.28888889 480148.888888889 82.7757478648 78.3460021542 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1 截面积A(mm2) NSF(净截面积比） λ（λx与λy的较大值） 12280 0.9 82.7757478648 三：局部稳定性校核（可由右表判断） η计算参数 翼缘板校核 钢号长细比 60 70 80 90 100 120 150 200 9.0625 满足! 235 0.816 0.792 0.769 0.747 0.727 0.689 0.639 0.571 腹板校核 345 0.785 0.758 0.733 0.709 0.687 0.646 0.594 0.523 26.8 满足! 行号 列号 前位l 后位l 前位插值 后位插值 2 4 80 90 0.733 0.709 四：荷载（kN,m) 轴力kN 重力弯矩（Mx1） 重力弯矩（My1） 637 0 10 五：导出参数 整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表） 0.8651989228 1 1 1 轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表） 0.5530570749 0.4888444906 1 1 欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN) 是否考虑压杆承载力降低系数η（Y/N）？ η计算值 3643.8382576768 4067.5381733677 y 0.7263382051 六：强度及稳定性校核(压弯构件） 1：强度校核 单位：MPa 判断 105.902137756 强度满足! 2：稳定校核 157.8053040607 平面内稳定满足! 173.4109504445 平面外稳定满足! 一：截面形状 钢材强度设计值 关于轴心受压构件稳定系数φ的公式计算参数取值 钢号 厚度或直径 强度设计值 λ的计算（λx） λ的计算（λy） 抗拉、抗压和抗弯 抗剪 端面承压 1.1557524748 1.0401962922 Q235 ≤16 215 125 320 α1,α2,α3的计算 α1,α2,α3的计算 17~40 200 115 320 α1 α2 α3 α1 α2 α3 42~60 190 110 320 0.65 0.965 0.3 0.65 0.965 0.3 62~100 180 105 320 101~150 170 100 320 >150 160 90 320 16Mn16Mnq ≤16 315 185 445 17~25 300 175 425 等效弯矩系数βmx,βmy的确定 26~36 290 170 410 构件情况 βmx βmy 36~50 270 155 410 有侧移的框架柱和悬臂构件 1 1 52~100 250 145 410 无侧移框架柱和两端支撑的构件 有端弯矩而无横向荷载 0.65 0 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 0 8 二：基本参数及截面特性 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85 截面高度H 宽度B 腹板厚tw 翼缘厚tf 无端弯矩，仅跨中有一个横向荷载时 0.9406168853 0.9518979138 输出行号 8 500 400 14 25 无端弯矩，跨度内有其他荷载状况时 1 1 计算长度Lx 计算长度Ly 材料屈服强度fy(MPa) 材料设计强度f(Mpa) 输出设计参数 300 175 425 18000 12000 345 300 等效弯矩系数βtx,βty的确定 截面塑性发展系数γx 截面塑性发展系数γy X轴截面分类(a,b,c) Y轴截面分类(a,b,c) 构件情况 βtx βty 1.05 1.05 b b 悬臂构件 1 1 Ix(mm4) Iy(mm4) (回转半径）ix (回转半径）iy 在平面外相邻支承点之间的构件段 无横向荷载仅在支承点处有端弯矩 0.65 0 1341791666.66667 736209866.666667 202.8774348683 150.2768270372 有端弯矩和横向荷载使构件产生反向曲率时 1 1 Wx(mm3) Wy(mm3) (长细比)λx (长细比)λy 有端弯矩和横向荷载使构件产生同向曲率时 0.85 0.85 5367166.66666667 3681049.33333333 88.7235192602 79.8526308852 在支承点处无端弯矩，仅有横向荷载时 1 1 截面积A(mm2) NSF(净截面积比） λ（λx与λy的较大值） 32600 0.9 88.7235192602 三：局部稳定性校核（右表判断） η计算参数 翼缘板校核 钢号长细比 60 70 80 90 100 120 150 200 14.88 满足! 235 0.816 0.792 0.769 0.747 0.727 0.689 0.639 0.571 腹板校核 345 0.785 0.758 0.733 0.709 0.687 0.646 0.594 0.523 32.1428571429 满足! 行号 列号 前位l 后位l 前位插值 后位插值 2 4 80 90 0.733 0.709 四：荷载（kN,m) 轴力kN 重力弯矩（Mx1） 重力弯矩（My1） 2500 50 0 五：导出参数 整体稳定系数φbx 整体稳定系数φby 等效弯矩系数βmx(查右表） 等效弯矩系数βmy(查右表） 1.4 1.4 1 1 轴心受压稳定系数φx 轴心受压稳定系数φy 等效弯矩系数βtx（查右表） 等效弯矩系数βty（查右表） 0.5078356281 0.576145338 1 1 欧拉临界力Nex(kN) 欧拉临界力Ney(kN) 是否考虑压杆承载力降低系数η（Y/N）？ η计算值 8419.9018898048 10394.5595681315 y 0.7120635538 六：强度及稳定性校核(压弯构件） 1：强度校核 单位：MPa 判断 133.5077527893 强度满足! 2：稳定校核 228.4122446681 平面内稳定满足! 196.2717866513 平面外稳定满足! 一：截面形状 钢材强度设计值 钢号 厚度或直径 强度设计值 抗拉、抗压和抗弯 抗剪 端面承压 Q235 ≤16 215 125 320 17~40 200 115 320 42~60 190 110 320 62~100 180 105 320 101~150 170 100 320 二：基本参数及截面特性 >150 160 90 320 B H Tw Tf 截面类别 a1 a2 a3 16Mn16Mnq ≤16 315 185 445 350 125 10 14 a 0.41 0.986 0.152 17~25 300 175 425 Lx(mm) Ly(mm) fy(N/mm2) 截面削弱系数 b 0.65 0.965 0.300 26~36 290 170 410 12000 4000 345 0.9 c1 0.73 0.906 0.595 36~50 270 155 410 Ix(mm4) Iy(mm4) Wx(mm3) Wy(mm3) c2 0.73 1.216 0.302 52~100 250 145 410 5.00E+07 4.75E+06 2.86E+05 4.47E+04 lx' a1 a2 a3 ix(mm） iy（mm） A(mm2) f(N/mm2) 1.7132823212 0.73 1.216 0.302 14 7 0 91.2 28.1 6.01E+03 315 ly' a1 a2 a3 lx ly 截面类型(X向） 截面类型(y向） 1.8524858547 0.65 0.965 0.300 输出行号 7 131.5 142.2 c b 求解形心到翼缘顶距离x 输出设计参数 315 185 445 三：局部稳定性校核 腹板面积 翼缘面积 (H+TF)/2 x(mm) 1.翼缘板宽厚比计算 2.腹板宽厚比计算 1110 4900 69.5 18.5 b/t<= 15(235/fy)^0.5 h0/tw<= 15(235/fy)^0.5 12.1 12.4 11.1 12.4 满足 满足 四：荷载（kN,m) N(KN)设计值 Mx(KN*M)设计值 My(KN*M)设计值 156 0.0 10 钢号长细比 60 70 80 90 100 120 150 200 235 0.816 0.792 0.769 0.747 0.727 0.689 0.639 0.571 五：导出参数 345 0.785 0.758 0.733 0.709 0.687 0.646 0.594 0.523 fx fy 是否考虑h(Y/N)? h 行号 列号 前位l 后位l 前位插值 后位插值 0.255 0.243 Y 0.608 2 7 120 150 0.646 0.594 NEX(KN) NEY(KN) gx gy 7.06E+02 6.04E+02 1.2 1.05 fbx fby bm btx 0.9 0.9 1 1 六：强度及稳定性校核(压弯构件） 1.强度 Mpa 判断 72.5 满足 2.平面内稳定 167.5 满足 3.平面外稳定 176.0 满足 返回目录回目录315300315返回目录高强度螺栓连接 回目录 摩擦型连接中每个高强度螺栓一个摩擦面上的剪力 序号 螺栓的性能等级 螺栓公称直径 预拉力 摩擦面抗滑移系数 0.25 0.35 0.4 0.45 0.55 1 8.8S M12 45 10.12 14.17 16.2 18.22 22.27 2 M16 70 15.75 22.05 25.2 28.35 39.65 3 M20 110 24.75 34.65 39.6 44.55 54.45 4 M22 135 30.37 42.52 48.6 54.67 66.82 5 M24 155 34.87 48.82 55.8 62.77 76.72 6 M27 205 46.12 64.57 73.8 88.02 101.47 7 M30 250 56.25 78.75 90 101.25 123.75 8 10.9S M12 55 12.37 17.32 19.8 22.27 27.22 9 M16 100 22.5 31.5 36 40.5 49.5 10 M20 155 34.87 48.82 55.8 62.77 76.72 11 M22 190 42.75 59.85 68.4 76.95 94.05 12 M24 225 50.62 70.87 81 91.12 111.37 13 M27 290 62.25 91.35 104.4 117.45 143.55 14 M30 355 79.87 111.82 127.8 143.77 175.72 输入螺栓规格 m24 0 输入螺栓等级(8.8/10.9) 10.9 0 输入抗滑移系数 0.45 0 输出行号 5 输出列号 4 输出高强度螺栓预拉力P 225 kN 输出高强度螺栓抗剪承载力设计值 91.12 kN 高强度螺栓的受拉承载力设计值Ntb=0.8xP= 180 kN 是否冷弯薄壁型钢结构连接(Y/N)? N 输入螺栓传力摩擦面数(单剪1/双剪2？) 2 一个高强度螺栓的受剪承载力设计值Nvb 承压型连接的强度设计值 名称 螺栓性能等级 构件钢材 8.8S 10.9S 3号钢 16Mn或16Mnq钢材厚度 15Mnv或15Mnvq钢材厚度 ≤16 17~25 26~36 ≤16 17~25 26~36 抗剪fvb 250 310 \\\ \\\ \\\ \\\ \\\ \\\ \\\ 承压fcb \\\ \\\ 465 640 615 590 665 640 615摩擦型连接承压型连接回目录支撑系统 ST梁，墙面斜撑，风拉杆计算 工程名称： 9/2/13 返回目录 一.已知条件： 跨度Span 21 m 柱距Bay 6.75 m 边柱高h1 9.3 爬坡高h2 0.875 女儿墙高h3 0.4 m 基本风压w0 75 kg/m2 二.风荷载计算： 设计风压w =(w0*1.1)*ms*mz*bz*1.4 =(w0*1.1)*1.0*0.8*1.0 66 kg/m2 三.ST1梁计算： ST1梁受力P1 =w*(S/4)*(h1/2+h3) 3499.65 kg 选取ST1为 φ114*4.0 电焊钢管 面积A1 0 cm2 回转半径r1 0 cm 长细比l 0.0 0 查表得稳定系数j 0.240 ST1梁受压力s =P1/(j*A1) 0.0 N/mm2 0 连接螺栓型号 M20 单端螺栓数目 2 螺栓抗剪强度 9420 kg >P1,OK! 四.ST1a梁计算： ST1梁受力P1a =w*S*((h1+h3)/2)) 6999.3 kg 选取ST1为 φ140*4.0 电焊钢管 面积A1a 0 cm2 回转半径r1 0 cm 长细比l 0.0 0 查表得稳定系数j 0.344 ST1梁受压力s =P1a/(j*A1a) 0.0 N/mm2 0 连接螺栓型号 M20 单端螺栓数目 2 螺栓抗剪强度 9420 kg >P1a,OK! 五.斜撑BC1计算: 斜撑受拉力F1 =P1*(sqrt(h1^2+B^2)/B) 5957.91 kg 选取斜撑为 L75*6 面积A2 0 cm2 平面外回转半径ra 0 cm 平面外长细比l =0.5*sqrt(B^2+h1^2)/ra 0.0 0 平面内回转半径rb 0 cm 平面内长细比l =0.5*sqrt(B^2+h1^2)/rb 0.0 0 杆件拉应力s F1/(A2-A) 0.00 N/mm2 0 六.斜撑BC1a计算: 斜撑受拉力F1a =P1a*(sqrt((h1+h2)^2+B^2)/B) 11915.83 kg 选取斜撑为 φ28 面积A2a 9.4 cm2 平面外回转半径ra 0 cm 平面外长细比l =0.5*sqrt(B^2+h1^2)/ra 0.0 OK! 平面内回转半径rb 0 cm 平面内长细比l =0.5*sqrt(B^2+h1^2)/rb 0.0 OK! 杆件拉应力s F1a/A2a 126.76 N/mm2 <141N/mm^2,OK! 七.屋面ST梁计算: ST梁间距L 7 m N1 =w*L*((h1+h2)/2+(h3-h2)) 2130.975 kg N2 =w*L*((h1+h2)/2+(h3-h2)) 2130.975 kg ST1梁受力NST1 =N1+N2/2+N2/2 4261.95 kg 选取ST1为 φ114*4.0 电焊钢管 面积A3 0 cm2 回转半径r1 0 cm 长细比l 0.0 0 查表得稳定系数j 0.240 ST1梁受压力s =NST1/(j*A1a) 0.0 N/mm2 0 连接螺栓型号 M20 单端螺栓数目 2.000 螺栓抗剪强度 9420 kg >NST1,OK! 八.风拉杆计算: 风拉杆受拉力NBR =N2*sqrt(L^2+B^2)/(2*B) 1534.984727988 kg 选取风拉杆为 f20圆钢 杆件拉应力s =NBR/A 48.88 N/mm2 返回目录 <141N/mm^2,OK!&C&A&C第&P页f89*3.089*3.589*4.0114*3.5114*4.0140*4.0140*4.5168*5.0168*6.0王科霖:M16M20f89*3.089*3.589*4.0114*3.5114*4.0140*4.0140*4.5168*5.0168*6.0L75*5L75*6L90*6L90*8L100*6L100*8L100*10L125*8L125*10L125*12φ16φ20φ22φ25φ28L75*5L75*6L90*6L90*8L100*6L100*8L100*10L125*8L125*10L125*12φ16φ20φ22φ25φ28f89*3.089*3.589*4.0114*3.5114*4.0140*4.0140*4.5168*5.0168*6.0王科霖:M16M20返回目录返回目录框架柱计算长度 回目录 无侧移框架柱计算长度（系数） 一：刚度计算 1.上左梁 截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ h 截面特性 H B tw tf 2000 500 25 50 Ix Iy Wx Wy 61831250000 1044140625 61831250 4176562.5 A λx λy 长度(Lx) 97500 30.1376605067 24000 线刚度(EI)/L 517836718750 654654 517836718750 2.上右梁 截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ h ] H B tw tf 2000 500 25 50 Ix Iy Wx Wy 61831250000 1044140625 61831250 4176562.5 A λx λy 长度(Lx) 97500 30.1376605067 24000 线刚度(EI)/L 517836718750 23452345 517836718750 3.下左梁 截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ h 截面特性 H B tw tf 3600 500 25 50 Ix Iy Wx Wy 246864583333.333 1046223958.33333 137146990.740741 4184895.83333333 A λx λy 长度(Lx) 137500 17.9115511178 24000 二：系数K 线刚度(EI)/L 1.框架梁判断 2067490885416.67 452 上左梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，上左梁线刚度= 517836718750 上右梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，上右梁线刚度= 517836718750 2067490885416.67 下左梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，下左梁线刚度= 2067490885416.67 下右梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，下右梁线刚度= 2067490885416.67 4.下右梁 截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ 2.中柱为底层柱判断 h 柱脚固定还是铰接（F/P）？ p 截面特性 H B tw tf 3.系数K1,K2 3600 500 25 50 K1= 8.370171602 Ix Iy Wx Wy K2= 0.3910986735 246864583333.333 1046223958.33333 137146990.740741 4184895.83333333 A λx λy 长度(Lx) 137500 17.9115511178 24000 三：计算长度系数μ 线刚度(EI)/L 2067490885416.67 346346 0.7025075312 注意：此结果和规范中附录表格（4.1）内数据有细微差别 2067490885416.67 5.上柱 截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ 回目录 w 截面特性 H B tw tf 400 200 8 12 Ix Iy Wx Wy 251586901.333333 71475541.3333333 1257934.50666667 714755.413333333 A λx λy 长度(Lx) 11008 39.6882041285 6000 线刚度(EI)/L 0 45637 0 6.中柱 截面类型（H型，箱型,任意）H/X/R？ h 截面特性 H B tw tf 700 400 25 36 Ix Iy Wx Wy 3693547333.33333 384817708.333333 10552992.3809524 1924088.54166667 A λx λy 长度(Lx) 44500 20.8261705886 6000 线刚度(EI)/L 123733835666.667 35675676 123733835666.667 7.下柱 截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ h 截面特性 H B tw tf 3000 1200 25 50 Ix Iy Wx Wy 311910416666.667 14403776041.6667 207940277.777778 24006293.4027778 A λx λy 长度(Lx) 192500 4.7135886334 6000 线刚度(EI)/L 10448998958333.3 367567 10448998958333.3 有侧移框架柱计算长度（系数） 一：刚度计算 1.上左梁 截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ R 截面特性 H B tw tf 400 200 8 12 Ix Iy Wx Wy 251586901.333333 71475541.3333333 1257934.50666667 714755.413333333 A λx λy 长度(Lx) 11008 39.6882041285 6000 线刚度(EI)/L 请输入任意截面线刚度EI/L= 654654 654654 2.上右梁 截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ R ] H B tw tf 400 200 8 12 Ix Iy Wx Wy 251586901.333333 71475541.3333333 1257934.50666667 714755.413333333 A λx λy 长度(Lx) 11008 39.6882041285 6000 线刚度(EI)/L 请输入任意截面线刚度EI/L= 23452345 23452345 3.下左梁 截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ R 截面特性 H B tw tf 400 200 8 12 Ix Iy Wx Wy 251586901.333333 71475541.3333333 1257934.50666667 714755.413333333 A λx λy 长度(Lx) 11008 39.6882041285 6000 二：系数K 线刚度(EI)/L 1.框架梁判断 请输入任意截面线刚度EI/L= 452 上左梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，上左梁线刚度= 654654 上右梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，上右梁线刚度= 23452345 452 下左梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，下左梁线刚度= 452 下右梁是否和柱铰接（Y/N）？ n 那么，下右梁线刚度= 0 4.下右梁 截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ 2.中柱为底层柱判断 w 柱脚固定(F)还是铰接(P)（F/P）？ f 截面特性 H B tw tf 3.系数K1,K2 400 200 8 12 K1= 0.6748631832 Ix Iy Wx Wy K2= 无穷大 251586901.333333 71475541.3333333 1257934.50666667 714755.413333333 A λx λy 长度(Lx) 11008 39.6882041285 6000 三：计算长度系数μ 线刚度(EI)/L 0 346346 1.4949291315 注意：此结果和规范中附录表格（4.2）内数据有细微差别 0 5.上柱 回目录 截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ R 截面特性 H B tw tf 400 200 8 12 Ix Iy Wx Wy 251586901.333333 71475541.3333333 1257934.50666667 714755.413333333 A λx λy 长度(Lx) 11008 39.6882041285 6000 线刚度(EI)/L 请输入任意截面线刚度EI/L= 45637 45637 6.中柱 截面类型（H型，箱型,任意）H/X/R？ r 截面特性 H B tw tf 400 200 8 12 Ix Iy Wx Wy 251586901.333333 71475541.3333333 1257934.50666667 714755.413333333 A λx λy 长度(Lx) 11008 39.6882041285 6000 线刚度(EI)/L 请输入任意截面线刚度EI/L= 35675676 35675676 7.下柱 截面类型（H型，箱型,任意，无构件）H/X/R/W？ r 截面特性 H B tw tf 400 200 8 12 Ix Iy Wx Wy 251586901.333333 71475541.3333333 1257934.50666667 714755.413333333 A λx λy 长度(Lx) 11008 39.6882041285 6000 线刚度(EI)/L 请输入任意截面线刚度EI/L= 0 0回目录回目录回目录简支钢梁计算 简支钢梁计算 基本数据输入: 梁跨度： l= 9000 mm 梁间距a= 6000 mm 钢材： Q 345 f= 315 N/mm2 fv= 185 N/mm2 上翼缘： b1= 200 mm t1= 8 mm 下翼缘： b2= 200 mm t2= 8 mm 腹板： hw= 280 mm tw= 6 mm 即:断面 BH 296x6x200x8x200x8 截面特性计算： 钢梁截面： A0= 4880 mm2重量 38.3 kg/m 钢梁中和轴的位置： y0= 148 mm 钢梁对X轴截面惯性矩： Iz= 7.73E+07 mm4 钢梁上翼缘的弹性抵抗矩： W1x= 5.23E+05 mm3 钢梁下翼缘的弹性抵抗矩： W2x= 5.23E+05 mm3 钢梁对Y轴截面惯性矩： Iy= 1.07E+07 mm4 iy= 49.6 mm y= 181.5 上翼缘对Y轴的惯性矩： I1= 6.67E+06 mm4 下翼缘对Y轴的惯性矩： I2= 5.33E+06 mm4 0.56 截面不对称影响系数： 0.09 0.61 工字形截面简支梁的系数 0.77 0.28 0.28 2.截面验算： （1）弯矩及剪力的验算： 钢梁自重： 0.00 KN/m 恒载： 0.00 KN/m2 g1k= 0.00 KN/m 活载： qc= 0.7 KN/m2 pk= 4.32 KN/m p= 6.05 KN/m 弯矩： M= 61.24 KN·m 剪力： V= 27.22 KN （2）钢梁的强度、稳定和挠度的验算： 钢梁上翼缘应力： σ1= 117.17 N/mm2 钢梁下翼缘应力： σ2= 117.17 N/mm2 钢梁剪应力： τ= 16.20 N/mm2 挠度： w= 23.2 mm w/l= 1/ 389 返回目录&L&"TimesNewRoman,倾斜"&36U.S.A.&C&"TimesNewRoman,倾斜"&20&"TimesNewRoman,常规"&12JOBNo.&"宋体,常规"：&"TimesNewRoman,常规"__________&RBY________________DATE______________CHK'D_____________&"TimesNewRoman,常规"&"宋体,常规"&C&"TimesNewRoman,常规"&P/&"宋体,常规"&N返回目录报价系统 序号 工程名称 单位 数量 单价 合价 一 钢结构系统 钢梁柱制作 T 58 5000 290000 檩条及支撑制作 T 17 3600 61200 抛丸除锈 T 37 250 9250 钢结构油漆 T 37 250 9250 次钢结构油漆 T 17 450 7650 钢构件安装 M2 1584 12 19008 小计 396358 二 屋面系统 外层板 M2 1584 39 61776 铝箔钢丝网 M2 1584 5 7920 保温棉 1584 6 9504 彩光带 M2 0 92 0 天沟 M2 154 200 30800 落水管 M2 120 25 3000 收边泛水 M2 120 42 5040 屋面板安装费 M2 1584 6 9504 小计 127544 三 墙面系统 夹芯板 M2 1395 75 104625 内层板 M2 0 保温棉 M2 0 固定窗 M2 0 移窗 M2 0 门 M2 45 150 6750 雨蓬 M2 20 150 3000 收边泛水 M2 150 45 6750 墙面板安装费 M2 1395 5 6975 墙面拆除 M2 0 15 0 小计 128100 四 其它材料 高强度螺栓 套 800 12 9600 普通螺栓 套 3000 0.8 2400 自攻螺钉 只 8000 0.2 1600 固定支座 套 1200 3.5 4200 拉铆钉 只 0 密封胶 支 0 其他材料 元 0 1 0 小计 17800 五 一般项目 运输费 车 3000 钢结构检验费 1% 3000 设计费 1% 综合管理费 3% 16902 税金 3.44% 19962 利润 5% 0 小计 42864 六 总计 712666 返回目录返回目录验算 数据输入 砖（含KP-1型空心砖）砌体抗压强度设计值f(N/mm2) 砌体强度等级 MU10 砌体截面宽度bq(mm) 370 砖强度等级 砂浆强度等级 砂浆强度 砂浆强度等级 M5 砌体有效长度lq(mm)（指洞口间部分） 1800 M15 M10 M7.5 M5 M2.5 0 梁截面高度hc(mm) 600 支座反力Nl(KN) 101 MU30 4.16 3.45 3.10 2.74 2.39 1.22 梁截面宽度bc(mm) 250 梁底砌体上部设计荷载N0(KN) 0 MU25 3.80 3.15 2.83 2.50 2.18 1.11 梁支承长度a(mm) 240.0 梁底受压应力图形完整性系数η 0.7 MU20 3.40 2.82 2.53 2.24 1.95 1.00 砌体角部受压或空心砖砌体　 砌体局部抗压强度提高系数γ上限值 1.5 MU15 2.94 2.44 2.19 1.94 1.69 0.86 MU10 2.40 1.99 1.79 1.58 1.38 0.70 MU7.5 1.73 1.55 1.37 1.19 0.61 数据输出 0 0 0 1.58 0 0 砌体抗压强度设计值f(N/mm2) 1.58 梁端有效支承长度a0=10(hc/f)1/2(mm) 194.9 a0实际取值（a0≤a） 194.9 局部受压面积Al=a0bc(mm2) 48718 局部抗压计算长度l0=2bq+bc(mm) 990.0 局部抗压计算面积A0=bql0(mm2) 366300 l0实际取值（l0≤lq） 990.0 A0/Al 7.5 上部荷载折减系数ψ=1.5-0.5A0/Al -2.26 ψ实际取值（ψ≥0） 0 砌体局部抗压强度提高系数γ=1+0.35(A0/Al-1)1/2 1.89 γ实际取值（γ≤上限值） 1.50 ψN0+Nl(KN) 100.8 返回目录 抗压承载力ηγAlf(KN) 80.82 验算ηγAlf≥ψN0+Nl 不满足 7.1 0.3968253968 0.3571428571返回目录承台计算 两桩承台计算(柱偏心): 一,受弯计算: 1,基桩竖向力设计值计算: 桩数(对称布置的两桩承台): n= 2 返回目录 方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m): bp= 0.4 柱截面长边尺寸(m): hc= 0.7 (X方向) 柱截面短边尺寸(m): bc= 0.4 (Y方向) 作用于桩基上的竖向力设计值(kN): F= 3261 桩基承台和承台上土的自重设计值(kN): G= 100.0 柱端垂直于X轴向的弯矩设计值(kN-m) My= 15 桩i至柱中心线的距离(m): x10= 0.90 x20= 2.97 (大者) 桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m): xi0= 1.94 考虑弯矩作用时,第i桩的竖向反力设计值(kN): Nix= 2556.5 <=1.2倍基桩竖向承载力设计值 (公式5.1.1-2) 2,承台受弯计算: 垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m): x1= 0.55 垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN): My= 1406.1 公式(5.6.2-2) 承台高度(mm): h= 1800 砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2): fcm= 16.5 钢筋强度设计值(N/mm^2): fy= 310 构件尺寸(mm): b= 1000 h= 1800 纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)： as= 65 截面的有效高度(mm): h0= 1735 弯矩(kN-m） My= 1406.1 公式4.1.5-1 det= 2839791.41 x= 49.83 yetb*h0= 944.4 公式4.1.5-2 Asx= 2652 配筋率(%) rox= 0.15 二,受冲切计算: 承台受柱冲切的承载力计算: 自柱短边到最近桩边的水平距离(m): aox1= 0.35 aox2= 2.42 公式(5.6.6-3) alfaox1= 1.80 lmtaox1= 0.20 介于0.2~1.0之间 alfaox2= 0.45 lmtaox= 1.39 介于0.2~1.0之间 桩基的重要性系数: gamo= 1.0 砼的抗拉强度设计值(N/mm^2) ft= 1.5 公式(5.6.6-4) gamoFl= 3261 承台受柱冲切的承载力设计值(kN): R= 5859.4 >=gamoFl= 3261 满足受柱冲切的承载力要求. 三,承台受剪计算: 柱边至沿X向桩边的水平距离(m): ax1= 0.35 公式(5.6.8-2) betax= 0.20 lmtax= 0.20 介于0.3~3.0之间 桩基的重要性系数: gamo= 1.0 砼的抗压强度设计值(N/mm^2) fc= 15 公式(5.6.8-1) gamoVx= 2556.5 承台受剪的承载力设计值(kN): Rx= 5205.0 >=gamoVx= 2556.5 满足受剪的承载力要求. 四,承台局部受压计算(按砼规范): 砼局部受压净面积(m^2): Aln= 0.28 砼局部受压面积(m^2): Al= 0.28 砼局部受压时的计算底面积(m^2): Ab= 1.00 (计算底面积边长>=承台宽度时) 公式(4.5.1-2) beta= 1.89 公式(4.5.1-1) Fl= 3261 砼局部受压的承载力设计值(kN): R= 11905.9 >=Fl= 3261 满足局部受压的承载力要求. 三桩承台计算: 一,受弯计算: 1,基桩竖向力设计值计算: 桩数: n= 3 方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m): bp= 0.64 柱截面长边尺寸(m): hc= 0.7 (X方向) 柱截面短边尺寸(m): bc= 0.7 (Y方向) 作用于桩基上的竖向力设计值(kN): F= 14000 桩基承台和承台上土的自重设计值(kN): G= 0.0 作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的 Mfx= 100 力矩设计值(kN-m): 作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的 Mfy= 150 力矩设计值(kN-m): 桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m): xi0= 1.2 桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m): y10= 1.6 y20= 0.8 (y20为近距者) 考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN): N1y= 4708.3 <=1.2倍基桩竖向承载力设计值 (公式5.1.1-2) N2y= 4687.5 考虑Mfx,Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN): Nimax= 4750.0 <=1.2倍基桩竖向承载力设计值 (公式5.1.1-2) 2,承台受弯计算: 垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m): xi= 0.9 垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m): y1= 1.3 y2= 0.5 垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN): Mx= 5885.4 公式(5.6.2-4) 垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN): My= 4037.5 公式(5.6.2-3) 承台高度(mm): h= 2000 砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2): fcm= 16.5 钢筋强度设计值(N/mm^2): fy= 310 构件尺寸(mm): bx= 1600 (X向等效宽度) by= 1600 (Y向等效宽度) h= 2000 纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)： as= 60 截面的有效高度(mm): h0= 1940 弯矩(kN-m） Mx= 5885.4 公式4.1.5-1(砼规范) det= 3317735.10 x= 118.53 yetb*h0= 1056.0 公式4.1.5-2(砼规范) Asy= 10095 按三向板带配筋时,单向板带配筋面积(mm^2): Asy1= 5827 弯矩(kN-m） My= 4037.5 公式4.1.5-1 det= 3457728.79 x= 80.50 yetb*h0= 1056.0 公式4.1.5-2 Asx= 6856 按三向板带配筋时,单向板带配筋面积(mm^2): Asx1= 4570 单向板带配筋面积取Asy1,Asx1中较大者: Ax1= 5827 二,受冲切计算: 承台受基桩冲切的承载力计算: 从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相 a11= 0.53 A= 1.89 B= 0.53 交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水 a12= 0.93 A= 1.89 B= 0.93 平距离B,取两者中的较小者(m): 从角桩内边缘至承台外边延长线角点的距离(m): c1= 1.70 c2= 2.20 公式(5.6.7-4) alfa11= 1.01 lmta11= 0.27 介于0.2~1.0之间 公式(5.6.7-6) alfa12= 0.71 lmta12= 0.48 介于0.2~1.0之间 桩基的重要性系数: gamo= 1.0 三桩承台角度sita1,sita2(度): sita1=sita2= 60.0 砼的抗拉强度设计值(N/mm^2) ft= 1.5 公式(5.6.7-3) gamoNl= 4750.0 承台受底部基桩冲切的承载力设计值(kN): R= 6693.6 >=gamoNl= 4750.0 公式(5.6.7-5) gamoNl= 4708.3 承台受顶部基桩冲切的承载力设计值(kN): R= 6323.0 >=gamoNl= 4708.3 满足受基桩冲切的承载力要求. 三,承台受剪计算: 柱边至沿X向桩边的水平距离(m): ax= 0.53 柱边至沿Y向桩边的水平距离(m): ay1= 0.93 ay2= 0.13 公式(5.6.8-2) betax= 0.21 lmtax= 0.27 介于0.3~1.4之间 公式(5.6.8-2) betay1= 0.15 lmtay1= 0.48 介于0.3~1.4之间 公式(5.6.8-2) betay2= 0.20 lmtay2= 0.07 <0.3时,取为0.3 桩基的重要性系数: gamo= 1.0 砼的抗压强度设计值(N/mm^2) fc= 12.5 公式(5.6.8-1) gamoVx= 4750.0 承台受剪的承载力设计值(kN): Rx= 8122.9 >=gamoVx= 4750.0 公式(5.6.8-1) gamoVy1= 4708.3 承台受剪的承载力设计值(kN): Ry1= 5974.0 >=gamoVy= 4708.3 公式(5.6.8-1) gamoVy2= 9375.0 承台受剪的承载力设计值(kN): Ry2= 11640.0 >=gamoVy= 9375.0 满足受剪的承载力要求. 四,承台局部受压计算(按砼规范): 砼局部受压净面积(m^2): Aln= 0.49 砼局部受压面积(m^2): Al= 0.49 砼局部受压时的计算底面积(m^2): Ab= 4.41 (按计算底面积的第三种简图) 公式(4.5.1-2) beta= 3.00 公式(4.5.1-1) Fl= 14000 砼局部受压的承载力设计值(kN): R= 27562.5 >=Fl= 14000 满足局部受压的承载力要求. 四桩承台计算: 一,受弯计算: 1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应): 桩数(对称布置的四桩承台): n= 4 方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m): bp= 0.64 柱截面长边尺寸(m): hc= 0.7 (X方向) 柱截面短边尺寸(m): bc= 0.7 (Y方向) 作用于桩基上的竖向力设计值(kN): F= 18800 桩基承台和承台上土的自重设计值(kN): G= 0.0 作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的 Mfx= 150 力矩设计值(kN-m): 作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的 Mfy= 150 力矩设计值(kN-m): 桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m): xi0= 1.2 桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m): yi0= 1.2 考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN): Niy= 4731.3 (公式5.1.1-2) 考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN): Nix= 4731.3 (公式5.1.1-2) 角桩的最大竖向反力设计值(kN): Nimax= 4762.5 <=1.2倍基桩竖向承载力设计值 (公式5.1.1-2) 2,承台受弯计算: 垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m): xi= 0.9 垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m): yi= 0.9 垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN): Mx= 8043.1 公式(5.6.2-1) 垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN): My= 8043.1 公式(5.6.2-2) 承台高度(mm): h= 1900 砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2): fcm= 16.5 钢筋强度设计值(N/mm^2): fy= 310 构件尺寸(mm): b= 4000 h= 1900 纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)： as= 60 截面的有效高度(mm): h0= 1840 弯矩(kN-m） Mx= 8043.1 公式4.1.5-1(砼规范) det= 3141868.94 x= 67.47 yetb*h0= 1001.6 公式4.1.5-2(砼规范) Asy= 14364 配筋率(%) roy= 0.20 弯矩(kN-m） My= 8043.1 公式4.1.5-1 det= 3141868.94 x= 67.47 yetb*h0= 1001.6 公式4.1.5-2 Asx= 14364 配筋率(%) rox= 0.20 二,受冲切计算: 1,承台受柱冲切的承载力计算: 自柱短边到最近桩边的水平距离(m): aox= 0.53 自柱长边到最近桩边的水平距离(m): aoy= 0.53 公式(5.6.6-3) alfaox= 1.48 lmtaox= 0.29 介于0.2~1.0之间 公式(5.6.6-3) alfaoy= 1.48 lmtaoy= 0.29 介于0.2~1.0之间 桩基的重要性系数: gamo= 1.0 砼的抗拉强度设计值(N/mm^2) ft= 1.5 公式(5.6.6-4) gamoFl= 18800 承台受柱冲切的承载力设计值(kN): R= 20033.1 >=gamoFl= 18800 满足受柱冲切的承载力要求. 2,承台受基桩冲切的承载力计算: 从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相 a1x= 0.53 A= 1.79 B= 0.53 交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水 a1y= 0.53 A= 1.79 B= 0.53 平距离B,取两者中的较小者(m): 从角桩内边缘至承台外边缘的距离(m): c1= 1.12 c2= 1.12 公式(5.6.7-2) alfa1x= 0.98 lmta1x= 0.29 介于0.2~1.0之间 公式(5.6.7-2) alfa1y= 0.98 lmta1y= 0.29 介于0.2~1.0之间 桩基的重要性系数: gamo= 1.0 砼的抗拉强度设计值(N/mm^2) ft= 1.5 公式(5.6.7-1) gamoNl= 4762.5 承台受基桩冲切的承载力设计值(kN): R= 7519.2 >=gamoNl= 4762.5 满足受基桩冲切的承载力要求. 三,承台受剪计算: 柱边至沿X向桩边的水平距离(m): ax= 0.53 柱边至沿Y向桩边的水平距离(m): ay= 0.53 公式(5.6.8-2) betax= 0.20 lmtax= 0.29 介于0.3~1.4之间 公式(5.6.8-2) betay= 0.20 lmtay= 0.29 介于0.3~1.4之间 桩基的重要性系数: gamo= 1.0 砼的抗压强度设计值(N/mm^2) fc= 16.5 公式(5.6.8-1) gamoVx= 9462.5 承台受剪的承载力设计值(kN): Rx= 24781.8 >=gamoVx= 9462.5 公式(5.6.8-1) gamoVy= 9462.5 承台受剪的承载力设计值(kN): Ry= 24781.8 >=gamoVy= 9462.5 满足受剪的承载力要求. 四,承台局部受压计算(按砼规范): 砼局部受压净面积(m^2): Aln= 0.49 砼局部受压面积(m^2): Al= 0.49 砼局部受压时的计算底面积(m^2): Ab= 4.41 (按计算底面积的第三种简图) 公式(4.5.1-2) beta= 3.00 公式(4.5.1-1) Fl= 18800 砼局部受压的承载力设计值(kN): R= 36382.5 >=Fl= 18800 满足局部受压的承载力要求. 五桩承台计算: 一,受弯计算: 1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应): 桩数(对称布置的五桩承台): n= 5 方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m): bp= 0.64 柱截面长边尺寸(m): hc= 0.8 (X方向) 柱截面短边尺寸(m): bc= 0.8 (Y方向) 作用于桩基上的竖向力设计值(kN): F= 24000 桩基承台和承台上土的自重设计值(kN): G= 0.0 作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的 Mfx= 200 力矩设计值(kN-m): 作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的 Mfy= 200 力矩设计值(kN-m): 桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m): xi0= 2.0 桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m): yi0= 2.0 考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN): Niy= 4825.0 (公式5.1.1-2) 考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN): Nix= 4825.0 (公式5.1.1-2) 角桩的最大竖向反力设计值(kN): Nimax= 4850.0 <=1.2倍基桩竖向承载力设计值 (公式5.1.1-2) 2,承台受弯计算: 垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m): xi= 1.6 垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m): yi= 1.6 垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN): Mx= 15440.0 公式(5.6.2-1) 垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN): My= 15440.0 公式(5.6.2-2) 承台高度(mm): h= 2000 砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2): fcm= 16.5 钢筋强度设计值(N/mm^2): fy= 310 构件尺寸(mm): bx= 4000 by= 4000 h= 2000 纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)： as= 60 截面的有效高度(mm): h0= 1940 弯矩(kN-m） Mx= 15440.0 公式4.1.5-1(砼规范) det= 3295721.21 x= 124.59 yetb*h0= 1056.0 公式4.1.5-2(砼规范) Asy= 26525 配筋率(%) roy= 0.34 弯矩(kN-m） My= 15440.0 公式4.1.5-1 det= 3295721.21 x= 124.59 yetb*h0= 1056.0 公式4.1.5-2 Asx= 26525 配筋率(%) rox= 0.34 二,受冲切计算: 1,承台受柱冲切的承载力计算: 自柱短边到最近桩边的水平距离(m): aox= 1.28 自柱长边到最近桩边的水平距离(m): aoy= 1.28 公式(5.6.6-3) alfaox= 0.84 lmtaox= 0.66 介于0.2~1.0之间 公式(5.6.6-3) alfaoy= 0.84 lmtaoy= 0.66 介于0.2~1.0之间 桩基的重要性系数: gamo= 1.0 砼的抗拉强度设计值(N/mm^2) ft= 1.5 公式(5.6.6-4) gamoFl= 19200 承台受柱冲切的承载力设计值(kN): R= 20274.7 >=gamoFl= 19200 满足受柱冲切的承载力要求. 2,承台受基桩冲切的承载力计算: 从承台底角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相 a1x= 1.28 A= 1.89 B= 1.28 交点至角桩内边缘的水平距离A,柱边至桩内侧的水 a1y= 1.28 A= 1.89 B= 1.28 平距离B,取两者中的较小者(m): 从角桩内边缘至承台外边缘的距离(m): c1= 1.12 c2= 1.12 公式(5.6.7-2) alfa1x= 0.56 lmta1x= 0.66 介于0.2~1.0之间 公式(5.6.7-2) alfa1y= 0.56 lmta1y= 0.66 介于0.2~1.0之间 桩基的重要性系数: gamo= 1.0 砼的抗拉强度设计值(N/mm^2) ft= 1.5 公式(5.6.7-1) gamoNl= 4850.0 承台受基桩冲切的承载力设计值(kN): R= 5718.5 >=gamoNl= 4850.0 满足受基桩冲切的承载力要求. 三,承台受剪计算: 柱边至沿X向桩边的水平距离(m): ax= 1.28 柱边至沿Y向桩边的水平距离(m): ay= 1.28 公式(5.6.8-2) betax= 0.13 lmtax= 0.66 介于0.3~1.4之间 公式(5.6.8-2) betay= 0.13 lmtay= 0.66 介于0.3~1.4之间 桩基的重要性系数: gamo= 1.0 砼的抗压强度设计值(N/mm^2) fc= 15 公式(5.6.8-1) gamoVx= 9650.0 承台受剪的承载力设计值(kN): Rx= 14553.1 >=gamoVx= 9650.0 公式(5.6.8-1) gamoVy= 9650.0 承台受剪的承载力设计值(kN): Ry= 14553.1 >=gamoVy= 9650 满足受剪的承载力要求. 四,承台局部受压计算(按砼规范): 砼局部受压净面积(m^2): Aln= 0.64 砼局部受压面积(m^2): Al= 0.64 砼局部受压时的计算底面积(m^2): Ab= 5.76 (按计算底面积的第三种简图) 公式(4.5.1-2) beta= 3.00 公式(4.5.1-1) Fl= 24000 砼局部受压的承载力设计值(kN): R= 43200.0 >=Fl= 24000 满足局部受压的承载力要求. 筏形承台计算(按倒楼盖法计算): 一,受弯计算: 1,基桩竖向力设计值计算(不考虑承台效应): 桩数: n= 20 nx= 4 ny= 5 方桩边长(圆桩换算边宽0.8d)(m): bp= 0.64 作用于桩基上的竖向力设计值(kN): F= 94000 桩基承台和承台上土自重设计值(kN): G= 0.0 作用于桩群上的外力对通过桩群重心的X轴的 Mfx= 5000 力矩设计值(kN-m): 作用于桩群上的外力对通过桩群重心的Y轴的 Mfy= 5000 力矩设计值(kN-m): 桩i至通过桩群重心的Y轴线的距离(m): xi0= 2.0 4 0 0 桩i至通过桩群重心的X轴线的距离(m): yi0= 1.20 3.6 0 0 考虑Mfx时,第i桩的竖向反力设计值(kN): Niy= 4752.1 4856.3 4700.0 4700.0 (公式5.1.1-2) 考虑Mfy时,第i桩的竖向反力设计值(kN): Nix= 4750.0 4800.0 4700.0 4700.0 (公式5.1.1-2) 角桩的最大竖向反力设计值(kN): Nimax= 4956.3 <=1.2倍基桩竖向承载力设计值 (公式5.1.1-2) 2,筏形承台受弯计算: 垂直Y轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m): xi= 1.50 垂直X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m): yi= 1.50 垂直Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN): Mx= 29137.5 公式(5.6.2-1) 垂直X轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN): My= 36000.0 公式(5.6.2-2) 承台高度(mm): h= 2000 砼弯曲抗压强度设计值(N/mm^2): fcm= 16.5 钢筋强度设计值(N/mm^2): fy= 310 构件尺寸(mm): bx= 11200 by= 13600 h= 2000 纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离(mm)： as= 60 截面的有效高度(mm): h0= 1940 弯矩(kN-m） Mx= 29137.5 公式4.1.5-1(砼规范) det= 3448259.09 x= 83.05 yetb*h0= 1056.0 公式4.1.5-2(砼规范) Asy= 49509 配筋率(%) roy= 0.23 弯矩(kN-m） My= 36000.0 公式4.1.5-1 det= 3442744.39 x= 84.54 yetb*h0= 1056.0 公式4.1.5-2 Asx= 61194 配筋率(%) rox= 0.23 二,受冲切计算: 1,筏形承台受单一基桩的冲切承载力计算: 桩基的重要性系数: gamo= 1.0 砼的抗拉强度设计值(N/mm^2) ft= 1.5 公式(5.6.7-7) gamoNl= 4956.3 承台受柱冲切的承载力设计值(kN): R= 18018.7 >=gamoNl= 4956.25 满足受单一基桩的冲切承载力要求. 2,筏形承台受桩群的冲切承载力计算: 剪力墙内边至桩群外边缘的水平距离(m): aox= 1.00 aoy= 1.00 桩群外边缘的水平距离(m): bx= 5.00 桩群外边缘的竖向距离(m): by= 5.00 冲切锥体范围内各桩的竖向净反力设计值之和(kN): sigamNli= 28200.0 公式(5.6.6-3) alfaox= 1.01 lmta1x= 0.52 介于0.2~1.0之间 公式(5.6.6-3) alfaoy= 1.01 lmta1y= 0.52 介于0.2~1.0之间 桩基的重要性系数: gamo= 1.0 砼的抗拉强度设计值(N/mm^2) ft= 1.5 公式(5.6.7-1) gamoNl= 28200.0 承台受基桩冲切的承载力设计值(kN): R= 70282.8 >=gamoNl= 28200.0 满足受桩群的冲切承载力要求. 三,受剪计算: 剪力墙边至沿X向桩边的水平距离(m): ax= 1.18 剪力墙边至沿Y向桩边的水平距离(m): ay= 1.18 公式(5.6.8-2) betax= 0.13 lmtax= 0.61 介于0.3~1.4之间 公式(5.6.8-2) betay= 0.13 lmtay= 0.61 介于0.3~1.4之间 桩基的重要性系数: gamo= 1.0 砼的抗压强度设计值(N/mm^2) fc= 15 公式(5.6.8-1) gamoVx= 24000.0 承台受剪的承载力设计值(kN): Rx= 52288.8 >=gamoVx= 24000.0 公式(5.6.8-1) gamoVy= 19425.0 承台受剪的承载力设计值(kN): Ry= 43061.4 >=gamoVy= 19425.0 满足受剪的承载力要求.返回目录地下室浮力计算 浮力计算 中柱计算 边柱计算 基本数据： 基本数据： 计算柱网面积"A"= 51.6 m^2 计算柱网面积"A"= 24 m^2 水容重"γ0"= 9.8 kN/m^3 水容重"γ0"= 9.8 kN/m^3 土容重"γ1"= 20 kN/m^3 土容重"γ1"= 20 kN/m^3 钢筋砼容重"γ2"= 25 kN/m^3 钢筋砼容重"γ2"= 25 kN/m^3 抹灰层容重"γ3"= 20 kN/m^3 抹灰层容重"γ3"= 20 kN/m^3 计算埋深"H"= 4.05 m 计算埋深"H"= 4.05 m 顶板厚度"h1"= 0.15 m 顶板厚度"h1"= 0.15 m 底板厚度"h2"= 0.45 m 底板厚度"h2"= 0.45 m 抹灰厚度"h3"= 0.1 m 抹灰厚度"h3"= 0.1 m 覆土厚度"h4"= 0.8 m 覆土厚度"h4"= 0.8 m 承台面积"A1"= 6.4 m 承台面积"A1"= 2.6 m 承台高度"h5"= 1.0 m 承台高度"h5"= 1.0 m 桩径"d"= 1.0 m 桩径"d"= 1.0 m 桩长"L"= 11.0 m 桩长"L"= 11.0 m 柱面积"A2"= 0.16 m 柱面积"A2"= 0.16 m 柱计算高度"h6"= 3.5 m 柱计算高度"h6"= 3.5 m 砼墙厚度"b"= 0.25 m 砼墙厚度"b"= 0.25 m 砼墙长度"l"= 0.0 m 砼墙长度"l"= 8.0 m 砼墙高度"h7"= 3.5 m 砼墙高度"h7"= 3.5 m 计算如下： 计算如下： 水浮力V0=1.2*γ0*H= 47.63 kN/m^2 水浮力V0=1.2*γ0*H= 47.63 kN/m^2 覆土压力F1=h4*(γ1-γ0)= 8.16 kN/m^2 覆土压力F1=h4*(γ1-γ0)= 8.16 kN/m^2 砼板重力F2=γ2*(h1+h2)= 15 kN/m^2 砼板重力F2=γ2*(h1+h2)= 15 kN/m^2 抹灰重力F3=20*h3= 2 kN/m^2 抹灰重力F3=20*h3= 2 kN/m^2 承台重力F4=(γ2-γ0)*A1*(h5-h2)= 53.5 kN 承台重力F4=(γ2-γ0)*A1*(h5-h2)= 21.4 kN 桩重力F5=(γ2-γ0)*d^2*0.785*L= 131.3 kN 桩重力F5=(γ2-γ0)*d^2*0.785*L= 131.3 kN 柱重力F6=γ2*A2*h6= 14 kN 柱重力F6=γ2*A2*h6= 14 kN 砼墙重力F7=γ2*b*l*h7= 0 kN 砼墙重力F7=γ2*b*l*h7= 175 kN 设计浮力V=(V0-F1-F2-F3)*A-F4-F5-F6-F7= 961 kN 设计浮力V=(V0-F1-F2-F3)*A-F4-F5-F6-F7= 198 kN 返回目录返回目录垫层计算 垫层计算 最后修改日期： 根据国标<<建筑地基处理技术规范>>JGJ79-2002第4.2.1条垫层厚度z应根据需换置软弱土的深度或下卧层的承载力确定并符合下是要求：Pz+Pcz<=faz 基础埋深d= 1.8 m 基底平均压力标准值（包括基础自重）Pk= 180 kpa 垫层厚度z= 1.4 m 基底处土自重压力标准值Pc=dγ= 32.4 kpa 基础宽度b= 2.9 m 垫层宽b'=b+2tgθ= 4.39 m 基础长度L= 2.9 m 条基垫层底面处附加压力标准值Pz=[b(Pk-Pc)]/(b+2ztgθ)= 97.53 kpa 垫层压力扩散角θ= 28 度 独基垫层底面处附加压力标准值Pz=[bL(Pk-Pc)]/[(b+2ztgθ)(l+2ztgθ)]= 141.42 kpa 土容重γ= 18 kn/m3 地基承载力特征值（垫层底面处经深度修正）faz=fak+ηdγ[(d+z)-0.5]= 197.2 kpa 地基承载力特征值fak= 100 kpa 垫层底面处土自重压力标准值Pcz=γ(d+z)= 57.6 kpa 地基承载力深度修正系数：ηd= 2 垫层底每边超出基础宽度(不小于0.3)b1=ztgθ= 0.74 m 独基计算结果(pz+pcz)-faz= 199.02 — 197.2 = 1.82 不满足 条基计算结果(pz+pcz)-faz= 155.13 — 197.2 = -42.07 满足要求 表4.2.1 压力扩散角θ（度） 换填材料 中砂.粗砂，砾砂，园砾，角砾，石宵，卵石，碎石，矿渣 粉质粘土，粉煤灰 灰土 z/b 0.25 20 6 28 >=0.50 30 23 注： 1.当z/b<0.25,除灰土取θ=28。外,其余材料均取θ=0。，必要时宜由试验确定。 2.当0.25<z/b<0.5时，θ值可内插求得。 3.垫层厚度不宜小于0.5m,也不宜大于3m。 4.垫层顶面每边超出基础底边不宜小于300 返回目录返回目录独立基础 基础J-1(按《地基基础设计规范(GB50007-2011)》进行设计) 地基承载力特征值fak 210 kpa 承载力修正系数ηb 0 返回目录 承载力修正系数ηd 1 基底以下土的重度γ 20 kN/M^3 基底以上土的加权平均重度γm 20 kN/M^3 基础埋深d(用于承载力修正) 2000 mm 基础根部高度H 800 mm 基础端部高度h1 400 mm 柱宽bc' 600 mm 注意啦: 柱高hc' 600 mm 轴心荷载pk 通过 Y向双柱形心距离cy 0 mm X向pkmaxX 通过 X向双柱形心距离cx 0 mm X向pkminX >0可以 覆土厚度ds(用于计算基础自重) 2000 mm Y向pkmaxY 通过 永久荷载控制的荷载组合分项系数γz 1.35 Y向pkminY >0可以 混凝土强度等级 25 X方向冲切验算 通过 钢筋强度fy 300 N/mm^2 Y方向冲切验算 通过 保护层厚度as 80 mm X方向剪切验算 通过 柱1竖向力Fk1 2540 kN 柱2Fk2 0 kN Y方向剪切验算 通过 柱1基础顶面弯矩Mkx1' 23 kN·M 柱2Mkx2' 0 kN·M 柱下局部受压 通过 柱1基础顶面弯矩Mky1' -62 kN·M 柱2Mky2' 0 kN·M AsI= 1127 mm^2/M 柱1基础顶面剪力Vkx1 31 kN 柱2Vkx2 0 kN AsⅡ= 1129 mm^2/M 柱1基础顶面剪力Vky1 80 kN 柱2Vky2 0 kN Φ 12 @100 基础长宽比(L/B) 1 X向轴力点=Fk2*cx/(Fk1+Fk2)= 0 mm Φ 12 @100 h0= 720 mm Y向轴力点=Fk2*cy/(Fk1+Fk2)= 0 mm (双柱)柱根宽度bc 600 mm X向轴力偏心距ex0= 0 mm (双柱)柱根长度hc 600 mm Y向轴力偏心距ey0= 0 mm Fk= 2540.00 kN fc= 11.9 N/mm^2 竖向力F=γz*Fk= 3429.00 kN ft= 1.27 N/mm^2 fa＝fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)= 240 kpa 轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-γg*ds) 12.70 M^2 (注：γg取20.0kN/M^3) 计算基础长度b= 3564 mm 取基础长度b= 3600 mm 计算基础宽度L= 3564 mm 取基础宽度L= 3600 mm Mx=γz*{(Mkx1'+Mkx2')-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0}= -55.4 kN·M My=γz*{(Mky1'+Mky2')+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0}= -50.2 kN·M Y轴方向截面面积Acb 2.3 M^2 X轴方向截面面积AcL 2.3 M^2 X轴基础顶面坡度 15.42 ° Y轴基础顶面坡度 15.42 ° 基础底面积A 12.96 M^2 X向Wx＝l*b*b/6 7.78 M^3 Y向Wy＝b*l*l/6 7.78 M^3 基础及土自重标准值Gk＝γg*A*ds＝ 518.40 kN 基础及的土重设计值G＝γz*Gk＝ 699.84 kN 轴心荷载作用下pk＝(Fk+Gk)/A 235.99 < fa= 240.0 kpa 通过 X向pkmaxX＝(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx= 240.77 < 1.2*fa= 288.0 kpa 通过 X向pkminX＝(Fk+Gk)/A－|Mky|/Wx= 231.20 > 0.00 kpa >0可以 X向偏心矩ex＝Mky/(Fk+Gk)= -0.012 < b/6= 0.60 m 0 Y向pkmaxY＝(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy= 241.26 < 1.2*fa= 288.0 kpa 通过 Y向pkminY＝(Fk+Gk)/A－|Mkx|/Wy= 230.72 > 0.00 kpa >0可以 Y向偏心矩ey＝Mkx/(Fk+Gk)= -0.013 < L/6= 0.600 m 0 中间结果 pmaxX＝γz*PkmaxX= 325.04 kpa pjmaxX＝pmaxX-G/A= 271.0 kpa Alx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2= 2199600 pmaxY＝γz*PkmaxY= 325.70 kpa pjmaxY＝pmaxY-G/A= 271.7 kpa Alx＝L*[0.5*(b-hc)-h0]= 2808000 X方向冲切验算 Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]= 2199600 因b-hc= 3000 = L-bc= 3000 mm b= 3600 > hc+2*Ho= 2040 mm L= 3600 > bc+2*Ho= 2040 mm Aly＝0.5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2= 2199600 Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]= 2199600 mm^2 Aly＝b*[0.5*(L-bc)-h0]= 2808000 ab＝Min{bc+2*Ho，l}＝ 2040 mm Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]= 2199600 amx＝(bc+ab)/2＝ 1320 mm 0.7*βhp*ft*amx*Ho＝ 760.42 > Flx＝pjmaxX*Alx＝ 596.18 通过 Y方向冲切验算 Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]= 2199600 mm^2 ab＝Min{hc+2*Ho，b} 2040 mm amy＝(hc+ab)/2 1320 mm 0.7*βhp*ft*amY*Ho＝ 760.42 > Fly＝pjmaxY*Aly＝ 597.63 通过 X方向（b方向）剪切验算 计算宽度Lo＝{1.0-0.5*[1.0-(bc+2*50)/L]*(Ho-h1)/Ho}*L＝ 2955.56 mm Vx＝pj*Ax＝pj*(b-hc)*L/2＝ 1463.63 < 0.7*βh*ft*Lo*Ho＝ 1891.79 通过 Y方向（l方向）剪切验算 计算宽度bo＝{1.0-0.5*[1.0-(hc+2*50)/b]*(Ho-h1)/Ho}*b＝ 2955.56 mm Vy＝pj*Ay＝pj*(l-bc)*b/2= 1463.63 < 0.7*βh*ft*bo*Ho＝ 1891.79 通过 X方向（b方向）柱边（绕Y轴）抗弯计算 pmaxX＝γz*PkmaxX= 325.04 kpa pminX＝γz*PkminX= 312.13 kpa pX＝pminX+(pmaxX-pminX)*(b+hc)/b/2= 319.66 kpa MIx=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxX+pX-2*G/A)+(pmaxX-pX)*L]/48= 788.6 kN·M MⅡx=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxX+pminX-2*G/A)/48= 773.9 kN·M Y方向（l方向）柱边（绕X轴）抗弯计算 pmaxY＝γz*PkmaxY= 325.70 kpa pminY＝γz*PkminY= 311.47 kpa pY＝pminY+(pmaxY-pminY)*(L+bc)/L/2= 319.77 kpa MIy=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxY+pY-2*G/A)+(pmaxY-pY)*L]/48= 790.1 kN·M MⅡy=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxY+pminY-2*G/A)/48= 773.9 kN·M MⅠ＝Max{MⅠx，MⅡy}＝ 788.56 kN·M AsⅠ=MⅠ/0.9*h0*fy*L= 1127 mm^2/M Φ 12 @100 MⅡ＝Max{MⅡx，MⅠy}＝ 790.06 kN·M AsⅡ=MⅡ/0.9*h0*fy*B= 1129 mm^2/M Φ 12 @100 柱下局部受压承载力计算 混凝土局部受压面积Al＝bc*hc＝ 360000 mm^2 Ab＝(bx+2*c)*(by+2*c)= 490000 mm^2 βl＝Sqr(Ab/Al)= 1.17 1.35*βc*βl*fc*Al＝ 6747.30 > F= 3429.0 kN 通过返回目录筏板基础底板冲切计算 筏板基础底板冲切、剪切计算 返回目录 1.计算依据：规范《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第8.4.6条 2.计算简图： p——相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值 ln1,ln2——计算板格的长边和短边的净长度 3.输入条件： 混凝土C 30 ln1(m) ln2(m) p(kPa) h(mm) as(mm) h0=h-as ft 8 8 200 350 55 295 0 0 4.底板冲切高度计算： 因为： h<=800所以： 1 (GB50007-2011第8.2.8条) 当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度h0: (GB50007-2011式8.4.12-2) = 0 mm 0 5.底板斜截面受剪承载力验算： (GB50007-2011式8.4.12-3) = 1 (本式中 因h0<800故h0为: 800 ) 式8.4.5-3右侧为： 0 kN 受剪阴影部分面积为： (2*ln2-ln1-2*h0)*(ln1-2*h0)/4 = 13.7 m2 2745.4 kN 0金明:判断Ln1>=Ln2返回目录钢筋混凝土柱基础设计 钢筋混凝土柱基础设计 返回目录 条件: 1 地面以下: d= 2 m 2 柱脚: 1000X1000 混凝土: C20 3 荷载: N= 1847.40 kN MX= 777.43 kN.M VX= 113.39 kN 4 基础埋深: d+h= 3.00 m 5 地基承载力标准值:fk= 300 kPa 6 基底保护层: 50 mm 有关参数: h1= 0 h2= 0 g1= 18 kN/m3 g2= 20 kN/m3 ft= 1.1 N/mm2 fc= 10 N/mm2 一级钢筋fy= 210 N/mm2 二级钢筋fy= 310 N/mm2 基础设计: a= 1000 mm b= 1000 mm h= 1000 mm a1= 600 mm b1= 600 mm h1= 400 mm a2= 500 mm b2= 500 mm h2= 300 mm a3= 400 mm b3= 400 mm h3= 300 mm L= 4000 mm B= 4000 mm A= L*B= 16 m2 Wx= L*B2/6= 10.667 m3 Mx= V*h + M = 113.4 + 777.4 = 890.8 kN.m f= fk+ h1*g1( B-3)+ h2*g2( d-0.5) = 300.0 + 0 + 0 = 300.0 kPa< 1.1fk= 330 kPa 则：f= 330.0 kPa 基底压力验算: G= g2*A* (d+h)= 960.00 kN e= Mx/(N+G)= 317 mm< B/6= 667 mm 且: B-3(B/2-e)= 0 mm< B/4= 1000 mm OK! Ps= (N+G)/A = 175.46 kPa< f= 330 kPa Psmax= (N+G)/A+Mx/Wx= 258.98 kPa< 1.2f= 396 kPa Psmin= (N+G)/A-Mx/Wx= 91.95 kPa OK! 冲切验算: H01= h01= 350 mm AL1= (b1-H01)*[b1+H01+(a+2a2+2a3)] = 0.9375 m2 FL1= Psmax*AL1= 242.8 kN am1= a+a2+a3+H01= 2250 mm FL1/(0.6ft*am1)= 163 mm< H01 OK! H02= h01+h2= 650 mm AL2= [(b1+b2)-H02]*[(b1+b2)+H02+(a+2a3)] = 1.5975 m2 FL2= Psmax*AL2= 413.7 kN am2= a+a3+H02= 2050 mm FL2/(0.6ft*am2)= 306 mm< H02 OK! H03= h0= 950 mm AL3= [(b1+b2+b3)-H03]*[(b1+b2+b3)+H03+a] = 1.8975 m2 FL2= Psmax*AL3= 491.4 kN am3= a+h03= 1950 mm FL3/(0.6ft*am3)= 382 mm< H03 OK! 剪切验算: V= (Pnmax+Ps1)*(b1-h01)*b/2= 246.45 kN 0.07fcbh01= 980 kN V< 0.07fcbh01 OK! 板底配筋: X: Ps1= 233.92 kPa Ps2= 213.04 kPa Ps3= 196.34 kPa M1-1= [(Psmax+Ps1-2G/A)/2]* b12 * (3L-2a1)/6 = 186.45 * 0.360 * 1.800 = 120.82 kN.m M2-2= [(Psmax+Ps2-2G/A)/2]* (b1+b2)2 * [3L-2(a1+a2)]/6 = 176.01 * 1.210 * 1.633 = 347.86 kN.m M3-3= [(Psmax+Ps3-2G/A)/2]* (b1+b2+b3)2 * [3L-2(a1+a2+a3)]/6 = 167.66 * 2.250 * 1.500 = 565.85 kN.m As1-1= M1-1/(0.9h01*fy)= 1826 mm2(一级钢筋)or 1237 mm2(二级钢筋) As2-2= M2-2/(0.9h02*fy)= 2832 mm2 1918 mm2 As3-3= M3-3/(0.9h03*fy)= 3151 mm2 2135 mm2 Asmax = 788 mm2/m 534 mm2/m As实际 = 565 mm2/m 二级钢筋12@200返回目录灌注桩及大直径桩 桩径D(m) 0.80 1.00 1.10 1.20 1.30 1.60 桩身长度L(m) 2.00 3.00 3.00 2.00 0.00 0.00 桩侧极限侧阻力标准值qsk（kPa） 10.00 15.00 12.00 20.00 0.00 0.00 桩端极限端阻力标准值qpk（kPa） 4500 4500 4500 4500 4500 4500 桩侧阻抗力分项系数γs 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 桩端阻抗力分项系数γp 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 1.65 大直径桩侧阻力效应系数ψs=(0.8/D)^1/3 1.00 0.93 0.90 0.87 0.85 0.79 大直径桩端阻力尺寸效应系数ψp=(0.8/D)^1/3 1.00 0.93 0.90 0.87 0.85 0.79 桩身周长u(m) 2.51 3.14 3.45 3.77 4.08 5.02 桩端面积Ap(m^2) 0.50 0.79 0.95 1.13 1.33 2.01 单桩极限侧阻力标准值(kN)Qsk=u*∑ψsi*qsik*lsi 50.24 131.17 111.82 131.67 0.00 0.00 单桩极限端阻力标准值(kN)Qpk=ψp*qpk*Ap 2262 3281 3846 4447 5081 7182 单桩竖向极限承载力标准值(kN)Quk=Qsk+Qpk 2312 3413 3958 4578 5081 7182 单桩竖向承载力设计值(kN)R=Qsk/γs+Qpk/γp 1402 2068 2399 2775 3079 4353 根据桩径按内插法计算桩身配筋率ρ(0.20%～0.65%) 0.518 0.465 0.438 0.412 0.385 0.306 桩身最小配筋值＝ρ*Ap 2602 3650 4165 4658 5115 6151 φ16根数(As=201) 13 19 21 24 26 31 φ18根数(As=254) 11 15 17 19 21 25 φ20根数(As=314) 9 12 14 15 17 20 φ22根数(As=380) 7 10 11 13 14 17 φ25根数(As=490) 6 8 9 10 11 13 返回目录返回目录基础沉降计算 基础沉降计算 根据国标[建筑地基基础设计规范]GB50007-2011第5.3.5条，计算地基最终变形量公式:S=ψsS'=ψs∑ni-1(P0/Esi)(ziα-i-Zi-1α-i-1) 其中参数： 第i层土底面范围内平均附加应力系数α-i 沉降计算经验系数：ψs= 1.04 按分层总合法计算出的地基变形量：S' 永久组合基底附加应力：P0= 120 (kpa) 第i层土的压缩模量Esi 基础长：l= 4800 (mm) 地基变形计算深度范围内土层数：n 基础宽：b= 3200 (mm) 基础中心点地基变形计算深度：Zn= 6511 (mm) △z= 600 (mm) D E F G 土层 层厚(mm) Esi(Mpa) zi(mm) m=l/b n=zi/(0.5b) m2+n2+1 中心附加应力系数αi 中心平均附加应力系数α-i Si=(P0/Esi)(ziα-i-Zi-1α-i-1) S'=∑ni=1Si S=ψsS'(mm) 1 2400 3.66 2400 1.5 1.500 5.500 0.580 0.7901 62.174 62.174 64.66 2 3200 2.6 5600 1.5 3.500 15.500 0.192 0.5880 64.464 126.637 131.70 3 1800 6.2 7400 1.5 4.625 24.641 0.119 0.4438 -0.174 126.463 131.52 4 600 6.2 8000 1.5 5.000 28.250 0.103 0.3606 -7.722 118.741 123.49 返回目录取土自重压力至土自重压力与附加压力之和的压力段计算返回目录基础计算 数据输入 地基承载力标准值fk(KN/m2) 220.00 一层柱底荷载设计值N(KN) 3381.20 基础宽度修正系数ηb 0 一层墙体荷载设计值Nq(KN) 0.00 返回目录 基础深度修正系数ηd 1.1 基底短边方向力矩设计值MB(KN·m) 0.00 基础底面以下土的重度γ(KN/m3) 9.00 基底长边方向力矩设计值ML(KN·m) 0.00 基础底面以上土的重度γ0(KN/m3) 13.00 柱沿基础短边方向尺寸bC(mm) 450.00 基础底面宽度b(m) 3.00 柱沿基础长边方向尺寸hC(mm) 450.00 基础埋置深度d(m) 1.90 基础长短边尺寸比L/B 1.00 承载力修正用基础埋置深度d'(m) 0.00 混凝土强度等级 C30 基础高度h(mm) 900 受力钢筋强度设计值fy(N/mm2) 300 基础边缘高度h1(mm) 300 以下几项当存在下卧层时输入 基础所在土层以下第一层土 地基承载力标准值fkZ(KN/m2) 180 深度修正系数ηdZ 1.1 顶面深度D1(m) 4.9 地基压力扩散角θ1(°) 10 基础所在土层以下第二层土 地基承载力标准值fkZ(KN/m2) 140 深度修正系数ηdZ 1.1 顶面深度D2(m) 5.5 地基压力扩散角θ2(°) 10 基础所在土层以下第三层土 地基承载力标准值fkZ(KN/m2) 140 深度修正系数ηdZ 1.1 顶面深度D3(m) 6.5 地基压力扩散角θ3(°) 10 数据输出 一、常规数据 混凝土抗拉设计值ft(N/mm2) 1.43 混凝土轴心抗压设计值fc(N/mm2) 14.3 地基承载力设计值f0=fk+ηbγ(b-3)+ηdγ0(d'-0.5)(KN/m2) 212.85 地基承载力设计值取值f=MAX(f0，1.1fk)(KN/m2) 240.00 二、基础面积计算 基础顶面荷载设计值F=N+Nq(KN) 3381.20 基底面积估算A0=1.2F/(f-20d)(m2) 20.09 基础短边尺寸B=(A0/(L/B))1/2(m) 4.50 基础短边实际尺寸B(m) 4.70 基底短边方向抵抗矩WB=BL2/6(m3) 17.30 基础长边尺寸L=B*(L/B)(m) 4.70 基底长边方向抵抗矩WL=LB2/6(m3) 17.30 基础底面积实际取值A=B*L(m2) 22.09 基础底面平均压力设计值p=F/A+20d(KN/m2) 191.06 基础底面边缘最大压力值pmax=p+MB/WB+ML/WL(KN/m2) 191.06 基础底面边缘最小压力值pmin=p-MB/B-ML/L(KN/m2) 191.06 验算p≤f 满足 验算(pmax+pmin)/2≤f 满足 验算pmax≤1.2f 满足 验算pmin≥0 满足 三、抗冲切验算 基础底面净反力最大值pSmax=pmax-20d(KN/m2) 153.06 基础有效高度h0=h-40(mm) 860 抗冲切面积At=(2bC+2hC+4h0)h0(m2) 4.51 冲切面积Al=A-B(hC+2h0)(m2) 17.38 抗冲切力Ft=0.6ftAt(KN) 3866.5 冲切力Fl=pSmaxAl(KN) 2660.43 验算Fl≤Ft 满足 四、抗剪切验算 抗剪切面积AV=Bh0-(h-h1)(B-bC)/2(m2) 2.77 剪切力V=pSmax(L-hC)B/2(KN) 1528.73 抗剪切力0.07fcAV(KN) 2769.77 验算V≤0.07fcAV 满足 五、软弱下卧层验算 下卧层地基承载力设计值fZ=fkZ+13ηdZ(D-0.5)(KN/m2) 225.80 基底所在土层以下各土层顶面至上一土层顶面或基底的距离z1=D1-d；zn+1=Dn+1-Dn(m) 下卧层顶面附加压力设计值pZ=F/(B+∑2ztgθ)(L+∑2ztgθ)(KN/m2) 84.59 下卧层顶面土自重压力标准值pCZ=12D(KN/m2) 78.00 pZ+pCZ(KN) 162.59 验算pZ+pCZ≤fZ 满足 六、基础配筋计算 基础底面净反力平均值pS=F/A(KN/m2) 153.06 基础短边方向弯矩计算长度a1=(B-bC)/2(m) 2.13 基础短边方向弯矩M1=pSa12(2L+hC)/6(KN·m) 1134.69 基础短边方向配筋AS1=M1/(0.9fyLh0)(mm2) 1039.72 基础长边方向弯矩计算长度a2=(L-hC)/2(m) 2.13 基础长边方向弯矩M2=pSa22(2B+bC)/6(KN·m) 1134.69 基础长边方向配筋AS2=M2/(0.9fyBh0)(mm2) 1039.72 基础全截面折算高度h'(mm) 641.5 最小配筋量ASmin=0.15%h'*1000(mm2) 962.23 短边选用钢筋直径d(mm) 14 长边选用钢筋直径d(mm) 14 钢筋间距s(mm) 120 钢筋间距s(mm) 120 短边实配钢筋(mm2) 1282.82 长边实配钢筋(mm2) 1282.82 短边是否满足 满足 长边是否满足 满足返回目录人工挖孔桩 工程名称：勘察单位：计算： 单桩承载力特征值计算（桩型：管桩） 桩身直径(mm) 400 附注：1、本工程采用《建筑地基基础规范》（GB5007-2011）方法计算；2、本表反映典型钻探孔的计算结果 项目 土的力学指标 ZK1 ZK2 ZK3 ZK4 土层号及名称 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 2 6 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.2 1.5 0.0 0.0 0.0 0.0 3-1 22 0 4.1 113.3 0.0 3.4 94.0 0.0 3.2 88.5 0.0 1.3 35.9 0.0 3-2 20 0 4.7 118.1 0.0 5.3 133.2 0.0 6.4 160.8 0.0 3.0 75.4 0.0 4 10 0 3.4 42.7 0.0 2.8 35.2 0.0 2.6 32.7 0.0 5.1 64.1 0.0 5-1 27 0 6.6 223.9 0.0 4.5 152.7 0.0 3.9 132.3 0.0 3.2 108.6 0.0 5-2 16 0 0.0 0.0 0.0 2.3 46.2 0.0 4.6 92.5 0.0 5.0 100.5 0.0 5-3 28 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5-4 28 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 26 1200 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 0 0 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 计算结果 桩端进入持力层深度(m) 8.0 8.0 8.0 8.0 持力层厚度(m) 16.1 15.9 12.30 14.7 桩端持力层厚度(m) 8.1 7.9 4.30 6.7 总侧阻力(kN) 759.5 722.7 769.7 645.9 端阻力(kN) 150.8 150.8 150.8 150.8 单桩承载力特征值(kN) 910.3 873.5 920.5 796.7 端阻所占比例（%） 16.6 17.3 16.4 18.9 有效桩长(m) 26.8 26.3 28.9 25.6 工程名称：勘察单位：计算： 单桩承载力特征值计算（桩型：管桩） 桩身直径(mm) 400 附注：1、本工程采用《建筑地基基础规范》（GB5007-2011）方法计算；2、本表反映典型钻探孔的计算结果 项目 土的力学指标 ZK5 ZK6 ZK7 ZK8 土层号及名称 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 2 6 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3-1 22 0 4.2 116.1 0.0 4.0 110.6 0.0 3.7 102.3 0.0 5.0 138.2 0.0 3-2 20 0 5.2 130.7 0.0 4.9 123.2 0.0 4.6 115.6 0.0 4.8 120.6 0.0 4 10 0 2.9 36.4 0.0 3.8 47.8 0.0 3.7 46.5 0.0 2.2 27.6 0.0 5-1 27 0 6.5 220.5 0.0 3.8 128.9 0.0 3.9 132.3 0.0 5.9 200.2 0.0 5-2 16 0 0.0 0.0 0.0 1.6 32.2 0.0 0.0 0.0 0.0 1.1 22.1 0.0 5-3 28 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5-4 28 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 26 1200 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 0 0 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 计算结果 桩端进入持力层深度(m) 8.0 8.0 8.0 8.0 持力层厚度(m) 16.1 15.9 16.80 14.4 桩端持力层厚度(m) 8.1 7.9 8.80 6.4 总侧阻力(kN) 765.2 704.0 658.1 770.2 端阻力(kN) 150.8 150.8 150.8 150.8 单桩承载力特征值(kN) 916.0 854.8 808.9 921.0 端阻所占比例（%） 16.5 17.6 18.6 16.4 有效桩长(m) 26.8 26.1 23.9 27.0 工程名称：勘察单位：计算： 单桩承载力特征值计算（桩型：管桩） 桩身直径(mm) 400 附注：1、本工程采用《建筑地基基础规范》（GB5007-2011）方法计算；2、本表反映典型钻探孔的计算结果 项目 土的力学指标 ZK9 ZK10 ZK11 ZK12 土层号及名称 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 2 6 0 1.0 7.5 0.0 1.0 7.5 0.0 2.4 18.1 0.0 0.0 0.0 0.0 3-1 22 0 3.5 96.8 0.0 4.0 110.6 0.0 2.2 60.8 0.0 4.1 113.3 0.0 3-2 20 0 5.5 138.2 0.0 5.0 125.7 0.0 5.4 135.7 0.0 5.2 130.7 0.0 4 10 0 2.9 36.4 0.0 2.6 32.7 0.0 2.0 25.1 0.0 2.9 36.4 0.0 5-1 27 0 6.0 203.6 0.0 4.6 156.1 0.0 6.3 213.8 0.0 4.6 156.1 0.0 5-2 16 0 0.0 0.0 0.0 7.0 140.7 0.0 0.7 14.1 0.0 2.2 44.2 0.0 5-3 28 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.9 66.9 0.0 5-4 28 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 26 1200 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 0 0 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 计算结果 桩端进入持力层深度(m) 8.0 8.0 8.0 8.0 持力层厚度(m) 15.0 8.0 8.00 8.0 桩端持力层厚度(m) 7.0 0.0 0.00 0.0 总侧阻力(kN) 743.9 834.7 729.0 809.0 端阻力(kN) 150.8 150.8 150.8 150.8 单桩承载力特征值(kN) 894.7 985.5 879.8 959.8 端阻所占比例（%） 16.9 15.3 17.1 15.7 有效桩长(m) 26.9 32.2 27.0 28.9 工程名称：勘察单位：计算： 单桩承载力特征值计算（桩型：管桩） 桩身直径(mm) 400 附注：1、本工程采用《建筑地基基础规范》（GB5007-2011）方法计算；2、本表反映典型钻探孔的计算结果 项目 土的力学指标 ZK13 ZK14 ZK15 ZK16 土层号及名称 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 2 6 0 0.8 6.0 0.0 1.9 14.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3-1 22 0 3.5 96.8 0.0 3.8 105.1 0.0 3.9 107.8 0.0 4.1 113.3 0.0 3-2 20 0 5.8 145.8 0.0 4.8 120.6 0.0 5.6 140.7 0.0 5.3 133.2 0.0 4 10 0 2.6 32.7 0.0 2.5 31.4 0.0 3.3 41.5 0.0 3.1 39.0 0.0 5-1 27 0 4.5 152.7 0.0 4.2 142.5 0.0 3.9 132.3 0.0 3.4 115.4 0.0 5-2 16 0 2.1 42.2 0.0 2.1 42.2 0.0 1.6 32.2 0.0 4.0 80.4 0.0 5-3 28 0 1.1 22.1 0.0 2.7 95.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.9 102.0 0.0 5-4 28 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.8 63.3 0.0 6 26 1200 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 0 0 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 计算结果 桩端进入持力层深度(m) 8.0 8.0 8.0 8.0 持力层厚度(m) 8.0 8.0 8.00 8.0 桩端持力层厚度(m) 0.0 0.0 0.00 0.0 总侧阻力(kN) 759.6 812.5 715.9 908.0 端阻力(kN) 150.8 150.8 150.8 150.8 单桩承载力特征值(kN) 910.4 963.3 866.7 1058.8 端阻所占比例（%） 16.6 15.7 17.4 14.2 有效桩长(m) 28.4 30.0 26.3 32.6 工程名称：勘察单位：计算： 单桩承载力特征值计算（桩型：管桩） 桩身直径(mm) 400 附注：1、本工程采用《建筑地基基础规范》（GB5007-2011）方法计算；2、本表反映典型钻探孔的计算结果 项目 土的力学指标 ZK17 ZK18 ZK19 ZK20 土层号及名称 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 2 6 0 1.6 12.1 0.0 0.8 6.0 0.0 2.7 20.4 0.0 2.0 15.1 0.0 3-1 22 0 2.8 77.4 0.0 3.5 96.8 0.0 3.4 94.0 0.0 2.5 69.1 0.0 3-2 20 0 5.0 125.7 0.0 5.1 128.2 0.0 4.1 103.0 0.0 5.0 125.7 0.0 4 10 0 3.0 37.7 0.0 3.4 42.7 0.0 2.5 31.4 0.0 2.2 27.6 0.0 5-1 27 0 3.8 128.9 0.0 4.6 156.1 0.0 4.1 139.1 0.0 5.8 196.8 0.0 5-2 16 0 3.3 66.4 0.0 2.1 42.2 0.0 2.1 42.2 0.0 4.7 94.5 0.0 5-3 28 0 5.7 114.6 0.0 0.5 17.6 0.0 0.0 0.0 0.0 1.8 63.3 0.0 5-4 28 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.8 63.3 0.0 6 26 1200 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 8.0 261.4 150.8 0 0 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 计算结果 桩端进入持力层深度(m) 8.0 8.0 8.0 8.0 持力层厚度(m) 8.0 8.0 8.00 10.2 桩端持力层厚度(m) 0.0 0.0 0.00 2.2 总侧阻力(kN) 824.1 751.0 691.5 916.8 端阻力(kN) 150.8 150.8 150.8 150.8 单桩承载力特征值(kN) 974.9 901.8 842.3 1067.6 端阻所占比例（%） 15.5 16.7 17.9 14.1 有效桩长(m) 33.2 28.0 26.9 33.8 工程名称：勘察单位：计算： 单桩承载力特征值计算（桩型：管桩） 桩身直径(mm) 400 附注：1、本工程采用《建筑地基基础规范》（GB5007-2011）方法计算；2、本表反映典型钻探孔的计算结果 项目 土的力学指标 ZK21 ZK22 ZK23 ZK24 土层号及名称 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 2 6 0 0.6 4.5 0.0 0.5 3.8 0.0 0.9 6.8 0.0 2.4 18.1 0.0 3-1 22 0 3.2 88.5 0.0 4.1 113.3 0.0 3.7 102.3 0.0 2.0 55.3 0.0 3-2 20 0 5.6 140.7 0.0 4.9 123.2 0.0 5.3 133.2 0.0 5.2 130.7 0.0 4 10 0 3.5 44.0 0.0 3.0 37.7 0.0 2.7 33.9 0.0 4.1 51.5 0.0 5-1 27 0 5.0 169.6 0.0 5.2 176.4 0.0 5.3 179.8 0.0 3.5 118.8 0.0 5-2 16 0 2.4 48.3 0.0 1.5 30.2 0.0 1.3 26.1 0.0 2.1 42.2 0.0 5-3 28 0 2.0 40.2 0.0 3.0 105.6 0.0 2.2 77.4 0.0 2.9 102.0 0.0 5-4 28 0 0.0 0.0 0.0 3.5 123.2 0.0 3.3 116.1 0.0 5.3 186.5 0.0 6 26 1200 8.0 261.4 150.8 4.9 160.1 150.8 5.9 192.8 150.8 6.2 202.6 150.8 0 0 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 计算结果 桩端进入持力层深度(m) 8.0 4.9 5.9 6.2 持力层厚度(m) 8.0 4.9 5.90 6.2 桩端持力层厚度(m) 0.0 0.0 0.00 0.0 总侧阻力(kN) 797.2 873.4 868.5 907.7 端阻力(kN) 150.8 150.8 150.8 150.8 单桩承载力特征值(kN) 948.0 1024.2 1019.3 1058.5 端阻所占比例（%） 15.9 14.7 14.8 14.2 有效桩长(m) 30.3 30.6 30.6 33.7 工程名称：勘察单位：计算： 单桩承载力特征值计算（桩型：管桩） 桩身直径(mm) 400 附注：1、本工程采用《建筑地基基础规范》（GB5007-2011）方法计算；2、本表反映典型钻探孔的计算结果 项目 土的力学指标 ZK25 ZK26 ZK27 ZK28 土层号及名称 侧阻力特征值(kPa) 端阻力特征值(kPa) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 土层厚度(m) 侧阻力(kN) 端阻力(kN) 2 6 0 2.3 17.3 0.0 1.7 12.8 0.0 1.8 13.6 0.0 0.2 1.5 0.0 3-1 22 0 3.7 102.3 0.0 4.6 127.2 0.0 3.7 102.3 0.0 4.0 110.6 0.0 3-2 20 0 4.0 100.5 0.0 4.5 113.1 0.0 4.0 100.5 0.0 5.4 135.7 0.0 4 10 0 2.7 33.9 0.0 1.8 22.6 0.0 3.0 37.7 0.0 2.4 30.2 0.0 5-1 27 0 4.4 149.3 0.0 4.1 139.1 0.0 4.4 149.3 0.0 4.7 159.5 0.0 5-2 16 0 2.3 46.2 0.0 2.4 48.3 0.0 2.1 42.2 0.0 2.4 48.3 0.0 5-3 28 0 2.8 56.3 0.0 2.7 95.0 0.0 0.9 31.7 0.0 2.1 73.9 0.0 5-4 28 0 5.3 186.5 0.0 0.2 7.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 26 1200 6.2 202.6 150.8 0.0 0.0 150.8 0.0 0.0 150.8 8.0 261.4 150.8 0 0 0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 计算结果 桩端进入持力层深度(m) 6.2 0.0 0.0 8.0 持力层厚度(m) 6.2 0.0 0.00 17.0 桩端持力层厚度(m) 0.0 0.0 0.00 9.0 总侧阻力(kN) 895.0 565.1 477.3 821.0 端阻力(kN) 150.8 150.8 150.8 150.8 单桩承载力特征值(kN) 1045.8 715.9 628.1 971.8 端阻所占比例（%） 14.4 21.1 24.0 15.5 返回目录 有效桩长(m) 33.7 22.0 19.9 29.2返回目录软弱下卧层验算 基础底面长L= 2 m 基础底面宽B= 2 m 基础高度h= 0.66 m 轴力标准值Fk= 980.0 kN 地基承载力特征值fak= 165 kPa 地基承载力深度修正系数ηd= 1.0 基础砼容重γc= 25.0 kN/m 软弱下卧层顶面埋置深度dz= 1.7 m 基础埋置深度d= 1 m 第一层土（持力层上面）土层厚度d1= 0.8 m 第一层土的重度γ1= 18.0 kN/m^3 持力层土的重度γ2= 18.0 kN/m^3 上层土压缩模量Es1= 6.00 MPa 下层土（软弱下卧层）压缩模量Es2= 3.00 MPa 地下水埋深dw= 5 m 下卧层顶面以上平均重度γm= 18.00 kN/m^3 软弱下卧层顶面处经深度修正后地基承载力特征值faz= 186.60 kPa 地基压力扩散角θ双向插值计算 基础自重Gk1＝γc*Vc=γc*L*B*h= 66.00 kN Es1/Es2 z/b 基础上的土重Gk2＝γ1*L*B*(d-h)= 24.48 kN 0.25 0.35 0.50 基础自重Gk＝Gk1+Gk2= 90.48 kN 1.00 2.00 9.60 21.00 基础底面至软弱下卧层顶面的距离z＝dz-d= 0.7 m 2.00 4.00 11.20 22.00 z/B= 0.35 10.00 20.00 24.00 30.00 Es1/Es2= 2.00 注：z/b<0.25时取θ＝0，必要时，宜由试验确定；z/b>0.50时θ值不变。 地基压力扩散角θ= 11.2 ° pk＝(Fk+Gk)/A= 267.62 kPa pc＝γ1*d1+γ2*(d-d1)= 18.00 kPa pz＝L*B*(pk-pc)/[(B+2*z*tanθ)*(L+2*z*tanθ)]= 192.55 kPa pcz＝γm*dz= 30.60 kPa pz+pcz＝ 223.15 > faz= 186.60 kpa 未通过 注：通常地基承载力宽度修正系数ηb=0 一次插值计算 小数 中间值 大数 14 15 16 返回目录 对应值 计算结果 对应值 0.77 0.745 0.72输入值查表得结果返回目录条形基础 条形基础 计算 单位 JC1 JC2 JC3 JC4 计算简图 基本几何信息 fk N/mm2 100.0 145.0 145.0 145.0 埋深d m 1.5 1.5 1.3 1.3 fcm N/mm2 14.3 16.5 16.5 16.5 fy N/mm2 310 310 310 310 F1 kN 165.0 1473.9 2072.6 2874.8 M1（绕X轴方向） kN 0.0 5.8 30.4 3.5 byy byy2 F2 kN 165.0 1716.6 2082.8 2812.6 s 1.3 500,500 1400 0.9 300,400 1300 M2（绕Y轴方向） kN 6.6 22.1 30.6 0.6 x 0.9 300,400 1300 0.9 300,400 1300 柱距Lo m 5.00 5.10 7.80 7.80 z 0.9 500,400 1300 0.9 300,400 1300 肋梁悬挑长度b1 m 1.20 0.87 1.80 2.50 y 0.9 肋梁悬挑长度b2 m 1.20 1.43 1.80 2.50 柱沿基础短边向宽bc m 0.3 0.4 0.45 0.50 柱沿基础短边向宽hc m 0.3 0.4 0.45 0.50 地基承载力验算 fd=1.1fk N/mm2 110.0 159.5 159.5 159.5 f净=fd-ro*d N/mm2 80.0 129.5 133.5 133.5 F=F1+F2 kN 330.0 3190.5 4155.4 5687.4 M=M1+M2 kN.m 6.6 27.9 61.0 4.1 1 A=1.1*F/f净 m2 4.5 25.9 34.2 44.7 0.9 基础总长L m 7.4 7.4 11.4 12.8 1 基础宽度B m 0.6 3.5 3.0 3.5 G=ro*d*A kN 136.13 776.07 890.22 1163.04 W=L*B2/6 m3 0.46 15.07 17.14 26.05 fmax=(F+G)/A+M/W kpa 117.0 155.2 150.9 153.3 fmax<1.2fd kpa 满足要求 满足要求 满足要求 满足要求 fmin=(F+G)/A-M/W kpa 88.5 151.5 143.8 153.0 fmin<fd kpa 满足要求 满足要求 满足要求 满足要求 基础底板计算 P净=(F+G)/A-ro*d kN 72.73 123.33 121.36 127.14 L1=(B-bc)/2 m 0.16 1.55 1.28 1.50 M=P净*L12/2 kN.m 0.89 147.75 98.91 142.53 基础底板厚度h mm 400 750 600 600 ho=h-45 mm 355 705 555 555 αs=M/(fcm*b*ho2) 0.000 0.018 0.019 0.028 ξ=1-SQRT(1-2*αs) 0.000 0.018 0.020 0.028 As=ξ*b*ho*fcm/fy mm2 8 682 581 840 沿基础长向实配 mm2 Φ10-180 Φ10-180 Φ10-200 Φ10-200 沿基础短向实配 mm2 肋梁计算 肋梁宽度b mm 300 500 600 650 肋梁高度h mm 400 900 1000 1000 ho=h-45 mm 355 855 955 955 q=B*P净 kN/m 44.59 431.15 364.51 444.33 MA=q*b12/2 kN.m 32.11 163.17 590.50 1388.53 MB=q*b22/2 kN.m 32.11 440.83 590.50 1388.53 Mo=Max(MB,MA) kN.m 32.11 440.83 590.50 1388.53 MC=q*Lo2/8-MA kN.m 107.25 1238.60 2181.59 1990.59 αs1=Mo/(fcm*b*ho2) 0.059 0.073 0.065 0.142 ξ1=1-SQRT(1-2*αs1) 0.061 0.076 0.068 0.154 As1=ξ1*b*ho*fcm/fy mm2 300.98 1728.87 2064.48 5080.83 αs2=M2/(fcm*b*ho2) 0.198 0.205 0.242 0.204 ξ2=1-SQRT(1-2*αs2) 0.223 0.232 0.281 0.230 As2=ξ2*b*ho*fcm/fy mm2 1097.05 5287.42 8574.25 7597.30 肋梁上部实配钢筋 mm2 2Φ20 返回目录 肋梁下部实配钢筋 mm2 4Φ20返回目录主动土压力计算（库仑理论） 填土重度γ 18 kN/m 挡土墙的高度h 4.2 m 地表均布荷载q 2 kN/m 土的粘聚力c 15 kN/m 墙背填土内摩擦角ψ 15 ° 弧度值= 0.26 挡土墙的墙背倾角α 70 ° 弧度值= 1.22 土的坡度β 15 ° 弧度值= 0.26 土对挡土墙背的摩擦角δ 15 ° 弧度值= 0.26 κq＝1+2*q/γ/h*Sinα*Cosβ/Sin(α+β)= 1.05 η＝2*c/γ/h= 0.40 A＝Sin(α+β)/[Sinα*Sin(α+β-ψ-δ)]^2＝ 1.68 B=κq*[Sin(α+β)*Sin(α-δ)+Sin(ψ+δ)*Sin(ψ-β)]= 0.86 C＝2*η*Sinα*Cosψ*Cos(α+β-ψ-δ)= 0.41 D＝κq*Sin(α+β)*Sin(ψ-β)+η*Sinα*Cosψ= 0.36 E＝κq*Sin(α-δ)*Sin(ψ+δ)+η*Sinα*Cosψ= 0.79 Ka＝A*[B+C-2*(D*E)^0.5]= 0.34 进入朗肯 Ea＝0.5*γ*h^2*Ka= 53.93进入朗肯主动土压力计算（朗肯理论） 填土的内摩擦角ψ 30 ° 填土的粘聚力c 0 kpa 填土重度γ 18 kN/m 墙高H 4.2 m 地表均布荷载q 2 kpa 主动土压力系数Ka 0.33 填土当量土层厚度h 0.11 m 墙顶面σa1 0.67 kpa 墙底面σa2 25.87 kpa 总主动土压力Ea 55.72 kN/m 土压力合力作用点z 1.44 m 墙底部M 77.45 kn*m 墙底部V 57.12 kn 挡土墙为砖壁时 墙厚b 490 mm 抗剪强度fv 0.17 N/mm 沿通缝破坏抗拉强度ftm 0.17 N/mm 承载力调整系数ra 1 矩形截面抵抗矩W 40016666.67 m 沿通缝破坏时Mu 6.80 沿通缝破坏时Vu 55.53 抗弯承载力验算 通过 抗剪承载力验算 通过 返回目录返回目录桩基设计计算 J16 C17 J20 C21 C15 J18 C19 J22 J12 C29 C13 C11 C30 J14 层号 土层名称 压缩模量Es(Mpa) 重度(KN/m3) qsik(Kpa) qpk(Kpa) 阻力土层厚度(m) 阻力土层厚度(m) 阻力土层厚度(m) 阻力土层厚度(m) 阻力土层厚度(m) 阻力土层厚度(m) 阻力土层厚度(m) 阻力土层厚度(m) 阻力土层厚度(m) 阻力土层厚度(m) 阻力土层厚度(m) 阻力土层厚度(m) 阻力土层厚度(m) 阻力土层厚度(m) 2-1 重粉质粘土 3.10 17.80 30.0 1500 1.70 2.00 2.00 1.90 1.50 1.70 1.50 1.90 1.70 1.00 2.00 1.90 1.60 1.70 2-2 粉质粘土 9.98 19.40 15.0 2500 5.30 7.30 8.00 8.60 6.00 7.60 7.80 8.50 2.50 4.00 3.80 2.70 3.70 4.80 3-1 重粉质粘土 3.1 17.80 30.0 1500 0.00 0.00 3.10 3.20 0.00 3.40 4.20 2.60 0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3-2 重粉质粘土 2.23 17.10 50.0 2000 5.50 4.00 0.00 0.00 4.77 0.00 0.00 0.00 6.60 6.51 6.48 7.51 6.75 5.50 3-3 粉质粘土夹砂 3.49 17.90 0.0 2500 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4 残积土 4.27 18.00 0.0 2500 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5-1 强风化泥质粉砂岩 7.84 20.20 0.0 2500 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 桩长(m) 12.50 13.30 13.10 13.70 12.27 12.70 13.50 13.00 11.70 11.51 12.28 12.11 12.05 12.00 规范经验参数法 桩径(m) 0.377 0.377 0.377 0.377 0.377 0.377 0.377 0.377 0.377 0.377 0.377 0.377 0.377 0.377 Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikLi+qpkAp qpk(Kpa) 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 Rd=Rsk/γs+Rpk/γp=UpΣfsiLi/γs+fpAp/γp Qpk(KN) 334.88 334.88 334.88 334.88 334.88 334.88 334.88 334.88 334.88 334.88 334.88 334.88 334.88 334.88 Qsk=UpΣqsiLi(KN) 480.27 437.63 323.34 334.00 442.37 316.23 341.10 310.90 527.64 492.11 522.31 560.21 522.31 477.38 Quk(KN) 815.15 772.51 658.22 668.88 777.25 651.11 675.99 645.78 862.53 827.00 857.20 895.10 857.20 812.26 Rd(KN) 509.47 482.82 411.39 418.05 485.78 406.95 422.49 403.62 539.08 516.87 535.75 559.44 535.75 507.67 γs 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 返回目录 γp 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 u(m)= 1.184 1.184 1.184 1.184 1.184 1.184 1.184 1.184 1.184 1.184 1.184 1.184 1.184 1.184 Ap(㎡)= 0.1116 0.1116 0.1116 0.1116 0.1116 0.1116 0.1116 0.1116 0.1116 0.1116 0.1116 0.1116 0.1116 0.1116返回目录条基地基梁 条基地基梁配筋计算 基本公式:M=ql^2/10(弹性);As=M/(0.9*fy*ho); v1=0.7*ft*b*ho(素砼);v2=1.25fyv*Asv*ho/s(箍筋) 梁编号 JL-1 JL-2 JL-3 JL-4 梁宽b(mm) 300 350 350 300 梁高h(mm) 400 800 800 600 梁有效高ho(mm) 350 750 750 550 梁跨l(m) 4.2 4.9 4.2 4.2 线荷载q(kN/m) 70 180 180 80 砼抗拉ft(N/mm^2) 1.1 1.1 1.1 1.1 主筋强度fy(N/mm^2) 300 300 300 300 箍筋强度fyv(N/mm^2) 210 210 210 210 箍筋间距S(mm) 200 150 200 200 箍筋肢数n 4 4 4 2 箍筋直径d(mm) 8 8 8 8 弯距M(kN*m) 123.48 432 318 141 钢筋As(mm^2) 1306.6666666667 2134 1568 950 素砼抗剪v1(kN) 80.85 202.1 202.1 127.1 箍筋抗剪v2(kN) 92.316 263.8 197.8 72.5 剪力V(kN) 147 441 378 168 抗剪判断 满足 满足 满足 满足 返回目录 1256返回目录双柱设基础梁之基础计算 数据输入 一、荷载数据 二、常规数据 Q1x(KN) 15 Q2x(KN) 62 地基承载力设计值f(KN/m2) 240.00 返回目录 Q1y(KN) 5.5 Q2y(KN) -11.3 基础埋置深度d(m) 2.70 N1(KN) -676.5 N2(KN) -1807.5 柱1沿基础长边方向尺寸b1C(mm) 700.00 M1x(KN·m) 27 M2x(KN·m) -89.7 柱2沿基础长边方向尺寸b2C(mm) 500.00 M1y(KN·m) -135.7 M2y(KN·m) -268.6 柱1与柱2间距s(m) 2.22 一层墙体荷载设计值Nq(KN) 54 混凝土强度等级 C30 柱1与柱2的相对关系 x方向 受力钢筋强度设计值fy(N/mm2) 300 注：柱1与柱2的判定原则为x方向时，柱1在左；y方向时，柱1在下 箍筋强度设计值fyv(N/mm2) 210 钢筋弹性模量ES(N/mm2) 2.0E+05 数据输出 一、常规数据 混凝土轴心抗压设计值fc(N/mm2) 14.3 系数α1 1.00 混凝土抗拉标准值ftk(N/mm2) 2.01 混凝土弹性模量EC(N/mm2) 3.0E+04 构件受力特征系数αcr 2.1 纵向受拉钢筋表面特征系数ν 0.7 二、基础面积计算 基础顶面荷载设计值F=N1+N2+Nq(KN) 2538 基底面积估算A0=1.2F/(f-20d)(m2) 16.37 基础短边尺寸取值B(m) 3.00 基础长边尺寸取值L(m) 4.80 基底短边方向抵抗矩WB=BL2/6(m3) 11.52 基底长边方向抵抗矩WL=LB2/6(m3) 7.20 基础底面积实际取值A=B*L(m2) 14.40 基底平均压力值p=F/A+20d(KN/m2) 230.25 基础底面边缘最大压力值pmax=p+[M1+M2-(Q1+Q2)hL]/WL(KN/m2) 238.31 注：上式中，当柱1与柱2的相对关系为x方向时，M1与M2取x方向，Q1与Q2取y方向；y方向相反。以下类同 验算p≤f 满足 验算pmax≤1.2f 满足 三、基础梁计算 基础梁宽bL(mm) 900.00 基础梁高hL(mm) 800.00 形心相对于N1的距离y=[N2s+M1+M2-(Q1+Q2)hL]/(N1+N2)(m) 1.64 实际取值 1.65 柱1沿基础长边方向至基础边距离a1(m) 0.75 柱2沿基础长边方向至基础边距离a2(m) 1.83 梁上净线荷载qj=(pmax-20d)*B(KN/m) 552.9 基础梁有效高度h0L=hL-50(mm) 750.00 梁底正弯距M+max=qj*(MAX[a1,a2]-bC/2)2/2(KN·m) 690.2 注：左式中bC取相应柱尺寸 截面抵抗矩系数αS=M+max/α1fcbLh0L2 0.0953 剪力V=qj*(MAX[a1,a2]-bC/2)(KN) 874 γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 0.9498 几肢箍 6 钢筋面积A+S=M+max/γSfyh0L(mm2) 3230 箍筋直径d(mm) 10 钢筋直径d(mm) 25 箍筋间距S(mm) 150 钢筋数量 12 斜截面受剪承载力VCS(KN) 1467.4 钢筋实际配筋面积AS(mm2) 5890.5 梁顶负弯距M-max=qjs2/8-(M+max+qj*(MIN[a1,a2]-bC/2)2/2)(KN·m) -393.8 按构造配筋 四、基础梁裂缝验算 短期正弯矩M+S=M+max/1.25(KN·m) 552.15 ρte=AS/0.5bLhL 0.0164 σsk=M+S/ηh0LAS(N/mm2) 143.66 ρte实际取值(ρte≥0.01) 0.0164 ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk 0.544 应变不均匀系数ψ实际取值(0.2≤ψ≤1.0) 0.544 受拉区纵筋等效直径deq=d/ν(mm) 35.7 最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c(mm) 20 最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk/ES(1.9c+0.08deq/ρte)(mm) 0.17 最大裂缝宽度限值ωlim(mm) 0.20 验算ωmax≤ωlim 满足 五、基础配筋计算 基础翼板高度取值hb(mm) 500.00 基础翼板有效高度h0b=hb-50(mm) 450.00 基础板弯距Mb=(pmax-20d)*[(B-bL)/2]2/2(KN·m) 101.6 钢筋面积AS=Mb/0.9fyh0b(mm2) 836 钢筋直径d(mm) 14 钢筋实际配筋面积AS(mm2) 1026.3 钢筋间距s(mm) 150 是否满足 满足返回目录水泥搅拌桩计算 水泥搅拌桩计算 设计计算： 机具条件： 直径D(mm) 桩长范围土层名称 土厚li(m) 桩侧土磨擦阻力特征值(qsia) 桩端土阻力(qp:未修正承载力特征值) 0.6 1 0.5 12 有效桩长(m) L= 7.5 2 2.5 8 桩截面面积(m2) Ap=D2*3.14/4 0.2826 3 3.5 9 桩周长μp μp=D*3.14 1.884 4 2 10 120 B 12 5 L 50 6 1.单桩承载力： 参数取值：： 桩身强度折减系数：η(0.2~0.3) 桩端天然土承载力折减系数:α(0.4~0.6) 桩间土承载力折减系数：β(0.1~0.4) 桩间天然土承载力特征值fsk(Kpa) 面积置换率m(0.12~0.3) 桩身水泥土无侧限抗压强度标准值fcu(0.3~2MPa) 桩端阻阻力qp 0.25 0.5 0.25 90 0.3170628688 1.7 120 2.单桩承载力特征值(取小值) Ra=μp*∑qsia*li+α*A*qp 162.966 Ra=η*fcu*Ap 120.105 取值Ra= 120 3.复合地基承载力特征值fspk fspk=m*Ra/Ap+β*(1-m)*fsk 150 4.面积置换率、布桩数 桩距d(m) 面积置换率 m=(fspk-β*fsk)/(Ra/Ap-β*fsk) 0.3170628688 布桩数n n=m*A/Ap 673.1695727353 d2=Ap/m 0.9440899758 5.结论： 有效桩长L= 8.5 单桩承载力特征值Ra= 120 复合地基承载力特征值fspk= 150 桩身水泥土强度标准值fcu= 1.7 说明：1。本表按GB-JGJ79-2002编制。水泥搅拌桩分为干法和湿法。桩身强度折减系数μ，干法取0.2~0.3；湿法取0.25~0.33。 返回目录 2。灰色部分人工输入可以选择桩径alex:在边长为1个桩距的面积内刚好有4个1/4桩面积。按公式n=mA/Ap,取n=1,A=d2alex:在边长为1个桩距的面积内刚好有4个1/4桩面积。按公式n=mA/Ap,取n=1,A=d2返回目录节点计算 GL1与GL2连接端头板计算 工程名称：上海胜代机械有限公司 9/2/13 一.已知条件: 梁截面形号： BH550*200*6*8 梁深h 550 mm 翼板宽bf 200 mm 翼板厚tf 8 mm 腹板厚tw 6 mm 梁材质： Q235 抗拉强度ft 215 N/mm2 抗剪强度fv 125 N/mm2 端头板材质： Q235 抗拉强度f 215 N/mm2 选用端头板宽b 240 mm 选用高强螺栓型号： M20 高强螺栓预拉力Tt 155 KN 高强螺栓设计拉力Tp =0.8*Tt 124 KN 螺栓中心至翼板距离ef 65 mm 两螺栓中心间距e 130 mm 螺栓中心至腹板距离ew 149.5000083429 mm 二.计算单侧翼板需用螺栓数量: 梁截面惯性矩I 311164918.666667 mm4 梁截面抗弯模量W =2*I/h 1131508.79515151 mm3 梁所能承受最大弯矩M =ft*W 339497865 N-mm 翼板内与梁中性轴间螺栓排数n 3 第一排螺栓与梁中性轴间距ef1 325 第二排螺栓与梁中性轴间距ef2 215 第三排螺栓与梁中性轴间距ef3 115 最外排螺栓每颗螺栓所受拉力Nt =M*(h/2+ef)/(4*((h/2+ef)^2+ef1^2+ef2^2+ef3^2)) 102.8 KN Nt<0.8*Tt,OK! 三.计算翼板需用焊缝高度: 单侧翼板所能承受拉力Tf =ft*tf*bf 344 焊缝高度 =Tf/[0.7*f'*(2*bf+2*tf-tw)] 7.5 mm 选用焊缝高度hf 0.0 mm 四.计算腹板需用焊缝高度: 腹板所能承受剪力V =fv*tw*(h-2*tf) 400.5 KN 焊缝高度hw =V/[0.7*f'*2*(h-2*tf)] 3.3 mm 选用焊缝高度hw 0.0 mm 五.计算端头板厚: t> =SQRT(6*ef*ew*nt/((ew*b+2*ef*(ef+ew))*f)) 20.9 mm 选用端头板厚t 25 mm 返回目录16Mn,Q235orA3616Mn,Q235orA36M16,M20orM22返回目录端板厚度 端板厚度计算 端板钢材的抗拉强度设计值f= 315 N/mm^2 端板的宽度b= 200 mm 加肋板的宽度bs= 50 mm 螺栓中心至腹板的距离ew= 50 mm 螺栓中心至翼缘板表面的距离ef= 50 mm 螺栓的间距a= 400 mm 1.伸臂类端板： (7.2.9-1) 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt= 215 KN 按公式(7.2.9-1)计算的端板厚度t1= 32.0 mm 2.无加劲肋类端板： (7.2.9-2) 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt= 0 KN 按公式(7.2.9-2)计算的端板厚度t1= 0.0 mm 3.两边支承类端板 (1)端板外伸 (7.2.9-3a) 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt= 0 KN 按公式(7.2.9-3a)计算的端板厚度t1= 0.0 mm (2)端板平齐 (7.2.9-3b) 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt= 76.2 KN 按公式(7.2.9-3b)计算的端板厚度t1= 15.6 mm 4.三边支承类端板： (7.2.9-4) 一个高强螺栓的拉力设计值,Nt= 215 KN 按公式(7.2.9-4)计算的端板厚度t1= 端板厚度t= 20.2 mm 结论： 端板厚度t= 32.0 mm 返回目录返回目录吊车反力计算 吊车梁，牛腿反力计算 工程名称： 二台吊车 一.已知条件： 1.柱距Bay 8 m 2.跨度L 22.5 m 3.吊车A吊重Ta 5 Ton 4.吊车B吊重Tb 16 Ton 二.吊车资料： A: 起重机总重Wa 19.900 Ton 小车（电葫芦）重Ga 2.192 Ton 最大轮压Pa 9.200 Ton 轮距Ka 3.500 m 鞍座长Ba 5.100 m B: 起重机总重Wb 27.200 Ton 小车（电葫芦）重Gb 6.611 Ton 最大轮压Pb 18.100 Ton 轮距Kb 4.200 m 鞍座长Bb 5.860 m 三.吊车梁受力计算： 最大轮压（考虑动力系数） Pamax =1.05*Pa 9.660 Ton Pbmax =1.05*Pb 19.005 Ton 最小轮压Pamin =(Wa-Ga)/4 4.427 Ton Pbmin =(Wb-Gb)/4 5.147 Ton 纵向水平刹车力Fa1 =0.1*Pa 0.920 Ton Fb1 =0.1*Pb 1.810 Ton 横向水平刹车力Fa2 =0.1*(Ta+Ga)/4 0.180 Ton Fb2 =0.1*(Tb+Gb)/4 0.565 Ton 吊车梁受弯最大时轮子定位： 有三轮作用在吊车梁上 离端头最近轮子距端头X 1.698 m 两吊车相临轮距K0 1.63 m 四.牛腿反力计算： 牛腿偏心距e 0.7 m 最大竖向反力Hmax =Pb*(2-Kb/bay)+Pa*(2-(2*K0+Ka)/bay) 37.324 Ton 最小竖向反力Hmin =Pbmin*(2-Kb/bay)+Pamin*(2-(2*K0+Ka)/bay) 12.705 Ton 横向反力V 0.834 Ton 最大弯矩Mmax =Hmax*e 26.126 T-m 最小弯矩Mmin =Hmin*e 8.894 T-m 返回目录1,2,3Ton：7.5,8,8.5,9,9.5,10,10.511,11.5,12,12.5,13,13.514,14.5,15,15.5,16,16.517,19.5,22.55,10,16,20,32,50Ton：10.5,13.5,16.5,19.5,22.525.5,28.5,31.51,2,3,5,10,16,20,32,501,2,3,5,10,16,20,32,50返回目录吊车梁整体稳定性 吊车梁整体稳定性验算 13/9/2 工程名称： 说明： 1。当铺板密铺在吊车梁受压翼缘上，并与梁牢固连接，能阻止吊车梁受压翼缘侧向稳定性可不计算整体稳定性 2。当下面计算中“吊车梁整体稳定性”项不出现“σ”“f”时可不计算整体稳定性（可不考虑上面计算结果） 适用范围： 1。吊车梁为简支梁 2。吊车梁为工字形断面 3。荷载为集中荷载 一。输入条件 吊车梁类型（BHorRH) (吊车梁为RH钢输入RH,否则输入16MnorQ235) Q235 吊车梁高度(H) （吊车梁为变断面，H为其中间断面值）,H= 500 mm 吊车梁上翼板宽度(b1) b1= 250 mm 吊车梁下翼板宽度(b2) b2= 200 mm 吊车梁腹板厚度(tw) tw= 8 mm 吊车梁上翼板厚度(t1) t1= 16 mm 吊车梁下翼板宽度(t2) t2= 14 mm 吊车梁跨度(L) L= 6 m 制动桁架腹杆间距(L1) (没有制动桁架，请输入吊车梁跨度(L)）,L1= 2 m 绕Ｘ轴最大弯矩(Mx) Mx= 20 TON.M 绕Ｙ轴最大弯矩(My) My= 2 TON.M 吊车荷载作用于 上 翼缘 二。验算 屈服强度(fy) fy= 235 mm 截面面积(A) A=b1*t1+b2*t2+(H-t1-t2)*tw= 1.06E+04 mm^2 梁顶至X轴距离(X) X=(b1*t1*t1/2+(H-t1-t2)*tw*(H-t2+t1)/2+b2*t2*(H-t2))/A= 221 mm 截面对X轴惯性矩(Ix) Ix=b1*t1^3/12+b1*t1*(X-t1/2)^2+b2*t2^3/12+b2*t2* (H-X-t2/2)^2+tw*(H-t1-t2)^3/12+ tw*(H-t1-t2)*((H+t1-t2)/2-x)^2= 4.61E+08 mm^4 截面对X轴抵抗矩(Wx) Wx=Ix/x= 2.09E+06 mm^3 受压翼缘对Y轴惯性矩(I1) I1=t1*b1^3/12= 2.08E+07 mm^4 受拉翼缘对Y轴惯性矩(I2) I2=t2*b2^3/12= 9.33E+06 mm^4 毛截面对Y轴回转半径(iy) iy=SQRT((I1+I2+(H-t1-t2)*tw^3/12)/A)= 53.5 mm 对Y轴长细比(λy) λy=L1*1000/iy= 37.4 截面不对称度(αb) αb=I1/(I1+I2)= 0.69 截面不对称影响系数(ηb) ηb=0.8*(2αb-1)= 0.30 纯弯矩整体稳定系数(ψb0) ψb0=(4320/λy^2)*(A*H/Wx)*(SQRT(1+((λy*t1)/ (4.4*H))^2)+ηb)*(235/fy)= 10.49 参数(ξ) ξ=(L1*1000*t1)/(b1*H)= 0.26 参数(βb0) βb0= 1.2 参数(βb) βb=βb0= 1.20 整体稳定系数(ψb) ψb=βb*ψb0= 12.58 整体稳定系数(ψb＇) ψb＇=1.1-0.4646/ψb+0.1269/SQRT(ψb^3)= 1.07 受压翼缘对Y轴抵抗矩(Wy) Wy=(I1+I2+(H-t1-t2)*tw^3/12)/(b1/2)= 2.41E+05 mm^4 受压翼缘折算应力(σ) σ=Mx*10000000/(ψb＇*Wx)+My*10000000/Wy= 172.81 N/mm^2 受压翼缘允许应力(f) 215 N/mm^2 三。验算结果 整体稳定性 L1*1000/b1<=16*SQRT(235/fy) OK! 返回目录返回目录吊车资料1 15/3~50/10t双吊钩桥式起重机 起重量 跨度Lk 起升高度 中级工作制 重级工作制 主要尺寸（mm） 吊钩极限位置 生产厂家 荐用大车轨道 主钩 副钩 小车重 起重机重 最大轮压 小车重 起重机重 最大轮压 小车轨距 大车轮距 小车轮距 起重机最大宽度 轨道中心至外端距离 轨面至起重机顶距离 主梁底面至轨面距离 操纵室底至主梁底距离 主钩至轨面距离 副钩至轨面距离 吊钩至轨道中心距离 主钩 副钩 （t） （m） （m） （m） （t） （t） （t） （t） （t） （t） Lx BQ Bx B b H H2 H3 H4 H5 S1 S2 S3 S4 15/3 10.5 12 14 6.9 17.9 13.2 7.4 19.7 14.2 2000 4000(4400) 2400 5200(5600) 230 2095(2097) 80 2240(2290)2170 692 640 1275 1888 1500 2113 大连起重机器厂 43kg/mQU70 13.5 19.4 14.1 21.5 15.1 80 16.5 21.6 14.9 23.8 15.8 180 19.5 25.4 16 28 17.1 (4400)4000 5300(5600) 260 2185(2187) 240 2180 602 22.5 27.9 16.8 30.8 18.2 388 25.5 32.4 18.1 34.8 19.4 5000 6210 538 2010 28.5 35.7 19 38.6 20.6 688 31.5 38.9 19.9 42 21.6 838 10.5 12 14 7 18.3 15.5 7.5 20.3 16.5 2000 (4400)4000 2400 5200(5600) 230 2094(2096) 80 2240(2290)2170 544(542) 378 1030 1900 1450 2320 43kg/mQU70 20/5 10.5 18.3 15.5 20.3 16.5 80 13.5 20.1 16.5 22.4 17.6 82 16.5 22.3 17.4 24.9 18.9 182 19.5 26.4 18.7 29.4 20.2 (4400)4100 5300(5600) 260 2184(2186) 240 2180 454(452) 22.5 29 19.6 32.4 21.1 390 25.5 33.5 20.8 36.8 22.4 5000 6210 540 2010 28.5 37.3 21.9 40.8 23.6 690 31.5 40.5 22.9 44.4 24.7 840 起重量 跨度Lk 起升高度 中级工作制 重级工作制 主要尺寸（mm） 吊钩极限位置 生产厂家 荐用大车轨道 主钩 副钩 小车重 起重机重 最大轮压 小车重 起重机重 最大轮压 小车轨距 大车轮距 小车轮距 起重机最大宽度 轨道中心至外端距离 轨面至起重机顶距离 主梁底面至轨面距离 操纵室底至主梁底距离 主钩至轨面距离 副钩至轨面距离 吊钩至轨道中心距离 主钩 副钩 （t） （m） （m） （m） （t） （t） （t） （t） （t） （t） Lx BQ Bx B b H H2 H3 H4 H5 S1 S2 S3 S4 30/5 10.5 12 14 11 25.8 22.8 11.6 26.9 23 2500 4650 2700 6080 250 23372339(2341) 9094244 2230 553 677 1035 2050 1700 2715 大连起重机器厂 90*90QU70 13.5 28.2 24.2 29.7 25 551(549) 16.5 31.4 25.1 32.8 26 2170 19.5 36.1 26.5 37.9 27.5 4700 6130 300 2469(2471) 264414564714814 2180 421(419) 22.5 39.4 27.7 41.4 28.5 25.5 44.5 29 46.5 30 5000 6430 2010 28.5 48 30.2 50.1 31 31.5 52.3 31.4 54.8 32.4 50/10 10.5 12 14 16.3 35.2 33.8 16.5 37.7 34.3 2500 4800 3580 6330 300 2726(2728) —7996102252402552702802 2250 963(961) 933.5 1005 2200 2000 3195 90*90QU70 13.5 38.1 35.8 39 36.3 2230 16.5 42.4 37.8 43.5 38.3 2732(2734) 957(955) 19.5 46.6 39.3 48.2 40.3 2180 22.5 50.5 41.3 52.2 41.8 25.5 56.9 43 57.9 43.7 5000 6530 2010 28.5 60.9 44.3 62.1 44.8 31.5 66.3 45.9 67.8 46.5 返回目录返回目录吊车资料2 LH型电动葫芦桥式起重机（中级工作制） 起重量 跨度Lk 起升高度 自重 最大轮压 主要尺寸（mm） 吊钩极限位置（mm） 荐用大车轨道 生产厂家 主钩 副钩 主钩 副钩 小车 大车 小车轨距 小车轮距 大车轮距 起重机最大宽度 轨道中心至外端距离 轨面至起重机顶距离 主梁底面至轨面距离 主钩至轨面距离 副钩至轨面距离 吊钩至轨道中心距离 主钩 副钩 （t） （t） （m） （m） （m） （t） （t） （t） Lx Bx BQ B b H H2 H4 H5 S1 S2 S3 S4 56.3 7.5 12 1.2 6.4 5.3 1500 1100 3000 3716 165 1200 114 76 976 976 38Kg/m 湖北武汉起重机厂 10.5 6.8 5.4 114 13.5 7.8 5.7 264 16.5 9.6 6.1 414 19.5 12.4 6.8 3500 4216 564 22.5 16.4 7.6 714 8 7.5 12 1.2 7.2 6.5 1500 1100 3500 4216 165 1200 114 90 980 980 38Kg/m 10.5 8.1 6.8 114 13.5 9.5 7.6 264 16.5 11.1 7.7 414 19.5 13.1 8.1 564 22.5 15.8 8.6 714 10 7.5 12 1.96 7.6 8.3 2000 1400 3500 4216 165 1250 114 95 1044 1044 38Kg/m 10.5 8.2 8.4 114 13.5 9.2 8.7 264 16.5 11.2 9.2 414 19.5 14.2 10 4000 4716 564 22.5 17.2 10.7 714 起重量 跨度Lk 起升高度 自重 最大轮压 主要尺寸（mm） 吊钩极限位置（mm） 荐用大车轨道 生产厂家 主钩 副钩 主钩 副钩 小车 大车 小车轨距 小车轮距 大车轮距 起重机最大宽度 轨道中心至外端距离 轨面至起重机顶距离 主梁底面至轨面距离 主钩至轨面距离 副钩至轨面距离 吊钩至轨道中心距离 主钩 副钩 （t） （t） （m） （m） （m） （t） （t） （t） Lx Bx BQ B b H H2 H4 H5 S1 S2 S3 S4 12.5 7.5 12 2 8.6 9.8 2000 1400 4000 4716 165 1250 120 150 1044 1044 38Kg/m 湖北武汉起重机厂 10.5 9.7 10 270 13.5 11.1 10.4 320 16.5 12.8 20 420 19.5 15.1 11.5 690 22.5 17.8 12.1 840 16 5 7.5 12 12 3 9.3 11.6 2000 2000 4000 4920 240 1430 80 300 230 1590 1470 820 2140 43Kg/m 10.5 10.4 11.9 180 13.5 11.9 12.3 280 16.5 13.8 12.8 420 19.5 16.3 13.5 570 22.5 18.8 14.1 720 20 5 7.5 12 12 3.7 10.3 14.2 2000 2000 4000 4920 240 1430 180 350 230 1590 1470 820 2140 43Kg/m 10.5 11.6 14.5 180 13.5 13.6 14.9 330 16.5 15.6 15.6 480 19.5 18.1 16.1 630 22.5 20.7 16.8 780 返回目录返回目录楼面荷载计算 水磨石面层 总厚度33 名称 做法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 类别 编号 彩色水磨石楼面 白水泥大理石子面 15 25 0.38 1:3水泥砂浆找平 18 20 0.36 纯水泥浆一道 2 20 0.04 水磨石面层 13 钢筋混凝土楼板 120 25 3.00 板底20厚粉刷抹平 20 17 0.34 静载分项系数 1.2 楼面静载 4.1 活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 设计值 7.7 水泥砂浆面层 总厚度25 名称 做法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 类别 编号 水泥砂浆楼面 1:1.5水泥砂浆面 13 20 0.26 1:2.5水泥砂浆底 12 20 0.24 纯水泥浆一道 2 20 0.04 水泥砂浆面层 15 钢筋混凝土楼板 120 25 3.00 板底20厚粉刷抹平 20 17 0.34 静载分项系数 1.2 楼面静载 3.9 活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 设计值 7.5 铺地砖面层 总厚度28~33 名称 做法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 类别 编号 （抛光）玻化砖楼面 铺地砖面层 13 22 0.29 纯水泥浆一道 2 20 0.04 1:2水泥砂浆结合层 20 20 0.40 铺地砖面层 27、28 钢筋混凝土楼板 120 25 3.00 板底20厚粉刷抹平 20 17 0.34 静载分项系数 1.2 楼面静载 4.1 活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 设计值 7.7 缸砖面层 总厚度30 名称 做法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 类别 编号 缸砖楼面 缸砖面层 10 22 0.22 纯水泥浆一道 2 20 0.04 1:2水泥砂浆结合层 20 20 0.40 缸砖面层 33 钢筋混凝土楼板 120 25 3.00 板底20厚粉刷抹平 20 17 0.34 静载分项系数 1.2 楼面静载 4.0 活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 设计值 7.6 水泥花砖面层 总厚度40 名称 做法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 类别 编号 水泥花砖楼面 水泥花砖面层 20 22 0.44 纯水泥浆一道 2 20 0.04 1:2水泥砂浆结合层 20 20 0.40 水泥花砖面层 35 钢筋混凝土楼板 120 25 3.00 板底20厚粉刷抹平 20 17 0.34 静载分项系数 1.2 楼面静载 4.2 活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 设计值 7.9 石材面层 总厚度35 名称 做法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 类别 编号 花岗石楼面 石材面层 20 22 0.44 纯水泥浆一道 2 20 0.04 1:3水泥砂浆结合层 15 20 0.30 石材面层 41、42 纯水泥浆一道 2 20 0.04 钢筋混凝土楼板 120 25 3.00 板底20厚粉刷抹平 20 17 0.34 静载分项系数 1.2 楼面静载 4.2 活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 设计值 7.8 木材面层 总厚度115~118 名称 做法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 类别 编号 双层硬木板带搁栅楼层 长条硬木企口板 18 8 0.14 杉木毛板基层 20 4 0.08 杉木搁栅 8 4 0.03 木材面层 50 1：3水泥砂浆找平 20 20 0.40 钢筋混凝土楼板 120 25 3.00 板底20厚粉刷抹平 20 17 0.34 静载分项系数 1.2 楼面静载 4.0 活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 设计值 7.6 防水面层 总厚度60mm 名称 做法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 类别 编号 大面积防滑地砖楼面 防滑地砖面层 10 22 0.22 纯水泥浆一道 2 20 0.04 1:2水泥砂浆结合层 20 20 0.40 缸砖面层 81 1:3水泥砂浆找平 30 20 0.60 钢筋混凝土楼板 120 25 3.00 板底20厚粉刷抹平 20 17 0.34 静载分项系数 1.2 楼面静载 4.6 活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 设计值 8.3 上人屋面 名称 做法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 类别 编号 上人屋面 C20钢筋砼预制板 35 25 0.88 1：3水泥砂浆结合层 25 20 0.50 油毡隔离层 4 12 0.05 高分子卷材 4 12 0.05 1：3水泥砂浆找平 20 20 0.40 憎水珍珠岩保温层 60 4 0.24 1：3水泥砂浆找平 20 20 0.40 1:6水泥焦渣找坡 50 15 0.75 钢筋混凝土楼板 120 25 3.00 板底20厚粉刷抹平 20 17 0.34 静载分项系数 1.2 楼面静载 6.6 活载分项系数 1.4 楼面活载 2.0 设计值 10.7 非上人屋面 名称 做法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 类别 编号 非上人屋面 高分子卷材 4 12 0.05 1：3水泥砂浆找平 20 20 0.40 憎水珍珠岩保温层 60 4 0.24 1：3水泥砂浆找平 20 20 0.40 1:6水泥焦渣找坡 50 15 0.75 钢筋混凝土楼板 120 25 3.00 板底20厚粉刷抹平 20 17 0.34 静载分项系数 1.2 楼面静载 5.2 活载分项系数 1.4 楼面活载 0.7 设计值 7.2 坡屋面（按1：2） 名称 做法 厚度（mm) 容重(KN/m3) 重量KN(m2) 非上人屋面 英红瓦 1.00 保温层 40 8 0.32 沥青卷材防水层 4 12 0.05 砂浆找平屋20厚 20 20 0.40 钢筋混凝土楼板 120 25 3.00 板底20厚粉刷抹平 20 17 0.34 静载分项系数 1.2 楼面静载 5.1 活载分项系数 1.4 楼面活载 0.7 设计值 7.1 考虑坡度后按投影算其楼面荷载应乘1.12 楼面静载 5.7 楼面活载 0.8 回目录 设计值 8.0LIU:系指木搁栅折算后的平均厚度LIU:已考虑因排水需要的找坡厚度LIU:考虑排水坡度后的平均厚度，需按单体实际情况调整LIU:考虑排水坡度后的平均厚度，需按单体实际情况调整LIU:考虑排水坡度后的平均厚度，需按单体实际情况调整回目录楼梯间荷载计算 楼梯间荷载计算 2013/9/217:07 楼梯基本参数输入(单位:MM) 楼梯间 楼梯斜板 楼梯梁 楼梯平台板 楼梯板面层及抹灰 楼梯开间B= 3600 楼梯斜板净宽BJ= 1625 楼梯梁TL1位置L1= 2600 楼梯平台板1跨度= 2350 楼梯面层材料 1 理石 楼梯进深A= 9200 楼梯斜板厚H= 150 楼梯梁TL1宽BL= 250 楼梯平台板1厚H1= 120 楼梯面层厚度 30 水磨石 梁,墙宽度B2= 250 楼梯踏步高Ho= 150 楼梯梁TL1高HL= 450 楼梯平台板2跨度= 1850 容重(KN/M3) 28 地板砖 楼梯井宽B1= 100 楼梯踏步宽Bo= 300 楼梯梁TL2位置L2= 2100 楼梯平台板2厚H2= 120 水泥砂浆 楼梯斜板净跨度L= 4500 楼梯梁TL2宽BL= 250 板底抹灰厚度 20 楼梯活荷载g(KN/M2)= 2 楼梯梁TL2高HL= 450 容重 17 结果显示计算 楼梯斜板装修荷载标准值= 1.74 KN/M2 楼梯斜板面荷载设计值= 12.17 KN/M2 梯斜板与水平夹角= 26.57 楼梯斜板净自重标准值= 6.07 KN/M2 楼梯平台板1面荷载设计值= 7.82 KN/M2 夹角余玄值= 0.89 楼梯梁自重标准值= 4.26 KN/M 楼梯平台板2面荷载设计值= 7.82 KN/M2 楼梯平台板1自重标准值= 4.18 KN/M2 楼梯梁1线荷载设计值= 41.68 KN/M 楼梯平台板2自重标准值= 4.18 KN/M2 楼梯梁2线荷载设计值= 39.72 KN/M 楼梯间折合面恒荷载标准值= 6.28 KN/M2 楼梯梁1支座反力设计值= 75.02 KN 楼梯斜板自重标准值= 7.81 KN/M2 楼梯梁2支座反力设计值= 71.50 KN 返回目录返回目录墙体荷载 墙体荷载表一 砌体类别 厚度 荷载值（kn/m2） 备注 mm 清水墙 单面粉刷 双面粉刷 一面砖、一粉刷 机制粘土砖实心墙 60 1.14 1.94 20厚水泥砂浆双面粉刷0.4kn/m2 120 2.28 2.62 2.96 3.12 180 3.42 3.76 4.10 4.26 20厚混合砂浆单面粉刷0.34kn/m2 240 4.56 4.90 5.24 5.40 外贴瓷面砖0.50kn/m2 370 7.03 7.37 7.71 7.87 机制粘土砖空斗墙 240 3.61 3.95 4.29 4.45 一眠一斗，粉刷同上 240 3.42 3.76 4.10 4.26 一眠二斗，粉刷同上 240 3.34 3.68 4.02 4.18 一眠三斗，粉刷同上 240 3.12 3.46 3.80 3.96 全斗，粉刷同上 KP1多孔砖墙体 120 1.84 2.18 2.52 2.68 粉刷同上 240 3.44 3.78 4.12 4.28 大孔砖墙体 120 1.32 1.66 2.00 2.16 根据本地调查结果计算，砖的孔洞率在 240 2.76 3.10 3.44 3.60 40％左右。粉刷同上 蒸压加气混凝土砌块墙 80 0.52 0.86 1.20 1.36 100 0.65 0.99 1.33 1.49 用于框架填充墙，容重按650kg/m3计算 150 0.98 1.32 1.66 1.82 粉刷同上 200 1.30 1.64 1.98 2.14 250 1.63 1.97 2.31 2.47 煤渣混凝土空心砌块墙 240 1.98 2.32 2.66 2.82 粉刷同上，陕J-15(89)图集，均为单排孔 190 1.78 2.12 2.46 2.62 140 1.54 1.88 2.22 2.38 115 1.15 1.49 1.83 1.99 90 0.99 1.33 1.67 1.83 墙体荷载表二 砌体类别 厚度 荷载值（kn/m2） 备注 mm 清水墙 单面粉刷 双面粉刷 一面砖、一粉刷 砼空心砌块承重墙 190 3.12 3.46 3.80 3.96 20厚混合砂浆单面粉刷0.34kn/m2 外贴瓷面砖0.50kn/m2 非承重砼空心砌块墙川SGJ861 240 2.73 3.07 3.41 3.57 24型，粉刷同上 240 3.15 3.49 3.83 3.99 24A型，粉刷同上 190 2.44 2.78 3.12 3.28 19B型，粉刷同上 140 2.02 2.36 2.70 2.86 14B型，粉刷同上 120 1.88 2.22 2.56 2.72 12型，粉刷同上 90 1.58 1.92 2.26 2.42 9型，粉刷同上 石膏砌块隔墙 100 0.70 1.04 1.38 1.54 空心，粉刷同上，陕02J07-5 120 0.84 1.18 1.52 1.68 100 1.00 1.34 1.68 1.84 实心，粉刷同上，陕02J07-5 120 1.20 1.54 1.88 2.04 轻质空心条板隔墙（陕02J07-1）、钢丝网夹心水泥条板隔墙（陕02J07-2）、ASA泡沫建筑轻板隔墙 （陕02J07-3）、镁质水泥轻质条板隔墙（陕02J07-4）四种隔墙为简化计算统一将各种厚度的该四类墙体 的荷载确定为1.50kn/m2(含粉刷）；在板上砌筑时，可在板的面恒荷载增加0.5kn/m2作为墙体荷载。 回目录回目录荷载统计表 项目名称: 2013/9/25:07PM 楼、屋面板 荷载统计(kN/m2) 备注 内容 项次 厚度 荷载值（kN/m2） 客厅 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 150 25x0.15= 3.75 折合标准值： 花岗岩大理石地面 0.75 2 50厚板面粉刷 50 20x0.05= 1 合计: 5.50 活载g 2.00 7.508 设计值q q=1.35x5.5+1.4x0.7x2= 9.39 卧室1 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 120 25x0.12= 3 折合标准值： 2 建筑做法 1.6 合计: 4.60 活载g 2.00 9.56 设计值q q=1.2x4.6+1.4x2= 8.32 卧室2(四层） 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 120 25x0.12= 3 折合标准值： 2 加气块填充 200 14x0.2= 2.8 2 建筑做法 1.6 合计: 7.40 活载g 2.00 6.176 设计值q q=1.35x7.4+1.4x0.7x2= 11.95 卧室1,阳光房 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 100 25x0.1= 2.5 折合标准值： 2 建筑做法 1.6 合计: 4.10 活载g 2.00 6.944 设计值q q=1.2x4.1+1.4x2= 7.72 厨房，卫生间 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 100 25x0.1= 2.5 折合标准值： 2 8厚地砖铺实 0.5 3 25厚1：4干硬性水泥砂浆 25 20x0.025= 0.5 4 基层处理剂一遍 0.05 5 20厚C20混凝土0.5％找坡 30 25x(3.3x0.005/2+0.02)= 0.75 6 20厚1：2.5水泥砂浆找平 20 20x0.02= 0.4 7 1.5厚防水涂料 0.2 合计: 4.90 活载g 2.00 5.936 设计值q q=1.2x4.9+1.4x2= 8.68 衣帽间,工人房,走廊,门厅 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 90 25x0.09= 2.25 折合标准值： 2 建筑做法 1.6 合计: 3.85 活载g 2.00 9.8656 设计值q q=1.2x3.85+1.4x2= 7.42 露台1（按建筑屋面1） 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 100 25x0.1= 2.5 2 25厚1：4干硬性水泥砂浆 25 20x0.025= 0.5 3 沥青油毡和防水卷材 0.4 4 100厚水泥珍珠岩板 100 4x0.1= 0.4 5 20厚1：8水泥珍珠岩2％找坡 70 16x(5.0x0.02/2+0.02)= 1.12 6 20厚1：2.5水泥砂浆找平 20 20x0.02= 0.4 7 40厚C30混凝土防水层 40 25x0.04= 1 8 8－10厚地砖 0.5 合计: 6.82 活载g 2.50 设计值q q=1.2x6.82+1.4x2.5= 11.68 阳台(按露台做法) 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 90 25x0.09= 2.25 2 建筑做法 4.32 合计: 6.57 活载g 2.50 设计值q q=1.2x6.57+1.4x2.5= 11.38 露台2 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 120 25x0.12= 3 折合标准值： 2 建筑做法 4.32 合计: 7.32 活载g 2.50 0 设计值q q=1.35x7.32+1.4x0.7x2.5= 12.33 屋面1（不上人屋面) 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 90 25x0.09= 2.25 2 基层处理剂一遍 0.05 3 页岩保护层 0.1 4 二层3厚橡胶卷材 0.1 5 20厚1：8水泥珍珠岩2％找坡 70 16x(5x0.02/2+0.02)= 1.12 6 20厚1：2.5水泥砂浆找平 20 20x0.02= 0.4 7 干铺150厚加气混凝土砌块 150 14x0.15= 2.1 合计: 6.12 活载g 0.70 设计值q q=1.35x6.12+1.4x0.7x0.7= 8.95 屋面2 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 100 25x0.1= 2.5 折合标准值： 2 建筑做法 3.87 合计: 6.37 活载g 0.70 设计值q q=1.35x6.37+1.4x0.7x0.7= 9.29 屋面3 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 120 25x0.12= 3 2 建筑做法 3.87 合计: 6.87 活载g 0.70 设计值q q=1.35x6.87+1.4x0.7x0.7= 9.96 屋面4 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 150 25x0.15= 3.75 2 建筑做法 3.87 合计: 7.62 活载g 0.70 设计值q q=1.35x7.62+1.4x0.7x0.7= 10.97 屋面5(不上人屋面) 恒载p 1 现浇板厚度（mm): 200 25x0.2= 5 2 建筑做法 3.87 合计: 8.87 9.64 活载g 0.70 设计值q q=1.35x8.87+1.4x0.7x0.7= 12.66 折合标准值： 楼梯板 梯板尺寸 踏步b= 270 踏步h= 166.7 a=arctg(h/b)= 0.5531 梯间宽: 1200 0.00 恒载p 1 栏杆及侧边粉刷： 1.5x1/1.2= 1.250 2 水磨石面层(mm): 30 20x0.03x(0.27+0.1667)/0.27= 0.97 3 现浇板厚度（mm): 100 25x(0.1/cos(a)+0.1667/2)= 5.02 4 板底粉刷（mm): 20 20x0.02/cos(a)= 0.47 合计: 7.71 活载g 2.00 设计值q q=1.2x7.71+1.4x2= 12.05 墙体荷载统计 2013/9/25:07PM 墙体 层高 荷载值(kN/m) 1 一层挡土墙体1（2.2m高200厚墙) 2.2 (25x0.2+0.4)x2.2= 11.9 2 标准层内隔墙 2.7 (8x0.2+0.8)x2.7= 6.5 3 标准层外墙1(2.6米高200厚贴瓷砖) 2.7 （8x0.2+0.8+0.5)x2.7= 7.8 4 标准层外墙1 2.7 2.4x2.7= 6.5 5 标准层外墙2（带0.9m宽空调板) 2.7 2.4x2.7+0.5(空调板)= 7 6 外伸0.6m窗套 参考B9栋 7.8 7 阳台花池 参考B9栋 10 8 标准层卫生间隔墙（120厚) 2.7 (19x0.12+0.8+0.3)x2.7= 9.2 9 露台墙+栏杆 0.4 2.4x0.4+1.5= 2.5 10 女儿墙1（0.7高180厚蒸养粉煤灰砖墙＋栏杆) 0.7 (19x0.18+0.8)x0.7+1.5= 4.5 11 女儿墙2(1.8高180厚墙+栏杆) 1.8 (19x0.18+0.8)x1.8+1.5= 9.1 12 楼梯入户墙(2.7高200厚墙+栏杆) 2.7 2.4x2.7+1.5= 8 13 屋面梯间墙（3.7米高200厚墙). 3.7 (19x0.18+0.8)x3.7= 15.6 回目录回目录剪力墙墙肢稳定计算 剪力墙墙肢稳定计算 一、 基本资料： 1、 设计依据规范： 《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010） 2、 几何参数： 墙肢腹板厚度bw= 400 mm 墙肢截面总高度H= 2500 mm 墙肢上翼缘宽度U= 400 mm 墙肢下翼缘宽度D= 400 mm 墙肢翼缘厚度bf= 400 mm 3、 计算参数： 墙混凝土弹性模量Ec= 30000 N/mm2 墙肢截面厚度t= 600 mm 墙肢计算长度L0= 7000 mm 墙肢计算长度系数β= 1.00 墙肢所在楼层的层高h= 7000 mm 作用于墙顶组合的等效竖向均布何载标准值q= 12000 N/mm 返回目录 二、 墙肢稳定计算： 根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）附录D 作用于墙顶组合的等效竖向均布何载容许值g= 13224.48 N/mm 因为q <= g,所以， 剪力墙墙肢满足稳定验算 三、 剪力墙墙肢计算长度系数β计算实用程序： 1、 单片独立墙肢（两边支承），应按下式采用： β= 1.00 2、 T型、工字型剪力墙的翼缘墙肢（三边支承），应按下式采用： β= 0.25 3、 T型剪力墙的腹板墙肢（三边支承），应按下式采用： β= 0.25 4、 工字型剪力墙的腹板墙肢（四边支承），应按下式采用： β= 0.20GXW:红色带下划线的数据需设计者根据实际情况输入GXW:C20:2.55x104N/mm2C25:2.80x104N/mm2C30:3.00x104N/mm2C35:3.15x104N/mm2C40:3.25x104N/mm2C45:3.35x104N/mm2C50:3.45x104N/mm2GXW:本程序取β=1.00（单片独立墙肢两边支承），否则根据实际情况按附后剪力墙墙肢计算长度系数实用程序对β进行取值返回目录牛腿设计 牛腿设计 基本的构造规定: 牛腿的端部高度h1≥h/3 ，且不小于200mm 牛腿底面斜角α≤45° 牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm 作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk= 700 KN 作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk= 26 KN 竖向力设计值Fv= 980 KN 水平拉力设计值Fh= 36.4 KN 裂缝控制系数β= 0.65 牛腿宽度b= 500 mm 竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a= 270 mm 根据公式 下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c= 550 mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/Fvk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0) 牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h= 800 mm 初算高度= 880.6652009451 mm 牛腿的外边缘高度h1= 300 mm 外边缘初算最小高度=h-c*tg45= 411.15 mm 混凝土强度等级 C30 fc= 14.3 ftk= 2.01 ft= 1.43 钢筋抗拉强度设计值fy＝300N/mm 纵筋合力点至近边距离as= 40 最小配筋率ρmin=Max{0.20%,0.45ft/fy}= 0.002145 牛腿顶面受压面的面积要求 横向受压长度必须≥ 130.5361305361 牛腿的配筋计算 纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式9.3.11计算 As≥Fv*a/0.85/fy/ho+1.2*Fh/fy= 1510.9250773994 选用 3 根直径 20 面积为 942.47778 不满足! 箍筋的直径宜为6～12mm，间距宜为100～150mm，且在上部2ho/3＝ 506.6666666667 范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一 Asv＝As/2= 471.23889 当a/ho≥0.3时，宜设置弯起钢筋 a/ho= 0.3552631579 需要弯起钢筋！ Asw＝As/2＝ 471.23889 集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l＝ 844.3340571125 弯起钢筋宜位于牛腿上部l/6至l/2 140.7223428521 至 422.1670285562 之间的范围内 返回目录返回目录受弯构件斜截面承载力计算表 受弯构件斜截面承载力计算 1、hw/b≤4矩形和T形及I形斜截面受剪承载力计算（均部荷载） 公式： 截面高h 600 mm 剪力设计值V 250 Kn 截面宽b 250 mm 截面验算 0 主筋直径 18 mm 砼受剪承载力设计值Vcs1 140.39025 Kn 钢筋保护层c 30 mm 设计配箍量nAsv1/s=(V-Vcs1)/(1.25fyvh0)= 截面有效高度h0 561 mm 0.7443154231 砼抗压强度设计值fc 14.3 N/mm2 砼抗拉强度设计值ft 1.43 N/mm2 箍筋配筋率ρsv 0.2977261693 箍筋抗拉强度设计值fyv 210 N/mm2 最小箍筋配筋率ρsvmin 0.1634285714 0 实际选配箍筋 箍筋直径 8.00 箍筋肢数n 2 实际箍筋配筋率ρsv 0.3349333333 箍筋间距S 120 0.3349333333 > 0.2977261693 符合要求 注：1.V＜Vcs1时，只需要按最小配筋率或构造配置箍筋. 2.本表根据《混凝土结构设计规范》〔GBJ10-89〕编制,适用于矩形、T形、I形截面的一般受弯构件. 3.b-矩形截面宽度,T形截面或I形截面的腹板宽度; 4.hw-截面的腹板高度;矩形截面取有效高度h0,T形截面取有效高度减去翼缘高度,I形截面取腹板净高. 5.对集中荷载作用下的矩形截面独立梁,且集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力值 的75%以上的情况,按下式计算. 2、hw/b≤4矩形和T形及I形斜截面受剪承载力计算（集中荷载） 公式 箍筋肢数n 2 全部截面面积Asv 100.5309632 mm2 截面高h 600 箍筋间距S 200 mm2 截面宽b 250 mm 剪跨a 500 mm 主筋直径 18 mm 剪跨比λ' 0.8912655971 钢筋保护层c 30 mm 剪跨比λ 1.5 截面有效高度h0 561 mm 砼受剪承载力设计值Vcs1 116.991875 Kn 砼抗压强度设计值fc 14.3 mm 砼抗压强度设计值ft 1.43 mm 剪力设计值V 250 Kn 箍筋抗拉强度设计值fyv 210 N/mm2 实际配箍量nAsv1/s 1.12900539 箍筋直径 8 N/mm2 最小箍筋配筋率ρsv 0.451602156 截面面积Asv1 50.27 mm 最小箍筋配筋率ρsvmin 0.1634285714 0 截面腹板高度hw 561 mm2 实际选配箍筋 箍筋直径 10.00 箍筋肢数n 2 实际箍筋配筋率ρsv 0.5233333333 箍筋间距S 120 0.5233333333 > 0.451602156 返回目录 符合要求返回目录水池侧壁及底板配筋计算 一、原始数据 板厚h(mm) 500 受力钢筋强度设计值fy(N/mm2) 300 板长l(mm) 7000 钢筋弹性模量ES(N/mm2) 2.0E+05 混凝土强度等级 C25 构件受力特征系数αcr 2.1 纵向受拉钢筋表面特征系数ν 0.7 二、常规数据 混凝土轴心抗压设计值fc(N/mm2) 11.9 混凝土弹性模量EC(N/mm2) 2.8E+04 系数α1 1.00 板有效高度h0=h-40(mm) 460 混凝土抗拉标准值ftk(N/mm2) 1.78 三、截面配筋 设计弯距M(KN·m) 99.00 钢筋直径d(mm) 20 截面抵抗矩系数αS=M/α1fcbh02 0.0393 钢筋间距s(mm) 150 γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 0.9799 钢筋实际配筋面积AS(mm2) 2094.4 钢筋面积AS=M/γSfyh0(mm2) 732.1 是否满足 满足 三、裂缝验算 短期弯矩MS(KN·m) 71.00 ρte=AS/0.5bh 0.0084 长期弯矩Ml(KN·m) 36.00 ρte实际取值(ρte≥0.01) 0.0100 σsk=MS/ηh0AS(N/mm2) 84.71 受拉区纵筋等效直径deq=d/ν(mm) 28.6 ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk -0.266 应变不均匀系数ψ实际取值(0.2≤ψ≤1.0) 0.200 最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c(20≤c≤65)(mm) 20 最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk/ES(1.9c+0.08deq/ρte)(mm) 0.05 最大裂缝宽度限值ωlim(mm) 0.20 验算ωmax≤ωlim 满足 四、挠度验算 αEρ=ESAS/ECbh0 0.033 短期刚度BS=ESASh02/(1.15ψ+0.2+6αEρ)(N·mm2) 1.42E+14 长期刚度Bl=BS*MS/(MS+Ml)(N·mm2) 9.41E+13 挠度f=5MSl02/48Bl(mm) 3.85 挠度限值l0/200 35.0 验算f≤l0/200 满足 返回目录返回目录柱体积配箍率计算 柱体积配箍率计算 工程名称: 设计人: 计算日期: 表6．４．７ 柱端箍筋加密区最小配箍特征值λV 抗震等级 箍筋形式 柱轴压比 <=0.3 <=0.4 <=0.5 <=0.6 <=0.7 <=0.8 <=0.9 <=1.0 <=1.05 一 普通箍复合箍 <=0.10 <=0.11 <=0.13 <=0.15 <=0.17 <=0.20 <=0.23 螺旋复合或 0.08 0.09 0.11 0.13 0.15 0.18 0.21 连续复合螺旋 二 普通箍复合箍 0.08 0.09 0.11 0.13 0.15 0.17 0.19 0.22 0.24 螺旋复合或 0.06 0.07 0.09 0.11 0.13 0.15 0.17 0.2 0.22 连续复合螺旋 三 普通箍复合箍 0.06 0.07 0.09 0.11 0.13 0.15 0.17 0.2 0.22 螺旋复合或 0.05 0.06 0.07 0.09 0.11 0.13 0.15 0.18 0.2 连续复合螺旋 表4.1.4    混凝土强度设计值 （N/mm2） 强度 混 凝 土 强 度 等 级 种类 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 fc 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 29.7 31.8 33.8 35.9 ft 0.91 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22 读取特征值λV= 0.05 其中框架一,二,三,四级柱构造体积配箍率为0.8%,0.6%,0.4%,0.4% 读取混凝土强度= 16.70 输入箍筋强度值 270 计算体积配箍率= 0.31% 截面类型一 截面类型二 类型1柱截面b= 500 类型2柱截面b= 500 类型1柱截面h= 500 类型2柱截面h= 500 类型1柱保护层c= 35 类型2柱保护层c= 35 箍筋直径= 8 箍筋直径= 8 箍筋间距S= 100 箍筋间距S= 100 体积配箍率= 0.47% 体积配箍率= 0.70% 截面类型三 截面类型四 类型3柱截面b= 500 类型4柱截面b= 500 类型3柱截面h= 500 类型4柱截面h= 500 类型3柱保护层c= 35 类型4柱保护层c= 35 箍筋直径= 8 箍筋直径= 8 箍筋间距S= 100 箍筋间距S= 100 体积配箍率= 0.93% 体积配箍率= 0.80% 截面类型五 截面类型六 类型5柱截面b= 500 类型6柱截面b1= 250 类型5柱截面h= 500 类型6柱截面b2= 250 类型5柱保护层c= 35 类型6柱截面h1= 250 箍筋直径= 8 类型6柱截面h2= 250 箍筋间距S= 100 h2边附加箍数n= 1 体积配箍率= 0.69% h2边附加箍数n= 1 保护层c= 35 箍筋直径= 8 箍筋间距S= 100 体积配箍率= 返回目录返回目录雨蓬板配筋裂缝计算 回目录 数据输入 板厚h(mm) 100 检修集中荷载标准值(KN/m) 1.00 翻边高h'(mm) 300 积水荷载标准值(KN/m) 3.00 计算跨度l(mm) 1200 活荷载准永久值系数ψq 0.50 板侧粉刷荷载标准值 4.00 混凝土强度等级 C40 构件受力特征系数αcr 2.1 受拉钢筋强度设计值fy(N/mm2) 300 纵向受拉钢筋表面特征系数ν 1.0 钢筋弹性模量ES(N/mm2) 2.0E+05 数据输出 一、常规数据 恒荷载 板重 2.50 混凝土轴心抗压设计值fc(N/mm2) 19.1 粉刷 4.00 系数α1 1.00 翻边重 0.75 混凝土抗拉标准值ftk(N/mm2) 2.39 恒荷载标准值gK(KN/m) 7.25 活荷载标准值qK(KN/m) 3.70 总荷载设计值p=1.2gK+1.4qK(KN/m) 13.88 有效厚度h0=h-20(mm) 80 二、截面配筋 弯矩M=pl2/2(KN·m) 9.99 钢筋直径d(mm) 12 截面抵抗矩系数αS=M/α1fcbh02 0.0818 钢筋间距s(mm) 125 γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 0.9573 钢筋实际配筋面积AS(mm2) 904.8 钢筋面积AS=M/γSfyh0(mm2) 435.0 是否满足 满足 三、裂缝验算 短期弯矩MS=(gK+qK)l2/2(KN·m) 7.88 ρte=AS/0.5bh 0.0181 长期弯矩Ml=(gK+ψqqK)l2/2(KN·m) 6.55 ρte实际取值(ρte≥0.01) 0.0181 σsk=MS/ηh0AS(N/mm2) 125.20 受拉区纵筋等效直径deq=d/ν(mm) 12.0 ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk 0.414 应变不均匀系数ψ实际取值(0.2≤ψ≤1.0) 0.414 最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c(20≤c≤65)(mm) 20 最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk/ES(1.9c+0.08deq/ρte)(mm) 0.05 最大裂缝宽度限值ωlim(mm) 0.20 验算ωmax≤ωlim 满足回目录雨蓬梁配筋裂缝计算 回目录 数据输入 梁宽b(mm) 300 活荷载标准值qK(KN/m) 4.44 梁高h(mm) 600 混凝土强度等级 C30 梁上墙体高hq(mm) 0 受拉钢筋强度设计值fy(N/mm2) 360 雨蓬板恒荷载gKb(KN/m2) 7.25 箍筋强度设计值fyv(N/mm2) 210 雨蓬板计算跨度lb(mm) 1200 梁净跨ln(mm) 8650 雨蓬板长度lb0(mm) 2000 梁计算跨度l0(mm) 9000 雨蓬板荷载pb(KN/m2) 13.88 梁以上楼面恒荷载标准值glK(KN/m2) 0.00 数据输出 一、常规数据 恒荷载 梁重25bh 4.50 混凝土轴心抗压设计值fc(N/mm2) 14.3 梁上墙体重20b*MIN[hq,ln/3] 0.00 系数α1 1.00 雨蓬板传来(lb+b/2)gKb(KN/m) 3.87 混凝土抗拉设计值ft(N/mm2) 1.43 恒荷载标准值gK(KN/m) 8.37 梁有效高度h0=h-35(mm) 565 荷载设计值p=1.2gK+1.4qK(KN/m) 16.26 受扭塑性抵抗矩Wt=b2*(3h-b)/6(mm3) 2.25E+07 二、截面验算 剪力V=pln/2(KN) 70.3 验算V≤0.07fcbh0 满足 力矩mp=pblb2/2(KN·m/m) 9.99 抵抗扭矩T=mpl0/2(KN·m) 9.99 V/bh0+T/Wt(N/mm2) 0.86 验算V/bh0+T/(0.8*Wt)≤0.25fc 满足 验算V/bh0+T/Wt≤0.7ft 满足 仅需按构造配置钢筋 验算V≤0.35ftbh0 不需验算 验算T≤0.175ftWt 不需验算 三、构造配筋 几肢箍n 2 最小配箍率ρsvmin=0.28ft/fyv 0.0019 箍筋直径d(mm) 10 实际配箍率ρsv=2Asv/bs 0.0052 箍筋间距s(mm) 100 配箍是否满足(ρsv≥ρsvmin) 满足 受扭纵筋最小配筋率ρtlmin=0.6(T/Vb)1/2ft/fy 0.0016 受扭钢筋直径d(mm) 18 受扭纵筋实际配筋率ρtl=Astl/bh 0.0057 受扭钢筋数量 4 受扭配筋是否满足(ρtl≥ρtlmin) 满足 四、承载力验算 ⒈受弯承载力验算 弯矩M=pl02/8(KN·m) 164.59 受弯钢筋直径d(mm) 25 截面抵抗矩系数αS=M/α1fcbh02 0.1202 受弯钢筋数量 2 γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 0.9358 钢筋实际配筋面积AS(mm2) 981.7 钢筋面积AS=M/γSfyh0(mm2) 864.7 是否满足 满足 ⒉受剪承载力验算 斜截面受剪承载力VCS=0.07fcbh0+1.5fyvnAsvh0/s(KN) 验算VCS≥V ⒊受扭承载力验算 截面核芯部分短边尺寸bcor=b-50(mm) 截面核芯部分长边尺寸hcor=h-50(mm) 截面核芯部分面积Acor=bcorhcor(mm2) 截面核芯部分周长ucor=2(bcor+hcor)(mm) 受扭全部纵筋面积Astl(mm2) 沿截面周边单肢箍筋面积Ast1(mm2) 受扭纵筋与箍筋的配筋强度比值ζ=fyAstls/fyvAst1ucor ζ实际取值(当ζ<0.6时，取0.6；当ζ>1.7时，取1.7) 0.35ftWt+1.2ζ1/2*fyvAst1Acor/s(KN·m) 验算T≤0.35ftWt+1.2ζ1/2*fyvAst1Acor/s回目录地下室外墙计算 地下室外墙计算 书 关于书的成语关于读书的排比句社区图书漂流公约怎么写关于读书的小报汉书pdf 回目录 混凝土标号C 25 混凝土强度fc= 11900 KN/m2 混凝土抗拉强度标准值ftk= 1.78 N/mm2 钢筋强度设计值为 270 N/mm2 钢筋弹性模量(N/m2)Es= 200000 室内地坪±0.00相当于绝对标高(m) 4.65 室内外高差(m)H1= 0.45 地下室层高(m)H= 3.15 地下水位的绝对标高(m) 3.7 地下室设计抗渗等级(Mpa) 0.800 最大水头与墙厚比值系数 15 初估外墙厚度hw(m) 0.1466666667 故取外墙厚度hw(m) 0.3 满足要求 土有效内摩擦角φ' 15 静止土压力系数　Ko= 0.59 土的重度(KN/m3)r 20 地下水重度(KN/m3)rw= 10 土浮重度(KN/m3)ro= 10 地面堆载(KN/m2)qo= 10 1.外墙配筋计算 土压力po= 7.0654881511 KN/m 土压力p1= 14.1309763022 KN/m 土压力p2= 53.4095620835 KN/m 受弯计算: 弯距M= 39.1221687639 KN.m 墙的有效高度(mm)ho= 242 配筋计算: αs=M/(fcbho2)= 0.056 γs= 0.9710963348 As= M/(γsfyho)= 616.5687042844 mm2/m 实配钢筋Φ 16 @ 150 As= 1,340.41 mm2/m 满足要求 2.外墙裂缝变形计算 钢筋的应力σsk= 138.63 N/mm2 有效受拉混凝土配筋率ρte= 0.89% 故取有效配筋率ρte= 0.01 钢筋应变的不均匀系数　ψ= 0.27 故取不均匀系数ψ= 0.27 最大裂缝宽度ωmax= 0.07368 <0.2 满足要求输入混凝土标号请输入钢筋强度设计值请输入±0.00相当于绝对标高(m)请输入室内外高差(m)请输入地下室层高(m)请输入地下水位的绝对标高(m)地下室设计抗渗等级(Mpa)请输入外墙厚度(m)请输入土的有效内摩擦角(度数)请输入土重度(KN/m3)请输入地面堆载(KN/m2)输入钢筋直径输入钢筋间距回目录墙高厚比验算 墙体类别 承重墙 墙体顶部支承情况 上端自由 砂浆强度等级 M5.0 墙体厚度h（ht） 370 mm 墙体计算高度H0 3900 mm 相邻窗间墙或壁柱之间的距离s 6000 mm 在宽度s范围内的门窗洞口总宽度bs 4000 mm 自承重墙允许高厚比修正系数μ1 1 有门窗洞口允许高厚比修正系数μ2＝1-0.4*bs/s 0.7333333333 构造柱沿墙长方向的宽度bc 240 mm 构造柱间距L 6000 mm 考虑构造柱有利作用系数γ 0 构造柱提高系数μc=1+γ*bc/L 1 墙体允许高厚比[β] 24 墙体计算高厚比β 10.5405405405 < μ1*μ2*μc*[β]= 17.6 通过 墙体允许高度值[H0]=μ1*μ2*μc*[β]*h 6512 mm 回目录回目录螺旋楼梯计算 数据输入 回目录 水平旋转角β(°) 300 层高h(mm) 3840 踏步数u 25 楼梯实际宽度b'(mm) 1450 楼梯宽度中心线的辐射半径r(mm) 1500 楼梯计算宽度b(mm) 1250 受拉钢筋强度设计值fy(N/mm2) 210 混凝土强度等级 C25 箍筋强度设计值fyv(N/mm2) 210 活荷载标准值qK(KN/m) 4.00 数据输出 一、几何参数 水平旋转角β(弧度) 5.236 楼梯内侧辐射半径r1=r-b'/2(mm) 775 楼梯倾斜角ψ=tg-1(h/rβ)(°) 26.06 楼梯外侧辐射半径r2=r+b'/2(mm) 2225 cosψ 0.8984 sinψ 0.4392 梯板厚t=rβ/30cosψ(mm) 291 每个踏步的水平旋转角ω(°) 12.0 梯板厚t实际取值(mm) 300 每个踏步的水平旋转角ω(弧度) 0.209 设计荷载作用半径R=r+b'2/12r(mm) 1617 踏步高度a=h/u(mm) 153.60 m=R/r 1.08 二、荷载计算 一个踏步范围内踏步板和底板荷载G=25b'(arω/2+t(a2+r2ω2)1/2)(KN) 4.68 1m2水平投影面上水磨石及板底粉刷荷载G'=0.65(a+rω)/rω+0.34rω/cosψ(KN) 1.09 总荷载设计值p=1.2(G+G')/Rω+1.4qKb'/m(KN/m) 27.96 三、内力计算 支座水平力H=pR/h*[2Rsinβ/2+rβsin(β-π)/2](KN) 99.11 γ=π-β/2(弧度) 0.524 下半段螺旋梯段的截面内力如下表所示：（θ为曲面上一点在底面投影的水平旋转角） 内力 计算截面离下支座相对高度θ/β 0.00 0.10 0.15 0.20 0.30 0.35 0.40 0.50 径向弯矩Mr 0.00 46.01 48.98 41.08 5.56 -14.72 -32.01 -47.63 法向弯矩Mn 66.78 134.92 157.64 169.16 153.88 127.65 91.26 0.00 扭矩T -32.65 -17.15 -4.50 7.52 21.62 21.76 17.42 -0.00 径向剪力Vr 85.83 49.55 25.65 0.00 -49.55 -70.08 -85.83 -99.11 法向剪力Vn 84.56 47.36 32.38 20.26 4.83 1.12 -0.50 -0.00 轴力N 96.50 118.70 122.39 120.23 97.90 78.55 54.92 0.00 注： Mr=pRrβ/2sinθ-Hhθ/βcos(θ+γ-π/2)-pR2(1-cosθ) Mn=[pRrβ/2(1-cosθ)-Hhθ/βsin(θ+γ-π/2)+pR(Rsinθ-rθ)]sinψ+Hrcos(θ+γ-π/2)cosψ T=[pRrβ/2(1-cosθ)-Hhθ/βsin(θ+γ-π/2)+pR(Rsinθ-rθ)]cosψ-Hrcos(θ+γ-π/2)sinψ Vr=-Hsin(θ+γ-π/2) Vn=-Hcos(θ+γ-π/2)sinψ+pR(β/2-θ)cosψ N=Hcos(θ+γ-π/2)cosψ+pR(β/2-θ)sinψ 上半段螺旋梯的Mr、Vr与下半段相同，而Mn、T、Vn、N数值与下半段相同，符号相反。 四、截面配筋 因上半段螺旋梯段的N为拉力，所以截面设计按上半段进行，下半段的配筋与上半段相同。 ㈠、扭矩T最大截面为： θ/β= 1.00 ，其中Tmax= 32.65 KN·m -32.65 相关内力为： Mr= 0.00 KN·m ， Mn= -66.78 KN·m Vr= 85.83 KN ， Vn= -84.56 KN N= -96.50 KN (拉) ⒈截面验算 截面塑性抵抗矩Wt=t2(3b-t)/6(mm3) 5.2E+07 混凝土轴心抗压设计值fc(N/mm2) 11.9 [(Vn/bt0)2+(Vr/tb0+T/Wt)2]1/2(N/mm2) 0.90 混凝土抗拉设计值ft(N/mm2) 1.27 验算[(Vn/bt0)2+(Vr/tb0+T/Wt)2]1/2<0.25fc 满足 验算Vn≤0.07fcbt0 满足 验算[(Vn/bt0)2+(Vr/tb0+T/Wt)2]1/2<0.7ft 满足 仅需按构造配置钢筋 验算Vn≤0.035fcbt0 不需验算 验算T≤0.175ftWt 不需验算 ⒉构造配筋 受扭承载力降低系数βt=1.5/(1+0.5VrWt/Tbt0) 1.248 βt实际取值（当βt<0.5时，取0.5；当βt>1.0时，取1.0） 1.000 系数α=1+1.75(2βt-1) 2.75 几肢箍n 2 最小配箍率ρsvmin=0.02αfc/fyv 0.0031 箍筋直径d(mm) 10 实际配箍率ρsv=nAsv/ts 0.0035 箍筋间距s(mm) 150 配箍是否满足(ρsv≥ρsvmin) 满足 受扭纵筋最小配筋率ρtlmin=0.08(2βt-1)fc/fyv 0.0045 受弯纵筋最小配筋率ρmlmin 0.0015 纵筋最小配筋率ρmin=ρmlmin+ρtlmin 0.0060 Ast=ρminbt(mm2) 2262.5 ⒊受剪承载力验算 斜截面受剪承载力VCS=0.07fcbt0+1.5fyvnAsvt0/s(KN) 验算VCS≥Vn ㈡、径向弯矩Mr和轴力N相对最大截面为： θ/β= 0.85 其中 Mr= 48.98 KN·m ， N= -122.4 KN (拉) 122.39 偏心矩eor=Mr/N(mm) 400 A'sr=Asr=N(t/2-aS+eor)/f'y(t0-aS)(mm2) 1263.3 ㈢、法向弯矩Mn最大截面为： θ/β= 0.8 ，其中Mnmax= -169.2 KN·m 169.16 混凝土弯曲抗压设计值fcm(N/mm2) 12.5 截面抵抗矩系数αS=Mn/fcmtb02 0.030 γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 0.985 Asn=Mn/γSfyb0(mm2) 670.6 ㈣、总的纵向钢筋截面面积As=Ast+2(Asr+Asn)= 6130 mm2 其中2Asn= 1341.1 mm2应配置在截面两侧， 现选用 钢筋直径d(mm) 20 钢筋数量(mm) 5 实配钢筋(mm2) 1570.8 满足 Ast+2Asr= 4789.0 mm2应配置在截面的上部和下部， 现选用 钢筋直径d(mm) 20 钢筋数量(mm) 16 实配钢筋(mm2) 5026.5 满足回目录板式楼梯计算 回目录 数据输入 踏步宽bstep(mm) 280.00 活荷载标准值qK(KN/m) 3.50 踏步高hstep(mm) 150.00 活荷载准永久值系数ψq 0.50 梯段板净长ln(mm) 4280 受拉钢筋强度设计值fy(N/mm2) 300 混凝土强度等级 C30 钢筋弹性模量ES(N/mm2) 2.0E+05 构件受力特征系数αcr 2.1 纵向受拉钢筋表面特征系数ν 0.7 数据输出 一、常规数据 板倾角cosα=1/(1+(hstep/bstep)2)1/2 0.881 混凝土轴心抗压设计值fc(N/mm2) 14.3 恒荷载 面层0.65*(bstep+hstep)/bstep 1.00 系数α1 1.00 踏步25hstep/2 1.88 混凝土抗拉标准值ftk(N/mm2) 2.01 斜板25h/cosα 5.11 混凝土弹性模量EC(N/mm2) 3.0E+04 板底抹灰0.34/cosα 0.39 梯段板厚h=ln/25(mm) 171.2 栏杆 0.40 梯段板厚实际取值h(mm) 180 恒荷载标准值gK(KN/m) 8.76 有效厚度h0=h-15-d/2(mm) 157 总荷载设计值p=1.2gK+1.4qK(KN/m) 15.42 板计算跨度l0=1.05ln(mm) 4494 二、截面配筋 弯矩M=pl02/8(KN·m) 38.92 钢筋直径d(mm) 16 截面抵抗矩系数αS=M/α1fcbh02 0.1104 钢筋间距s(mm) 125 γS=(1+(1-2αS)1/2)/2 0.9414 钢筋实际配筋面积AS(mm2) 1608.5 钢筋面积AS=M/γSfyh0(mm2) 877.8 是否满足 满足 三、裂缝验算 短期弯矩MS=(gK+qK)l02/8(KN·m) 30.96 ρte=AS/0.5bh 0.0179 长期弯矩Ml=(gK+ψqqK)l02/8(KN·m) 26.54 ρte实际取值(ρte≥0.01) 0.0179 σsk=MS/ηh0AS(N/mm2) 140.92 受拉区纵筋等效直径deq=d/ν(mm) 22.9 ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk 0.581 应变不均匀系数ψ实际取值(0.2≤ψ≤1.0) 0.581 最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c(20≤c≤65)(mm) 20 最大裂缝宽度ωmax=αcrψσsk/ES(1.9c+0.08deq/ρte)(mm) 0.12 最大裂缝宽度限值ωlim(mm) 0.30 验算ωmax≤ωlim 满足 四、挠度验算 αEρ=ESAS/ECbh0 0.068 短期刚度BS=ESASh02/(1.15ψ+0.2+6αEρ)(N·mm2) 6.20E+12 长期刚度Bl=BS*MS/(MS+Ml)(N·mm2) 3.34E+12 挠度f=5MSl02/48Bl(mm) 19.50 挠度限值l0/200 22.5 验算f≤l0/200 满足回目录三折楼梯计算 三折楼梯计算 Gk2 Gk1 Gk3 荷 4 8.21 4 Qk2 Qk1 Qk3 3.5 3.5 3.5 设计值计算结果 q2 q1 q3 载 9.7 14.752 9.7 L2 L1 L3 跨度 0.6 3.08 0.66 RA RB 28.7215212903 28.9366387097 支座反力 q3*L3 6.402 q2*L2 5.82 V=0在q1作用范围内，距B端距离为x。 X的值为： 2.1875649885 跨中最大弯矩：Mmax= 46.3152561765 回目录作者:标准值。注意位置的对应！！作者:标准值。注意位置的对应！！作者:标准值。注意位置的对应！！作者:标准值。注意位置的对应！！作者:标准值。注意位置的对应！！作者:标准值。注意位置的对应！！作者:或者在此输入荷载设计值。作者:注意对应位置！！作者:注意对应位置作者:用做判断.作者:用做判断.回目录一字形剪力墙配箍计算 一字形剪力墙配箍计算 回目录 混凝土标号C 30 混凝土强度fc= 14300 KN/m2 剪力墙墙肢长度hw= 2000 mm 剪力墙墙肢厚度(mm)bw= 300 剪力墙抗震等级为 二级 抗震设防烈度 7度 1.阴影处箍筋计算: 约束边缘构件的配箍特征值λv= 0.2 约束边缘构件沿墙肢方向长度(mm)Lc= 400 1.5bw= 450.000 箍筋强度设计值为(N/mm2) 210 按规范计算墙肢方向长度(mm)Lc= 450.000 箍筋直径(mm)d= 12 实际取沿墙肢方向长度(mm)Lc= 900.000 满足要求 实际取阴影处暗柱长度hc= 450.000 按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率ρv=λvfc/fyv= 1.3619% 箍筋间距(mm)S1= 100 箍筋肢数N1= 2 箍筋肢数N2= 3.5 箍筋的体积配箍率ρv= 1.8362% 实配箍筋直径d= 12 @ 100 满足要求 2.阴影处纵向钢筋计算: 约束边缘构件纵向钢筋配筋率ρsmin= 1.0% 按《高规》构造要求需配纵向钢筋根数 6 纵向钢筋直径d= 14 纵向钢筋面积As= 1350 实配纵向钢筋根数n= 8 实配纵向钢筋直径d= 16 实配纵向钢筋面积As= 1608.4954112 满足要求 3.非阴影处箍筋计算: 箍筋间距(mm)S1= 150 箍筋直径(mm)d= 10 箍筋肢数N3= 2 箍筋肢数N4= 4 非阴影处配箍特征值λv= 0.1 按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率ρv=λvfc/fyv= 0.6810% 箍筋的体积配箍率ρv= 0.9117% 实配箍筋直径d= 10 @ 150 满足要求输入混凝土标号请输入剪力墙墙肢长度(mm)请输入剪力墙墙厚(mm)请输入抗震等级：一级或二级请输入设防烈度：7度或8度或9度请输入钢筋强度设计值请输入箍筋直径(mm)请输入实际取约束边缘构件沿墙肢方向长度(mm)请输入箍筋间距(mm)请输入箍筋肢数N1=请输入箍筋肢数N1=一级抗震：16二级抗震：14请输入纵向钢筋根数请输入纵向钢筋直径(mm)请输入箍筋间距(mm)请输入箍筋直径(mm)请输入箍筋肢数N1=请输入箍筋肢数N1=回目录L形剪力墙配箍计算 L形剪力墙配箍计算 回目录 混凝土标号C 40 混凝土强度fc= 19100 KN/m2 剪力墙墙肢长度hwx= 5500 mm 剪力墙墙肢厚度(mm)bw= 400 剪力墙抗震等级为 二级 抗震设防烈度 8度 剪力墙墙肢长度hwy= 5000 mm 剪力墙墙肢厚度(mm)bf= 400 1.阴影处箍筋计算: 约束边缘构件的配箍特征值λv= 0.2 约束边缘构件沿墙肢方向长度(mm)Lcx= 825 1.5bw= 600.000 箍筋强度设计值为(N/mm2) 210 hcx= 800.000 按规范计算墙肢方向长度(mm)Lcx= 825.000 箍筋直径(mm)d= 14 实际取沿墙肢方向长度(mm)Lcx= 1000 满足要求 实际取阴影处暗柱长度hcx= 800 约束边缘构件沿墙肢方向长度(mm)Lcy= 750 1.5bf= 600 hcy= 800.000 按规范计算墙肢方向长度(mm)Lcy= 750 实际取沿墙肢方向长度(mm)Lcy= 1200 满足要求 实际取阴影处暗柱长度hcy= 800 按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率ρv=λvfc/fyv= 1.8190% 箍筋间距(mm)S1= 150 箍筋肢数N1= 2 箍筋肢数N2= 4 箍筋肢数N3= 2 箍筋肢数N4= 4 箍筋的体积配箍率ρv= 1.4416% 实配箍筋直径d= 14 @ 150 ★★★不满足要求 2.阴影处纵向钢筋计算: 约束边缘构件纵向钢筋配筋率ρsmin= 1.0% 按《高规》构造要求需配纵向钢筋根数 6 纵向钢筋直径d= 14 纵向钢筋面积As= 4800 实配纵向钢筋根数n= 14 实配纵向钢筋直径d= 22 实配纵向钢筋面积As= 5321.8578644 满足要求 3.X方向非阴影处箍筋计算: 判断是否进行X方向非阴影处箍筋计算： 需要进行非阴影处箍筋计算 箍筋间距(mm)S1= 150 箍筋直径(mm)d= 10 箍筋肢数N5= 2 箍筋肢数N6= 4 非阴影处配箍特征值λv= 0.1 按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率ρv=λvfc/fyv= 0.9095% 箍筋的体积配箍率ρv= 1.4960% 实配箍筋直径d= 10 @ 150 满足要求 4.Y方向非阴影处箍筋计算: 判断是否进行Y方向非阴影处箍筋计算： 需要进行非阴影处箍筋计算 箍筋间距(mm)S1= 150 箍筋直径(mm)d= 10 箍筋肢数N7= 2 箍筋肢数N8= 4 非阴影处配箍特征值λv= 0.1 按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率ρv=λvfc/fyv= 0.9095% 箍筋的体积配箍率ρv= 0.8577% 实配箍筋直径d= 10 @ 150 ★★★不满足要求输入混凝土标号请输入X方向剪力墙墙肢长度(mm)请输入X方向剪力墙墙厚(mm)请输入抗震等级：一级或二级请输入设防烈度：7度或8度或9度请输入Y方向剪力墙墙肢长度(mm)请输入Y方向剪力墙墙厚(mm)请输入钢筋强度设计值请输入箍筋直径(mm)请输入实际取约束边缘构件沿墙肢X方向长度(mm)请输入实际取约束边缘构件沿墙肢Y方向长度(mm)请输入箍筋间距(mm)请输入箍筋肢数N1=请输入箍筋肢数N2=请输入箍筋肢数N3=请输入箍筋肢数N4=请输入实配纵向钢筋根数请输入纵向钢筋直径(mm)请输入箍筋间距(mm)请输入箍筋直径(mm)请输入箍筋肢数N5=请输入箍筋肢数N6=请输入箍筋间距(mm)请输入箍筋直径(mm)请输入箍筋肢数N7=请输入箍筋肢数N8=回目录无翼墙L形剪力墙配箍计算 无翼墙L形暗柱计算书 回目录 混凝土标号C 40 混凝土强度fc= 19100 KN/m2 剪力墙墙肢长度hwx= 1450 mm 剪力墙墙肢厚度(mm)bw= 250 剪力墙抗震等级为 二级 抗震设防烈度 7度 剪力墙墙肢长度hwy= 225 mm 剪力墙墙肢厚度(mm)bf= 250 hwy<3bf,为无翼墙L形剪力墙,并按无翼墙计算 1.阴影处箍筋计算: 约束边缘构件的配箍特征值λv= 0.2 约束边缘构件沿墙肢方向长度(mm)Lcx= 290 1.5bw= 375.000 箍筋强度设计值为(N/mm2) 210 hcx= 550.000 按规范计算墙肢方向长度(mm)Lcx= 450.000 箍筋直径(mm)d= 12 实际取沿墙肢方向长度(mm)Lcx= 550 满足要求 实际取阴影处暗柱长度hcx= 550 约束边缘构件沿墙肢方向长度(mm)Lcy= 225 hcy= 225 实际取沿墙肢方向长度(mm)Lcy=hcy= 225 按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率ρv=λvfc/fyv= 1.8190% 箍筋间距(mm)S1= 100 箍筋肢数N1= 2 箍筋肢数N2= 2 箍筋肢数N3= 2 箍筋肢数N4= 1 箍筋的体积配箍率ρv= 2.2081% 实配箍筋直径d= 12 @ 100 满足要求 2.阴影处纵向钢筋计算: 约束边缘构件纵向钢筋配筋率ρsmin= 1.0% 按《高规》构造要求需配纵向钢筋根数 6 纵向钢筋直径d= 14 纵向钢筋面积As= 1312.5 实配纵向钢筋根数n= 0 实配纵向钢筋直径d= 18 实配纵向钢筋面积As= 0 ★★★不满足要求 3.X方向非阴影处箍筋计算: 判断是否进行X方向非阴影处箍筋计算： 不需要进行非阴影处箍筋计算 箍筋间距(mm)S1= 150 箍筋直径(mm)d= 12 箍筋肢数N5= 2 箍筋肢数N6= 4 非阴影处配箍特征值λv= 0.1 按《高规》第(7.2.16)公式求得体积配箍率ρv=λvfc/fyv= 0.9095% 箍筋的体积配箍率ρv= -11.3097% 实配箍筋直径d= 12 @ 150 ★★★不满足要求请输入X方向剪力墙墙肢长度(mm)请输入X方向剪力墙墙厚(mm)请输入Y方向剪力墙墙肢长度(mm)请输入Y方向剪力墙墙厚(mm)请输入实际取约束边缘构件沿墙肢X方向长度(mm)请输入箍筋肢数N1=请输入箍筋肢数N2=请输入箍筋肢数N3=请输入箍筋肢数N4=请输入箍筋间距(mm)请输入箍筋直径(mm)请输入箍筋肢数N5=请输入箍筋肢数N6=回目录次梁附加钢筋计算 数据输入 回目录 次梁集中力Fl(KN) 0 主梁高h(mm) 1500 箍筋强度设计值fyv(N/mm2) 270 次梁高h'(mm) 1450 几肢箍n 4 次梁宽b'(mm) 500 箍筋直径d(mm) 8 吊筋强度设计值fy(N/mm2) 360 箍筋间距s(mm) 50 吊筋直径d(mm) 25 箍筋排数m 8 吊筋数量 6 吊筋与梁轴线间夹角α(°) 60 数据输出 主次梁高度差h1=h-h'(mm) 50 附加箍筋范围S=2h1+3b(mm) 1600 附加箍筋是否分布在局压范围内 是 箍筋抵抗强度Fg(KN) 434.29 吊筋抵抗强度Fd(KN) 1836.47 附加钢筋抵抗强度F(KN) 2270.77 是否满足 满足回目录梁裂缝宽度、挠度计算 梁裂缝宽度、挠度计算书 梁截面特征 梁宽(mm) b 250 梁高(mm) h 450 梁压区翼缘板计算宽度(mm) b'f 1500 梁压区翼缘板计算高度(mm) h'f 100 受拉钢筋合力点距离(mm) a(单排35;双排60~80) 70 梁钢筋保护层厚度(mm) C(25<C<32) 30 材料特性 梁砼强度等级 C?(20,25,30,35,40) 30 砼轴心抗压强度(N/mm2) fc 14.3 砼轴心抗拉强度(N/mm2) ftk 2.01 砼的弹性模量(N/mm2) Ec 30000 钢筋的抗拉强度(N/mm2) fy 300 钢筋的弹性模量(N/mm2) Es 200000 梁上荷载计算 梁上墙体荷载 Wk 10 楼板恒载(Kn/m2) Gk 6 楼板活载(Kn/m2) Qk 2 活载准永久值系数 ψf 0.5 回目录 梁荷载分布计算宽度(m) 4 梁计算跨度(m) l0 6 梁自重(Kn/m) 2.8125 内力计算 标准组合弯矩(Kn*m) Mk=1/10ql2 161.33 准永久值组合弯矩(Kn*m) Mq=1/10ql2 146.93 梁跨中裂缝计算 梁受拉纵向钢筋实配面筋(mm) As 1570 梁受拉纵向钢筋等效直径 deq 20 梁纵向钢筋的应力 σsk=Mk/0.87/h0/As 310.81 有效钢筋配筋率 ρte=(As+Ap)/Ate;Ate=0.5bh 0.0279 钢筋应变不均匀系数 ψ=1.1-0.65*ftk/ρte/σsk(0.2<ψ<1) 0.949 梁裂缝宽度(mm) ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08deq/ρte) 0.3542 裂缝控制值(mm) ωlim 0.4000 裂缝验算结果 满足？OK!!! OK!!! 梁跨中挠度计算 梁受拉纵向钢筋配筋率 ρ=As/bh0 0.02 钢筋与砼弹性模量比值 αe=Es/Ec 6.67 受拉翼缘面积与腹板有效面积比值 γ'f=(bf-b)hf/bh0 1.32 短期刚度(n.mm2) Bs=EsAsh02/(1.15ψ+0.2+(6αeρ/(1+3.5γ'f)) 32163070532432.30 受弯构件截面刚度(N.mm2) B=Mk/(Mq(θ-1)+Mk)*Bs 16832789468433.60 θ=2 梁跨中挠度计算(mm) fmax=0.00542ql4/B 14.53 挠度控制值(mm) flim1/300l0 20.0000 裂缝验算结果 满足？OK!!! OK!!! OK!!! 计算说明： 1.本计算为梁跨中挠度及裂缝宽度连续计算表。 2.可自动计算梁内力，荷载计算考虑梁受均布荷载作用。(梁内力按1/10ql2计算) 3.梁挠度计算公式为一端固定一端铰接梁受均布荷载作用下的挠度。 4.按表中红色标记顺序填出个体工程计算参数值。黑色数据切不可改动。 5.梁受拉纵向钢筋实配面积及直径可调整，对计算结果较敏感。回目录大偏心柱计算 设计类型：As，As'未知 回目录 已知条件： 输入数据区： 混凝土抗压强度设计值fc(N/mm2)： 9.6 受拉钢筋强度设计值fy(N/mm2)： 300 受压钢筋强度设计值fy'(N/mm2)： 300 截面宽度(mm)： 300 截面高度(mm)： 400 受压柱计算长度L0(m): 2.4 轴向压力设计值N(KN)： 200 弯矩设计值M(KN.m)： 300 界限相对受压区高度ξb： 0.55 受拉钢筋合力作用点到边缘的距离a(mm): 35 受压钢筋合力作用点到边缘的距离a'(mm): 35 设计步骤： (1):判别大小偏心： 设计偏心距e0(mm): 1500 附加偏心距ea(mm): 20 初始偏心距ei 1520 偏心受压构件截面曲率修正系数ζ1： 1.0 偏心受压构件长细比影响系数ζ2： 1.0 偏心距增大系数η: 1.006 偏心距η.ei: 1529.39 0.3h0 109.5 结论： 偏心距ηei>=0.3ho,先按大偏心设计 0 (2):假定ξ=ξb 0.55 (3):计算受压钢筋面积As': 轴向力N到受拉钢筋合力作用点的距离e(mm)： 1694.39 受压钢筋面积As': 1877.59 (4):验证As'是否满足最小配筋率： As'最小配筋面积(mm2)： 240 结论： 满足最小配筋率 0 (5):计算受压钢筋面积As: 3138.12 (6):验证As是否满足最小配筋率： As最小配筋面积(mm2)： 219 结论： 满足最小配筋率 As'+As最小配筋面积(mm2)： 720 结论： 满足最小配筋率 (7):垂直于弯矩作用平面的轴心受压承载力验算： 8 输入稳定系数ψ： 1.0 垂直于弯矩作用平面的轴心受压承载力Nu(KN)： 2347.71 结论： 满足垂直于弯矩作用平面的轴心受压承载力 回目录回目录回目录抗压-偏压-混凝土柱计算 钢筋和混凝土指标 混凝土强度及弹性模量 C 30 C?(20,25,30,35,40,45,50,55)混凝土等级 强度 类型 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 fc＝ 14.3 (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值fck fc N/mm2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 ft＝ 1.43 (N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值ft ft N/mm2 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 Ec＝ 30000 (N/mm2) 混凝土弹性模量Ec Ec N/mm2 25500 28000 30000 31500 32500 33500 34500 35500 HRB 300 HRB(300,335,400)纵筋强度等级 强度 类型 HPB300 HRB335 HRB400 fy＝ 270 (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值fy fy N/mm2 270 300 360 Es＝ 210000 (N/mm2) Es N/mm2 210000 200000 200000 α1＝ 1.00 1.0<C50<内插<C80<0.94 β1＝ 0.80 0.8<C50<内插<C80<0.74 ξb＝ 0.55 ξb＝β1/(1+fy/0.0033Es) αE＝ 6.67 αE＝Es/Ec 回目录 偏压混凝土柱承载力计算 Pi＝ 3.1416 Pi＝3.14159265 l0＝ 3.200 (m) 偏压柱计算长度l0 b＝ 300 (mm) 偏压柱截面宽b h＝ 400 (mm) 偏压柱截面高h ca＝ 35 (mm) 混凝土保护层厚度ca h0＝ 365 (mm) 偏压柱有效高度h0 e0= 120 (mm) 偏心距e0＝M/N或按实际情况 ea= 20 (mm) 附加偏心距ea=max(20,h/30) ei= 140 (mm) 计算偏心距ei=e0+ea ζ1＝ 1.000 曲率修正系数ζ1 ζ2＝ 1.000 长细比对曲率影响系数ζ1 η＝ 1.000 偏心距增大系数η e＝ 305 (mm) 轴力至拉筋距离e=ηei+h/2-ca 纵向钢筋： N＝ 3 拉筋根数N φ＝ 20 (mm) 拉筋直径φ As＝ 942 (mm2) 拉筋面积As=N*Pi*φ^2/4 Ny＝ 3 压筋根数Ny φy＝ 22 (mm) 压筋直径φy Asy＝ 1140 (mm2) 压筋面积Asy=Ny*(Pi*φy^2/4) 判别大小偏压，计算相对受压区高度： bbb＝ -0.3288 大偏压二次方程一次项b ccc＝ -0.3317 大偏压二次方程常数项c ξ＝ 0.7633 大偏压相对受压区高度ξ ξ>ξb，属于小偏压！ bbbb= 0.8783 小偏压二次方程一次项b cccc= -0.9956 小偏压二次方程常数项c ξ'＝ 0.6510 小偏压相对受压区高度ξ σs= 178.793 (N/mm2) 小偏拉筋应力σs 计算承载力： x＝ 238 (mm) 受压区高度x Nu＝ 1193.0 (kN) 截面承载力Nu Mu＝ 143.16 (kN-m) 截面承载力Mu 说明：1。若不知道l0的值，ea,ξ1,ξ2,η可以根据经验取值！2。若ξ>ξb，则说明构件为小偏压，此时应重新计算ξ，当x>h时，取x＝h。但是σs依旧须按计算所得的ξ确定，并且-fy'<σs<fy！回目录抗压-轴压-钢管混凝土柱计算 钢筋和混凝土指标 混凝土强度及弹性模量 C 20 C?(20,25,30,35,40,45,50,55)混凝土等级 强度 类型 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 fc＝ 9.6 (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值fck fc N/mm2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 HRB 300 HRB(300,335,400)纵筋强度等级 强度 类型 HPB300 HRB335 HRB400 fy＝ 270 (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值fy fy N/mm2 270 300 360 钢管混凝土柱承载力计算 Pi＝ 3.14159265 Pi=3.14159265 l0＝ 3.200 (m) 柱计算长度l0 dc＝ 500 (mm) 柱直径dc t＝ 10 (mm) 钢管壁厚度t φ＝ 0.822 长细比影响系数φ=if(l0/dc>4,1-0.115sqrt(l0/dc-4),1) Aa＝ 15707.96 (mm2) 钢管横截面积Aa=Pi*dc*t Ac＝ 196349.54 (mm2) 核心混凝土面积Ac=Pi*dc^2/4 θ＝ 2.50 套箍系数θ=(Aa*fy)/(Ac*fc) Nu＝ 6.448E+06 (N) Nu=φ*fc*Ac*(1+2*sqrt(θ)) 回目录回目录螺旋箍筋柱承载力计算 螺旋箍筋柱承载力计算 Pi＝ 3.14159265 Pi=3.14159265 fc＝ 15 (N/mm2) fc fy'＝ 245 (N/mm2) fy' φ＝ 1.000 φ l0＝ 3.200 (m) l0 d＝ 400 (mm) d a＝ 25 (mm) a dst＝ 22 (mm) dst n＝ 8 n dss1＝ 8 (mm) dss1 s＝ 50 (mm) s As＝ 3041 (mm2) As=n*Pi*dst^2/4 dcor＝ 350 (mm) dcor=d-2*a Ass1＝ 50.27 (mm2) Ass1=Pi*dss1^2/4 Ass0＝ 1105.40 (mm2) Ass0=Pi*dcor*Ass1/s Acor＝ 96211.27 (mm2) Acor=Pi*dcor^2/4 Ncu＝ 2.730E+06 (N/mm2) Ncu=φ*(fc*Acor+fy'*As'+2*fy*Ass0) 回目录回目录轴压混凝土柱承载力计算 钢筋和混凝土指标 混凝土强度及弹性模量 C 20 C?(20,25,30,35,40,45,50,55)混凝土等级 强度 类型 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 fc＝ 9.6 (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值fck fc N/mm2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 HRB 300 HRB(235,335,400)纵筋强度等级 强度 类型 HPB300 HRB335 HRB400 fy＝ 270 (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值fy fy N/mm2 270 300 360 轴压混凝土柱承载力计算 l0/b l0/d d0/I φ 插值计算 Pi＝ 3.14159265 Pi＝3.14159265 <8 <7 <28 1.0 小数 中间值 大数 l0＝ 3.600 (m) l0 10 8.5 35 .98 10 10.667 12 b＝ 300 (mm) b 12 10.5 42 .95 对应值 计算值 对应值 h＝ 650 (mm) h 14 12 48 .92 0.98 0.976665 0.97 dst＝ 22 (mm) dst 16 14 55 .87 n＝ 8 n 18 15.5 65 .81 回目录 λ＝ 12.000 λ=l0/b 20 17 69 .75 φ＝ 0.950 φ=需要查稳定系数表格 22 19 79 .70 As＝ 3041.06 (mm2) As=Pi*dst^2/4 24 21 83 .65 Ac＝ 195000.00 (mm2) Ac=b*h 26 22.5 90 .60 Ncu＝ 2.645E+06 (N/mm2) Ncu=φ*(fc*Ac+fy'*As) 28 24 97 .56回目录不锈钢天沟落水管 不锈钢中天沟-天沟落水管速查表计算书 不锈钢中天沟 一. 天沟参数输入： 天沟高度: Ht= 150 mm 天沟宽度: Wt= 400 mm 天沟排水坡度: st= 0.001 降雨强度： Hm= 200 mm/h 二. 天沟排水系统计算： 天沟水力半径: Rt= Wt*Ht/(2*Ht+Wt) = 85.714 mm 天沟平均流速: Vt= (1/0.013)*(Rt/1000)2/3*st1/2 = 0.473 m/s 天沟排水能力: Qt= Wt*Ht*Vt/106 = 0.028 m3/s 积水面积: S= 3600*Qt/(Hm/1000) = 510.7 m2 三. 落水管排水系统计算： 立管最大允许汇水面积和排水流量 汇水面积 360 680 1510 2700 4300 6100 m2 排水量表 10 19 42 75 120 170 L/s 管径 75 100 150 200 250 300 mm 换算汇水面积: Sl= S*(Hm/100) = 1021.4 m2 所需落水管直径: d= 150 mm 一. 天沟参数输入： 天沟高度: Ht= 200 mm 天沟宽度: Wt= 500 mm 天沟排水坡度: st= 0.001 降雨强度： Hm= 200 mm/h 二. 天沟排水系统计算： 天沟水力半径: Rt= Wt*Ht/(2*Ht+Wt) = 111.111 mm 天沟平均流速: Vt= (1/0.013)*(Rt/1000)2/3*st1/2 = 0.562 m/s 天沟排水能力: Qt= Wt*Ht*Vt/106 = 0.056 m3/s 积水面积: S= 3600*Qt/(Hm/1000) = 1012.0 m2 三. 落水管排水系统计算： 立管最大允许汇水面积和排水流量 汇水面积 360 680 1510 2700 4300 6100 m2 排水量表 10 19 42 75 120 170 L/s 管径 75 100 150 200 250 300 mm 换算汇水面积: Sl= S*(Hm/100) = 2023.9 m2 所需落水管直径: d= 200 mm 返回目录返回目录彩板天沟落水管 彩板天沟落水管速查表计算书 彩板外天沟 一. 天沟参数输入： 天沟高度: Ht= 125 mm 天沟宽度: Wt= 130 mm 天沟排水坡度: st= 0.001 降雨强度： Hm= 200 mm/h 二. 天沟排水系统计算： 天沟水力半径: Rt= Wt*Ht/(2*Ht+Wt) = 42.763 mm 天沟平均流速: Vt= (1/0.013)*(Rt/1000)2/3*st1/2 = 0.297 m/s 天沟排水能力: Qt= Wt*Ht*Vt/106 = 0.005 m3/s 积水面积: S= 3600*Qt/(Hm/1000) = 87.0 m2 三. 落水管排水系统计算： 立管最大允许汇水面积和排水流量 汇水面积 360 680 1510 2700 4300 6100 m2 排水量表 10 19 42 75 120 170 L/s 管径 75 100 150 200 250 300 mm 换算汇水面积: Sl= S*(Hm/100) = 174.0 m2 所需落水管直径: d= 75 mm 一. 天沟参数输入： 天沟高度: Ht= 192 mm 天沟宽度: Wt= 200 mm 天沟排水坡度: st= 0.001 降雨强度： Hm= 200 mm/h 二. 天沟排水系统计算： 天沟水力半径: Rt= Wt*Ht/(2*Ht+Wt) = 65.753 mm 天沟平均流速: Vt= (1/0.013)*(Rt/1000)2/3*st1/2 = 0.396 m/s 天沟排水能力: Qt= Wt*Ht*Vt/106 = 0.015 m3/s 积水面积: S= 3600*Qt/(Hm/1000) = 273.9 m2 三. 落水管排水系统计算： 立管最大允许汇水面积和排水流量 汇水面积 360 680 1510 2700 4300 6100 m2 排水量表 10 19 42 75 120 170 L/s 管径 75 100 150 200 250 300 mm 换算汇水面积: Sl= S*(Hm/100) = 547.8 m2 所需落水管直径: d= 100 mm 返回目录返回目录材料参数 钢筋参数 弹性模量 fyξb 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 1 HPB300 2.1x105 270 0.576 0.576 0.576 0.576 0.576 0.576 0.576 0.576 0.566 0.556 0.547 0.537 0.528 0.518 2 HRB335 2.0x105 300 0.550 0.550 0.550 0.550 0.550 0.550 0.550 0.550 0.540 0.531 0.522 0.512 0.503 0.493 3 HRB400 2.0x105 360 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 0.518 0.508 0.499 0.490 0.481 0.472 0.462 砼参数 轴心抗压 fc 7.20 9.60 11.90 14.30 16.70 19.10 21.10 23.10 25.30 27.50 29.70 31.80 33.80 35.90 轴心抗拉 ft 0.91 1.10 1.27 1.43 1.57 1.71 1.80 1.89 1.96 2.04 2.09 2.14 2.18 2.22 α1 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.99 0.98 0.97 0.96 0.95 0.94 β1 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.80 0.79 0.78 0.77 0.76 0.75 0.74 砼立方体抗压强度标准值 fcu,k 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 εcu 0.0033 0.0033 0.0033 0.0033 0.0033 0.0033 0.0033 0.0033 0.00325 0.0032 0.00315 0.0031 0.00305 0.003 弹性模量 N/㎜2 Ec 2.20 2.55 2.80 3.00 3.15 3.25 3.35 3.45 3.55 3.60 3.65 3.70 3.75 3.80 泊松比 νc 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 线胀系数 αc 1x10-5 1x10-5 1x10-5 1x10-5 1x10-5 1x10-5 1x10-5 1x10-5 1x10-5 1x10-5 1x10-5 1x10-5 1x10-5 1x10-5 切变模量 N/㎜2 Gc 0.88 1.02 1.12 1.20 1.26 1.30 1.34 1.38 1.42 1.44 1.46 1.48 1.50 1.52 普通钢筋相对界限受压区高度 压区高度：ξb＝β1/(1+fy/Es/εcu) 根据：混规6.2.7 回目录amber:砼标号amber:普通钢筋相对界限受压区高度ξb回目录每米板宽内钢筋截面面积表 每米板宽内的钢筋截面面积表 钢筋 钢筋 间距 6 8 10 12 14 16 18 20 22 25 28 32 36 间距 70 404 718 1122 1616 2199 2872 3635 4488 5430 7012 70 75 377 670 1047 1508 2053 2681 3393 4189 5068 6545 75 80 353 628 982 1414 1924 2513 3181 3927 4752 6136 80 90 314 559 873 1257 1710 2234 2827 3491 4224 5454 90 100 283 503 785 1131 1539 2011 2545 3142 3801 4909 6158 8042 10180 100 110 257 457 714 1028 1399 1828 2313 2856 3456 4462 110 120 236 419 654 942 1283 1676 2121 2618 3168 4091 120 125 226 402 628 905 1232 1608 2036 2513 3041 3927 125 130 217 387 604 870 1184 1547 1957 2417 2924 3776 130 140 202 359 561 808 1100 1436 1818 2244 2715 3506 140 150 188 335 524 754 1026 1340 1696 2094 2534 3272 4105 5361 6787 150 160 177 314 491 707 962 1257 1590 1963 2376 3068 160 170 166 296 462 665 906 1183 1497 1848 2236 2887 170 175 162 287 449 646 880 1149 1454 1795 2172 2805 175 180 157 279 436 628 855 1117 1414 1745 2112 2727 180 190 149 265 413 595 810 1058 1339 1653 2001 2584 190 200 141 251 392 565 770 1005 1272 1571 1901 2454 3079 4021 5090 200 220 129 229 357 514 700 914 1157 1428 1728 2231 2799 3656 4627 220 240 119 210 327 471 641 838 1060 1309 1584 2045 2566 3351 4241 240 250 113 201 314 452 616 804 1018 1257 1521 1963 2463 3216 4072 250 260 109 193 302 435 592 773 1157 1428 1728 2231 2799 3656 4627 260 280 101 180 280 404 550 718 1060 1309 1584 2045 2566 3351 4241 280 300 94 168 262 377 513 670 848 1047 1267 1636 2052 2680 3393 300 320 88 157 245 353 481 628 795 982 1188 1534 1924 2513 3181 钢筋间距 6 8 10 12 14 16 18 20 22 25 28 32 32 钢筋间距 返回目录返回目录梁纵筋单排最大根数 <2010混凝土结构设计规范>梁纵筋单排最大根数 环境类别： 一 类 箍筋： 6 mm 梁宽b 钢筋直径（mm） （mm） 14 16 18 20 22 25 28 32 上部 下部 上部 下部 上部 下部 上部 下部 上部 下部 上部 下部 上部 下部 上部 下部 150 2 3 2 3 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 2 200 4 4 3 4 3 4 3 3 3 3 2 3 2 3 2 2 250 5 5 4 5 4 5 4 4 4 4 3 4 3 4 3 3 300 6 7 6 6 5 6 5 6 5 5 4 5 4 4 3 4 350 7 8 7 7 6 7 6 7 6 6 5 6 4 5 4 5 400 8 9 8 9 7 8 7 8 6 7 6 7 5 6 4 5 450 9 10 9 10 8 9 8 9 7 9 6 8 6 7 5 6 500 10 12 10 11 9 11 9 10 8 10 7 9 7 8 6 7 550 12 13 11 12 11 12 10 11 9 11 8 10 7 9 6 8 600 13 14 12 13 12 13 11 12 10 12 9 11 8 10 7 9 650 14 15 13 15 13 14 12 13 11 13 10 12 9 11 8 9 700 15 17 14 16 14 15 13 14 12 14 10 13 9 12 8 10 返回目录 750 16 18 15 17 15 16 14 16 13 15 11 14 10 12 9 11 800 17 19 16 18 16 17 15 17 14 16 12 15 11 13 9 12 梁宽b 上部 下部 上部 下部 上部 下部 上部 下部 上部 下部 上部 下部 上部 下部 上部 下部 14 16 18 20 22 25 28 32 制作人：老张（251843776） 注：点击环境类别可以选择一、二a、二b、三a、三b；点击箍筋可以选择6、8、10、12。返回目录钢筋计算截面面积及公称质量表 钢筋的计算截面面积及公称质量表 直径 不同根数直径的计算截面面积（mm2） 公称质量 （mm） 1 2 3 4 5 6 7 8 9 （kg/m） 5 19.6 39 59 79 98 118 137 157 177 0.154 6 28.3 57 85 113 142 170 198 226 254 0.222 6.5 33.2 66 100 133 166 199 232 265 299 0.26 8 50.3 101 151 201 252 302 352 402 453 0.395 8.2 52.8 106 158 211 264 317 370 422 475 0.415 10 78.5 157 236 314 393 471 550 628 707 0.617 12 113.1 226 339 452 565 679 792 905 1017 0.888 14 153.9 308 462 616 770 924 1078 1232 1385 1.208 16 201.1 402 603 804 1005 1206 1407 1608 1809 1.578 18 254.5 509 763 1018 1272 1527 1781 2036 2290 1.998 20 314.2 628 942 1257 1571 1885 2199 2513 2827 2.466 22 380.1 760 1140 1521 1901 2281 2661 3041 3421 2.984 25 490.9 982 1473 1963 2454 2945 3436 3927 4418 3.853 28 615.8 1232 1847 2463 3079 3695 4310 4926 5542 4.834 32 804.2 1608 2413 3217 4021 4825 5630 6434 7238 6.313 36 1018 2036 3054 4072 5089 6107 7125 8143 9161 7.99 40 1257 2513 3770 5027 6283 7540 8796 10053 11310 9.865 （mm） 1 2 3 4 5 6 7 8 9 （kg/m） 直径 不同根数直径的计算截面面积（mm2） 公称质量 返回目录返回目录配箍率 双肢箍 三肢箍 间距 6 8 10 12 间距 6 8 10 12 100 283 503 785 1131 100 283 503 785 1131 0.57 1.01 1.57 2.26 0.85 1.51 2.36 3.39 150 188 335 524 754 150 188 335 524 754 0.38 0.67 1.05 1.51 0.56 1.01 1.57 2.26 180 157 279 436 628 180 157 279 436 628 0.31 0.56 0.87 1.26 0.47 0.84 1.31 1.88 200 141 251 392 565 200 141 251 392 565 0.28 0.50 0.78 1.13 0.42 0.75 1.18 1.70 250 113 201 314 452 250 113 201 314 452 0.23 0.40 0.63 0.90 0.34 0.60 0.94 1.36 四肢箍 间距 6 8 10 12 100 283 503 785 1131 1.13 2.01 3.14 4.52 150 188 335 524 754 返回目录 0.75 1.34 2.10 3.02 180 157 279 436 628 0.63 1.12 1.74 2.51 200 141 251 392 565 0.56 1.00 1.57 2.26 250 113 201 314 452 0.45 0.80 1.26 1.81返回目录框架梁受拉钢筋最小配筋率 框架梁受拉钢筋最小配筋率 C25 抗震等级 支座 跨中 ft=1.27 一级 0.40/0.28 0.40 0.30/0.23 0.30 fy=360 二级 0.30/0.23 0.30 0.25/0.19 0.25 三、四级 0.25/0.19 0.25 0.20/0.16 0.20 C30 支座 跨中 ft=1.43 一级 0.40/0.32 0.40 0.30/0.26 0.30 fy=360 二级 0.30/0.26 0.30 0.25/0.22 0.25 三、四级 0.25/0.22 0.25 0.20/0.18 0.20 C35 支座 跨中 ft=1.57 一级 0.40/0.35 0.40 0.30/0.28 0.30 fy=360 二级 0.30/0.28 0.30 0.25/0.24 0.25 三、四级 0.25/0.24 0.25 0.20/0.196 0.20 C40 支座 跨中 ft=1.57 一级 0.40/0.35 0.40 0.30/0.28 0.30 fy=360 二级 0.30/0.28 0.30 0.25/0.24 0.25 三、四级 0.25/0.24 0.25 0.20/0.196 0.20 by海边的骆驼 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 C65 C70 C75 C80 ft 0.91 1.10 1.27 1.43 1.57 1.71 1.80 1.89 1.96 2.04 1.96 2.14 2.18 2.22 235.00 300.00 335.00 400.00 500.00 fy 210.00 270.00 300.00 360.00 435.00 返回目录返回目录梁截面配筋率 高宽 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 150 21.31 28.41 35.51 42.62 49.72 56.82 63.92 71.03 78.13 85.23 200 14.85 19.80 24.75 29.70 34.65 39.60 44.55 49.50 54.45 59.40 250 11.40 15.20 19.00 22.79 26.59 30.39 34.19 37.99 41.79 45.59 300 9.25 12.33 15.41 18.49 21.58 24.66 27.74 30.82 33.91 36.99 350 7.78 10.37 12.97 15.56 18.15 20.74 23.34 25.93 28.52 31.12 400 6.71 8.95 11.19 13.43 15.66 17.90 20.14 22.38 24.62 26.85 450 5.90 7.87 9.84 11.81 13.78 15.75 17.71 19.68 21.65 23.62 500 5.27 7.03 8.78 10.54 12.30 14.05 15.81 17.57 19.32 21.08 550 4.76 6.34 7.93 9.52 11.10 12.69 14.27 15.86 17.45 19.03 600 4.34 5.78 7.23 8.67 10.12 11.57 13.01 14.46 15.90 17.35 650 3.98 5.31 6.64 7.97 9.30 10.63 11.95 13.28 14.61 15.94 700 3.68 4.91 6.14 7.37 8.60 9.83 11.05 12.28 13.51 14.74 750 3.43 4.57 5.71 6.85 8.00 9.14 10.28 11.42 12.57 13.71 800 3.20 4.27 5.34 6.41 7.47 8.54 9.61 10.68 11.74 12.81 850 3.01 4.01 5.01 6.01 7.02 8.02 9.02 10.02 11.02 12.03 900 2.83 3.78 4.72 5.67 6.61 7.55 8.50 9.44 10.39 11.33 950 2.68 3.57 4.46 5.36 6.25 7.14 8.03 8.93 9.82 10.71 1000 2.54 3.39 4.23 5.08 5.93 6.77 7.62 8.46 9.31 10.16 钢筋类型 类型一 类型二 as 35 直径 22 12 根数 4 1 面积 1633.621791736 返回目录返回目录梁柱受力钢筋最小配筋率 受弯、偏心、轴心受拉构件一侧的受拉钢筋最小配筋率 钢筋强度等级 1 混凝土标号 C 20 45ft/fy= 0.24% MAX(0.2,45ft/fy)= 0.24% 框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋百分率 柱全部纵向受力钢筋最小配筋百分率 抗震等级 梁中位置 柱类型 抗震等级 支座 跨中 一级 二级 三级 四级 一级 0.42 0.34 中柱、边柱 0.9（1） 0.7（0.8） 0.6（0.7） 0.5（0.6） 二级 0.34 0.29 角柱、框支柱 1.1 0.9 0.8 0.7 三、四级 0.29 0.24 注： 柱全部纵向受力钢筋的最小配筋百分率，括号内数值适用于框架柱，当采用335MPa、400MPa级纵向受力钢筋，表中数值增加0.1和0.05 等级为C60及以上时应按表中数值增大0.1。 钢筋参数 混凝土参数 抗震锚固长度系数 1 210 0.16 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 1 1.15 2 300 0.14 7.2 9.6 11.9 14.3 16.7 19.1 21.1 23.1 25.3 27.5 2 1.15 3 360 0.14 0.91 1.1 1.27 1.43 1.57 1.71 1.8 1.89 1.96 2.04 3 1.05 4 1 返回目录LIU:1:偏心受拉构件中的受压钢筋，应按受压构件一侧纵向钢筋考虑。2：轴心及小偏心受拉构件一侧受拉钢筋的配筋率应按构件的全截面面积计算；受弯构件、大偏心受拉构件一侧的受拉钢筋的配筋率应按全截面面积扣除受压翼缘面积后的截面面积计算。LIU:每一侧的配筋百分率不应小于0.2，对于Ⅳ类场地上较高的高层建筑，应按表中数值增加0.1采用。返回目录框架梁板尺寸初定 梁高度尺寸初选表（经验） 构件种类 简支 两端连续 悬臂 现浇钢筋混凝土板的最小厚度(mm) 依据：GB50010-2010第9.1.2条 整体肋形梁 主梁 l0/12 l0/15 l0/6 板的类别 厚度/mm 次梁 l0/15 l0/20 l0/8 单向板 屋面板 60 独立梁 l0/12 l0/12 l0/6 民用建筑楼板 60 说明：l0为梁的计算跨度；当l0>9m时表中数值应乘以1.2的系数；悬臂梁的高度指其根部的高度。 工业建筑楼板 70 行车道下的楼板 80 双向板 80 矩形截面梁的高宽比h/b一般取2.0～3.5；T形截面梁的h/b一般取2.5～4.0。矩形截面的宽度或T形截面的梁肋宽b一般取为100mm、120mm、150mm(180mm)、200mm(220mm)、250mm、300mm、350mm…，300mm以上每级级差为50mm。括号中的数值仅用于木模板。 密肋板 面板 50 肋高 250 悬臂板 板的悬臂长度≤500mm 60 板的悬臂长度1200mm 100 现浇空心楼盖 200 返回目录 无梁楼板 150 矩形截面梁和T形梁高度一般为250mm、300mm、350mm…750mm、800mm、900mm…，800mm以下每级级差为50mm，800mm以上每级级差为100mm。 说明：悬臂板的厚度指悬臂根部的厚度；板厚度以10mm为模数。 板的跨厚比：钢筋混凝土单向板不大于30，双向板不大于40；无梁支撑的有柱帽板不大于35，无梁支撑的无柱帽板不大于30.预应力板可适当增加；当板的荷载、跨度较大时宜适当减小。返回目录框架柱尺寸初定 序号 柱子编号 判定结果 柱的抗压承载力NC 柱的竖向荷载N b h fc 层数n B L 楼面荷载 分项系数 调整系数 轴压比 调整系数 1 A-3 OK 5148000.0 2967.3 600 600 14.3 8 22.90 1.00 13.5 1.2 1.00 0.90 1.02 2 A-2 0 3575000.0 3412.4 500 500 14.3 8 22.90 1.15 13.5 1.2 1.00 0.90 1.02 3 A-1 OK 3750000.0 3412.4 500 500 15.0 8 22.90 1.15 13.5 1.2 1.00 0.90 1.02 4 D-1 OK 3750000.0 793.2 500 500 15.0 8 1.80 3.40 13.5 1.2 1.00 0.90 1.02 5 E-2 OK 3750000.0 1535.3 500 500 15.0 9 3.90 2.70 13.5 1.2 1.00 0.90 1.02 6 E-3 OK 3750000.0 1535.3 500 500 15.0 9 3.90 2.70 13.5 1.2 1.00 0.90 1.02 7 E-4 OK 3750000.0 2302.9 500 500 15.0 9 5.85 2.70 13.5 1.2 1.00 0.90 1.02 8 E-5 OK 6000000.0 3411.7 500 800 15.0 10 7.80 2.70 13.5 1.2 1.00 0.85 1.02 9 E-6 OK 7200000.0 5875.7 600 800 15.0 10 7.80 4.65 13.5 1.2 1.00 0.85 1.02 3 C-1 OK 3750000.0 2511.6 500 500 15.0 8 3.40 5.70 13.5 1.2 1.00 0.90 1.02 10 C-2 OK 6300000.0 5225.5 600 700 15.0 8 5.60 7.20 13.5 1.2 1.00 0.85 1.02 11 C-3 OK 6300000.0 3335.9 600 700 15.0 8 3.90 6.60 13.5 1.2 1.00 0.85 1.02 12 C-4 OK 6300000.0 5003.9 600 700 15.0 8 5.85 6.60 13.5 1.2 1.00 0.85 1.02 13 C-5 OK 8575000.0 6671.8 700 700 17.5 8 7.80 6.60 13.5 1.2 1.00 0.85 1.02 14 C-6 0 7350000.0 6671.8 700 700 15.0 8 7.80 6.60 13.5 1.2 1.00 0.85 1.02 15 B-1 0 3750000.0 3560.8 500 500 15.0 8 22.90 1.20 13.5 1.2 1.00 0.90 1.02 16 B-2 OK 2400000.0 1133.4 400 400 15.0 2 5.30 6.60 13.5 1.2 1.00 0.90 1.02 17 B-3 OK 5400000.0 4339.7 600 600 15.0 9 22.90 1.30 13.5 1.2 1.00 0.90 1.02 18 B-4 OK 5400000.0 4349.9 600 600 15.0 9 5.85 5.10 13.5 1.2 1.00 0.90 1.02 19 B-5 0 7200000.0 6444.4 600 800 15.0 10 7.80 5.10 13.5 1.2 1.00 0.85 1.02 20 B-6 0 7200000.0 6444.4 600 800 15.0 10 7.80 5.10 13.5 1.2 1.00 0.85 1.02 框架柱轴压比限值 依据：GB50010-2010第11.4.16条 结构体系 抗震等级 应用到的公式：柱承担的竖向荷载：Nmax=BLqnγ 一级 二级 三级 四级 柱的抗压承载力：NC=bhfc 框架结构 0.65 0.75 0.85 0.9 柱的轴压比：μ≥Nmax/Nc 框架剪力墙、筒体 0.75 0.85 0.9 0.95 如不满足，增大b和h 返回目录 部分框支剪力墙 0.6 0.7 —YANGSONG:KN/M2YANGSONG:地震作用调整系数YANGSONG:轴压比调整系数zhu:柱分担荷载的楼面宽度zhu:柱分担荷载的楼面长度返回目录板配筋计算 双向板 推荐板厚 简支 连续 板的计算 短跨a 长跨b a/b l/30 1/40 l/40 1/50 3 4 0.75 100 75 75 60 板厚 140 最小配筋（0.236%) 330.4 fcm 11 注：混凝土弯曲抗压强度设计值C20:11,C25:13.5,C30:16.5. 0.30% ~~~~0.8% fy 270 注：钢筋强度设计值I级270,II级300. 经济配筋率 420 1120 弯矩计算系数 荷载 跨度 弯矩值M 0.2x as ys As Mx' 0.115 12 3 -12.42 -2.48 0.0784 0.9591 399.7 My' 0 12 3 0.00 0.00 0.0000 1.0000 0.0 Mx 0.0585 12 3 6.318 6.60 1.26 0.0417 0.9787 208.1 My 0.013 12 3 1.404 2.67 0.28 0.0168 0.9915 83.0 板配筋 配筋As 692 直径 6 8 10 12 14 间距 41 73 113 163 222 配筋面积Ass 直径 12 Ass 754 间距 150 单向板 最小配筋（0.15%) 165 板厚 110 弯矩计算系数(不变） 荷载 跨度 弯矩值M as ys As 单块 0.125 11.3 2.6 9.5485 0.1072 0.9431895162 416.6 双跨 跨中 0.096 8.5 2.4 4.70016 0.0528 0.9728892496 198.8 支座 -0.125 8.5 2.4 -6.12 0.0687 0.964388378 261.2 多跨 第一跨中 0.101 10 2.4 5.82 0.0653 0.9662118996 247.8 第一支座 -0.121 10 2.4 -6.97 0.0782 0.9592264026 299.0 第二跨中 0.08 10 2.4 4.61 -0.2327 1.1052798001 171.6 第二支座 -0.107 10 2.4 -6.16 0.0692 0.9641272901 263.1 板厚 110 最小配筋（0.15%) 165 fcm 11 注：混凝土弯曲抗压强度设计值C20:11,C25:13.5,C30:16.5. fy 270 注：钢筋强度设计值I级270,II级300. 弯矩值M 15.03 as 0.1687 ys 0.9070 返回目录 As 681.9 直径 6 8 10 12 14 间距 41 74 115 166 226zhu:以米为单位zhu:以米为单位返回目录已知条件 截面特征（N，mm） 梁高H 梁宽B a 跨度l 2000 850 60 19800 容重（N/mm3) fck（N/mm2） fcu（N/mm1） ftk（N/mm2） fy（N/mm2） 2.50E-05 26.8 40 2.39 400 H0 I A 回转半径I W 1940 5.67E+11 1700000 577.35 9.81E+08 截面内力（KN，m） YKL-1 左支座截面 跨中截面 右支座截面 M(KN.M) V(KN) M(KN.M) V(KN) M(KN.M) V(KN) 自重 -255 -367 1562 0.4 -264 369 准永久组合 -1042 -1416 6423 -6 -1080 1532 标准组合 -1124 -1535 6927 -6 -1165 1651 设计值 -1382 -1888 8515 -7 -1423 2028 预应力计算参数 fptk fpy Ep σcon 预应力筋直径 非预应力受拉钢筋直径 1860 1320 195000 1302 15.24 22 a b c d θ 抛物线方程y=x2/a 300 400 300 1300 0.0656 75 裂缝控制等级 张拉端/固定端 锚具变形a 摩擦系数 预应力度 左支座 右支座 k μ 3 1 0 5 0.0020 0.25 0.42预应力筋中心至受拉区边缘距离混凝土强度设计值混凝土等级混凝土强度标准值非预应力受拉钢筋屈服强度考虑自重和柱刚度考虑自重和柱刚度考虑自重和柱刚度预应力钢筋强度标准值预应力钢筋强度设计值张拉控制应力1为固定端0为张拉端1为固定端0为张拉端下一步预应力估算 按正截面承载能力估算 设计值M作用下受压区高度计算 x=h0-(ho^2-2*(M/afcb))= 88.06 受压区高度x= 88.06 预应力筋承受弯矩设计值 预应力度为 0.42 ，则预应力筋承受弯矩设计值 34.53% ，即ppr＝ 0.35 则预应力筋面积： 1175 mm2 初选预应力筋根数： 7 按裂缝控制要求估算 σpe 1116 Ms 8515 则预应力筋面积： 3100 mm2 初选预应力筋根数： 18 预应力筋根数： 18 面积： 3282 mm2预应力筋有效预应力,按规程3.5.2取值下一步上一步预应力计算 预应力损失计算 （1）由于锚具变形和预应力筋内缩引起的损失 已知：a= 5 mm，则γ=1/y''= 37.6961538462 σl1＝a*Ep/l＝ 49.2 N/mm2 （2）由于预应力筋与管道壁之间的摩擦引起的损失 计算可得反向摩擦长度lf＝ 9.60 m 则：当x＝lf/2时，σl2＝ 33.40 N/mm2 则：当x＝lf时，σl2＝ 45.51 N/mm2 （3）钢筋松弛损失 已知：k= 0.002 ，μ= 0.25 σl4＝ 32.55 N/mm2 （4）混凝土收缩徐变损失 对于左支座截面，epn= 277 mm,则Npr= 4111 KN σpc－σgc= 0.56 N/mm2 按规范11.8.3,11.8.4条，受拉钢筋配筋率≤ 2.50% 则As＝ 42500 mm2 受拉区预应力钢筋和非预应力钢筋配筋率ρ＝ 2.69% ，且f'cu＝ 40 N/mm2 σl5＝ 28.31 N/mm2 对于右支座截面，epn= 277 mm,则Npr= 4111 KN σpc－σgc= 0.56 N/mm2 按规范11.8.3,11.8.4条，受拉钢筋配筋率≤ 2.50% 则As＝ 42500 mm2 受拉区预应力钢筋和非预应力钢筋配筋率ρ＝ 2.69% ，且f'cu＝ 40 N/mm2 σl5＝ 28.31 N/mm2 对于跨中截面，epn= 1023 mm,则Npr= 4111 KN σpc－σgc= 2.06 N/mm2 按规范11.8.3,11.8.4条，受拉钢筋配筋率≤ 2.50% 则As＝ 42500 mm2 受拉区预应力钢筋和非预应力钢筋配筋率ρ＝ 2.69% ，且f'cu＝ 40 N/mm2 σl5＝ 35.94 N/mm2 预应力总损失及有效预应力 总损失(N/mm2) 有效预应力(KN) 左支座截面 155.61 3166 跨中截面 151.13 3152 右支座截面 110.10 3301 “有效”弯矩(KN.mm) 平均值 130.62 3206.48 3279.11 配筋计算 设计弯矩：M＝ 5235.89 (KN.m) x＝ 54 ，因为必须x>2as且<=0.25h0，所以x＝ 120 mm 所以，As＝ 6834 mm2，因为规范11.8.3，11.8.4条，所以 As= 8860.86 钢筋根数： 24 返回目录暂按直线型预应力筋计算暂仅考虑后张法曲线配筋公式暂按低松弛钢铰线，且控制应力比<0.7考虑暂仅考虑后张法受垃区损失后张法预应力损失≥80MPa受拉非预应力筋配筋计算谢谢，要回去看看吗？返回目录备注 返回目录 鸣谢：安徽理工大学土木工程专业2003级王科霖同学 参考书目：各种规范（不一一介绍） 《基于EXCEL建筑工程专业学习和设计》岳建伟、王合军编著 《混凝土工程技术问答详解》马咏梅主编 PS:所有表格均为别人原创，我只是将他们整合在一起，并且根据2010新规范，对材料参数、计算依据以及个别公式进行更新，但是鉴于本人菜鸟一枚，对规范理解的不够深刻，对于公式还处于照搬照抄的阶段，期间难免出现一些错误；或是由于工作量大造成的纰漏，还望各位谅解，并给予指正。并且衷心的希望各路英雄可以对本表格进行补遗，共创辉煌返回目录MBD800B000F.unknownMBD800F0007.unknownMBD801D0004.unknownMBD80300005.unknownMBD80400001.unknownMBD80400003.unknownMBD80400005.unknownMBD80510001.unknownMBD80400004.unknownMBD80400002.unknownMBD80390001.unknownMBD80300001.unknownMBD80300003.unknownMBD80300004.unknownMBD80300002.unknownMBD802E0001.unknownMBD80250002.unknownMBD80250004.unknownMBD80250005.unknownMBD80250003.unknownMBD80250001.unknownMBD801D0005.unknownMBD80160003.unknownMBD801D0002.unknownMBD801D0003.unknownMBD80190001.unknownMBD80160005.unknownMBD80160006.unknownMBD80160004.unknownMBD80140001.unknownMBD80160001.unknownMBD80160002.unknownMBD80150001.wmfMBD80120001.unknownMBD80120002.unknownMBD800F0008.unknownMBD800E0003.unknownMBD800F0003.unknownMBD800F0005.unknownMBD800F0006.unknownMBD800F0004.unknownMBD800E0005.unknownMBD800F0002.unknownMBD800E0004.unknownMBD800D0001.unknownMBD800E0001.unknownMBD800E0002.unknownMBD800D0005.unknownMBD800B0011.unknownMBD800B0012.unknownMBD800B0010.unknownMBD80080001.unknownMBD800B0007.unknownMBD800B000B.unknownMBD800B000D.unknownMBD800B000E.unknownMBD800B000C.unknownMBD800B0009.unknownMBD800B000A.unknownMBD800B0008.unknownMBD800B0001.unknownMBD800B0003.unknownMBD800B0006.unknownMBD800B0002.unknownMBD80090001.unknownMBD800A0001.unknownMBD80080002.unknownMBD80060008.unknownMBD80070003.unknownMBD80070007.unknownMBD80070008.unknownMBD80070004.unknownMBD80070001.unknownMBD80070002.unknownMBD80060009.unknownMBD80060002.unknownMBD80060006.unknownMBD80060007.unknownMBD80060003.unknownMBD80060001.unknown