模板计算书范本

PAGE/NUMPAGES剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=200.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×27.021×200.0×200.0=1.08×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×17.0×17.0/6=2.41×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.08×105/2.41×104=4.488N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=4.488N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×27.021×200.0=3242.484N；截面抗剪强度必须满足:其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=3242.484N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=17.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×3242.484/(2×500×17.0)=0.572N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.572N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=47.7×0.5=23.85N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=200mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.7×1.7×1.7/12=20.47cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=0.8mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677×23.85×2004/(100×9500×2.05×105)=0.133mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.133mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=0.8mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.20×0.90=10.304kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(10.304+0.504)/2=5.404kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×5.404×500.0×500.0=1.35×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=1.35×105/6.40×104=2.111N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=2.111N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.20×0.90=10.304kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(10.304+0.504)/2=5.404kN/m；内楞的最大剪力：∨=0.6×5.404×500.0=1621.242N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--内楞计算最大剪力(N)：∨=1621.242N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×1621.242/(2×60.0×80.0)=0.507N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.507N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.20/2=4.77kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56×106；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×9.54/2×5004/(100×9500×2.56×106)=0.083mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.083mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×47.7+1.4×2)×0.2×0.5/2=2.7kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；外楞最大弯矩:M=0.175×2702.07×600.00=2.84×105N/mm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=2.84×105N/mmW--外楞的净截面抵抗矩；W=5.08×103mm3；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=2.84×105/5.08×103=55.85N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=55.85N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，∨--外楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600.0mm；P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×47.7+1.4×2)×0.2×0.5/2=2.702kN；外楞的最大剪力：∨=0.65×2702.070=1.05×103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--外楞计算最大剪力(N)：∨=1.05×103N；b--外楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×1.05×103/(2×50.0×100.0)=0.316N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=0.316N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--外楞最大挠度(mm)；P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=47.71×0.20×0.50/2＝2.39kN/m；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=600.0mm；E--外楞弹性模量（N/mm2）：E=210000.00N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×4.77×100/2×6003/(100×210000×1.22×105)=0.231mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=2.4mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.231mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=47.705×0.6×0.5=14.312kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=14.312kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！柱计算书：柱模板的计算依据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H=5.10m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍肢数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取5.100m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=270mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；面板的最大弯距：M=0.125×24.319×270×270=1.77×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×17.0×17.0/6=2.17×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=1.77×105/2.17×104=8.179N/mm2；面板的最大应力计算值σ=8.179N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；面板的最大剪力：∨=0.625×24.319×270.0=4103.769N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=4103.769N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=17.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×4103.769/(2×450×17.0)=0.805N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.805N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，ω--面板最大挠度(mm)；q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=47.71×0.45＝21.47kN/m；l--计算跨度(竖楞间距):l=270.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=450×17.0×17.0×17.0/12=1.84×105mm4；面板最大容许挠度:[ω]=270/250=1.08mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.521×21.47×270.04/(100×9500.0×1.84×105)=0.340mm；面板的最大挠度计算值ω=0.34mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1.08mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×7.296×450.0×450.0=1.48×105N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40×104；f--竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=1.48×105/6.40×104=2.308N/mm2；竖楞的最大应力计算值σ=2.308N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.27×0.90=13.911kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.27×0.90=0.680kN/m；q=(13.911+0.680)/2=7.296kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×7.296×450.0=1969.809N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=1969.809N；b--竖楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--竖楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1969.809/(2×60.0×80.0)=0.616N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.616N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，ω--竖楞最大挠度(mm)；q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.27=12.88kN/m；l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56×106；竖楞最大容许挠度:[ω]=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×12.88×450.04/(100×9500.0×2.56×106)=0.147mm；竖楞的最大挠度计算值ω=0.147mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.27×0.45/1=6.57kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=9.798kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.233kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.088mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.23kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=64cm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=3.47N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=3.47N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:ω=0.088mm；柱箍最大容许挠度:[ω]=300/250=1.2mm；柱箍的最大挠度ω=0.088mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；对拉螺栓的有效直径:9.85mm；对拉螺栓的有效面积:A=76mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.798kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=9.798kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.27×0.45/1=6.57kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=9.798kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.233kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.088mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.23kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=64cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=3.474N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=3.474N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.088mm；柱箍最大容许挠度:[V]=300/250=1.2mm；柱箍的最大挠度V=0.088mm小于柱箍最大容许挠度[V]=1.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.798kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=9.798kN小于[N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!板计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):3600.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):130.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用钢管；托梁材料为：钢管(单钢管):Φ48×3.5；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.22/6=24cm3；I=100×1.23/12=14.4cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.13×1+0.35×1=3.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=1×1=1kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.6+1.4×1=5.72kN/m最大弯矩M=0.1×5.72×0.32=0.051kN·m；面板最大应力计算值σ=51480/24000=2.145N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为2.145N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=3.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×3.6×3004/(100×9500×121900)=0.17mm；面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.17mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩w=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q11=25×0.3×0.13=0.975kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2=(1+2)×0.3=0.9kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:静荷载：q1=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.975+0.105)=1.296kN/m；活荷载：q2=1.4×0.9=1.26kN/m；最大弯距Mmax=(0.1×1.296+0.117×1.26)×12=0.277kN.M；最大支座力N=(1.1×1.296+1.2×1.26)×1=2.938kN；最大应力计算值σ=M/W=0.277×106/5080=54.531N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；纵向钢管的最大应力计算值为54.531N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205.0N/mm2,满足要求!3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1=q11+q12=1.08kN/m活荷载q2=0.9kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×1.08+0.990×0.9)×10004/(100×20.6×105×12.19)=0.646mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管):Φ48×3.5；W=5.08cm3；I=12.19cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.938kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.989kN.m；最大变形Vmax=2.528mm；最大支座力Qmax=10.683kN；最大应力σ=988874.496/5080=194.66N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值194.66N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为2.528mm小于1000/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×3=0.387kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.13×1×1=3.25kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.987kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(1+2)×1×1=3kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=8.985kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.985kN；σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算l0=h+2aa----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆受压应力计算值；σ=8984.76/(0.53×489)=34.667N/mm2；立杆稳定性计算σ=34.667N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、楼板强度的计算:1.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置Ⅲ级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=3600mm2,fy=360N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×130mm，楼板的跨度取4M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=110mm。按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.验算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4m；q=2×1.2×(0.35+25×0.13)+1×1.2×(0.387×5×5/4.5/4)+1.4×(1+2)=13.49kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×13.486=13.486kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0596×13.49×42=12.86kN.m；因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到5天龄期混凝土强度达到48.3%,C25混凝土强度在5天龄期近似等效为C12.07。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=5.794N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=3600×360/(1×1000×110×5.794)=2.033计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=2.033×(1-0.5×2.033)=-0.034；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=αs×α1×b×ho2×fcm=-0.034×1×1000×1102×5.794×10-6=-2.352kN.m；结论：由于∑M1=M1=-2.352<=Mmax=12.86所以第5天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4m；q=3×1.2×(0.35+25×0.13)+2×1.2×(0.387×5×5/4.5/4)+1.4×(1+2)=18.45kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×18.451=18.451kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0596×18.45×42=17.595kN.m；因平均气温为25℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到10天龄期混凝土强度达到69.1%,C25混凝土强度在10天龄期近似等效为C17.28。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.294N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcm)=3600×360/(1×1000×110×8.294)=1.421计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=1.421×(1-0.5×1.421)=0.411；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M2=αs×α1×b×ho2×fcm=0.411×1×1000×1102×8.294×10-6=41.285kN.m；结论：由于∑M2=∑M1+M2=38.933>Mmax=17.595所以第10天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。友情提示： 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