储罐区防火堤设计规范

储罐区防火堤 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 储罐区防火堤设计规范PAGEPAGE/NUMPAGESPAGE38储罐区防火堤设计规范PAGE储罐区防火堤设计规范GB50351－20051总则1．0．1为合理设计防火堤、防范墙，保障储罐区安全，拟定本规范。1．0．2本规范合用于地上储罐区的新建和改、扩建工程中的防火堤、防范墙的设计。不合用于非液态储罐区的设计。1．0．3储罐区防火堤、防范墙的设计除应执行本规范外，尚应吻合国家现行相关 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 的规定。防火堤、防范墙的部署．1一般规定．1．1防火堤、防范墙的采纳应依据储蓄液态介质的性质确立。．1．2防火堤、防范墙一定采纳不燃烧资料建筑。且一定密实、闭合。3．1．3进出储罐组的各种管线、电缆宜从防火堤、防范墙顶部超越或从地面以下穿过。当一定穿过防火堤、防范墙时，应设置套管并应采纳有效的密封措施；也可采纳固定短管且两端采纳软管密封连接的形式。3．1．4沿无培土的防火堤内侧修建排沟渠时，沟壁的外侧与防火堤内堤脚线的距离不该小于0．5m；沿土堤或内培土的防火堤内侧修建排沟渠时，沟壁的外侧与土堤内侧或培土堤脚线的距离不该小于0．8m，且沟内应有防渗漏的措施。沿防范墙修建排沟渠时，沟壁的外侧与防范墙内堤脚线的距离不该小于0．5m。3．1．5每一储罐组的防火堤、防范墙应设置许多于2处越堤人行踏步或坡道，并设置在不一样方向上。防火堤内侧高度大于等于1．5m时。应在两个人行踏步或坡道之间增设踏步或逃逸爬梯。隔堤、隔墙亦应设置人行踏步或坡道。3．2油罐组防火堤的部署3．2．1立式油罐的罐壁至防火堤内堤脚线的距离，不该小于该罐罐壁高度的一半；卧式油罐的罐壁至防火堤或防范墙内堤脚线的距离不该小于3m。注：高架立式罐(指罐环梁顶面列席内陆面距离大于1．5m的罐)罐壁至防火堤内堤脚线的距离，不该小于下述高度的一半；该高度等于罐壁高度与环粱顶面列席内陆面距离之和减去1．5m。3．2．2相邻油罐组防火堤外堤脚线之间，应留有宽度不小于7m的消防空地。3．2．3同一个油罐组内的总容量及油罐数目应吻合以下规定：31固定顶油罐组及固定顶油罐与浮顶、内浮顶油罐的混杂罐组，其总容量不该大于120000m。23浮顶、内浮顶油罐组，其总容量不该大于600000m。3油罐组内的油罐数目，当单罐容量大于或等于312座；当单罐容量小于31000m时，不该多于1000m或储蓄丙B类油品时，油罐数目不限。43排；其余油罐不该超出2排。油罐组内单罐容量小于1000m的储蓄丙B类油品的油罐不该超出4注：浅盘或浮舱用易熔资料制作的内浮顶油罐的部署同固定顶油罐。3．2．4油罐组防火堤内有效容积应吻合以下规定：固定顶油罐，不该小于油罐组内一个最大油罐的容量。浮顶油罐或内浮顶油罐，不该小于油罐组内一个最大油罐容量的一半。3当固定顶油罐与浮顶油罐或内浮顶油罐同组部署时，应取分别按本条第1、2款规定的计算值中的较大值。覆土油罐的防火堤内有效容积规定同本条第1、2、3款，但油罐容量应按其高出地面部分的容量计算。3．2．5油罐组防火堤顶面应比计算液面高出0．2m。立式油罐组的防火堤内侧高度不该小于1．0m，且外侧高度不应大于2．2m；卧式油罐组的防火堤内、外侧高度均不该小于0．5m。立式油罐组隔堤高度宜为0．5～0．8m。3．2．6油罐组防火堤有效容积应按下式计算：（3．2．6）V＝AH－（V＋V＋V＋V）j1234式中V——防火堤有效容积(m3)；(m2)；A——由防火堤中心线围成的水平投影面积Hj——设计液面高度(m)；3V——防火堤内设计液面高度内的一个最大油罐的基础体积(m)；1V2——防火堤内除一个最大油罐之外的其余油罐在防火堤设计液面高度内的液体体积和油罐基础体积之和(m3)；V3——防火堤中心线之内设计液面高度内的防火堤体积和内培土体积之和(m3)；V4——防火堤内设计液面高度内的隔堤、配管、设施及其余修建物体积之和(m3)。3．2．7防火堤内的地面设计应吻合以下规定：防火堤内的地面坡度宜为0．5％；防火堤内场所土为湿陷性黄土、膨胀土或盐渍土时，应依据其危害的严重程度采纳措施，防范水害；在有条件的地区，防火堤内可种植高度不超出150mm的常绿草皮。当储罐泄漏物有可能污染地下水或周边环境时，堤内陆面应采纳防渗漏措施。3．2．8防火堤内排水设施的设置应吻合以下规定：防火堤内应设置集水设施。连接集水设施的雨水排放管道应从防火堤内设计地面以下通出堤外，并应设置安全靠谱的截油排水装置。在年降雨量不大于200mm或降雨在24h内可渗完，且不存在环境污染的可能时，可不设雨水消除设施。3．2．9油罐组防火堤内设计地面宜低于堤外消防道路路面或地面。33．2．10油罐组内的单罐容量大于或等于50000m时，宜设置进出罐组的越堤车行通道。该道路可为单车道，应从防火堤顶部经过，弯道纵坡不宜大于10％，直道纵坡不宜大于12％。3．2．11油罐组内隔堤的部署应吻合以下规定：1单罐容量等于或大于320000m时，隔堤内油罐数目不该多于2座。2单罐容量等于或大于334座。5000m且小于20000m的罐，隔堤内油罐数目不该多于33单罐容量小于5000m的罐，隔堤内油罐数目不该多于6座。4沸溢性油品油罐，隔堤内储罐数目不该多于2座。丙B类油品油罐，隔堤内储罐数目不受以上限制，可依据详细状况进行设置。防火堤的选型与构造．1选型．1．1防火堤、防范墙的设计，应在满足各项技术要求的基础上，就地取材，合理选型，达到安全长久、经济合理的成效。．1．2储蓄酸、碱等腐化性介质的储罐组，防火堤堤身内侧均应作防腐化办理。用于全冷冻式储罐组的防火堤，应采纳防冷冻的措施。．1．3防火堤的选型应吻合以下规定：1土筑防火堤，在占地、土质等条件能满足需要的地区应采纳。2钢筋混凝土防火堤，一般地区均可采纳。在用地紧张地区、大型油罐区及储蓄大宗化学品的罐区可优先采纳。3浆砌毛石防火堤，在抗震布防烈度不大于6度且地质条件较好、不易造成基础不均匀沉降的地区可采纳。4砖、砌块防火堤和夹芯式中心填土砖、砌块防火堤，一般地区均可采纳。．1．4防范墙宜采纳砌体构造。．1．5防火堤(土堤除外)应采纳在堤内侧培土或喷涂隔热防火涂料等保护措施。4．2．8浆砌毛石防火堤的构造应吻合以下规定：1堤身及基础最小厚度应由强度及稳固性计算确立且不该小于500mm；基础构造应吻合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》(GB50007)的规定。2毛石强度等级不该低于MU730，沙浆强度等级不宜低于M10，浆砌一定饱满密实。3堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。压顶厚度不宜小于100mm，混凝土强度等级不宜低于C20，压顶内纵向钢筋直径不宜小于φ10，钢筋间距不宜大于200mm。堤身应做1：1水泥沙浆勾缝。4．2．9砖、砌块防火堤的构造应吻合以下规定：1防火堤堤身厚度应由强度及稳固性计算确立，且不该小于300mm，堤外侧宜用水泥沙浆抹面。2砖、砌块的强度等级不该低于MU10，砌筑沙浆强度等级不宜低于M7．5；基础为毛石砌体时，毛石强度等级不应低于MU30；浆砌一定饱满密实其实不得采纳空心砖砌体。3堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。压顶厚度不宜小于100mm，混凝土强度等级不宜低于C20，压顶内宜配置许多于3φ10纵向钢筋。4抗震布防烈度大于或等于7度的地区或地质条件复杂、地基沉降差异较大的地区宜采纳增强整体性的构造措施。夹芯式中心填土砖砌防火堤的构造要求：双侧砖墙厚度不宜小于200mm；沿堤长每隔1．5～2．0m设不小于200mm厚拉结墙与双侧墙咬槎砌筑；中间填土厚度300～500mm，并分层夯实；堤顶应设厚度不小于100mm的现浇钢筋混凝土压顶，混凝土强度等级不宜低于C20，压顶内纵向钢筋直径不宜小于φ10，钢筋间距不宜大于200mm。4．2．10防范墙的构造应吻合以下规定：砖、砌块防范墙厚度不宜小于200mm，双面抹水泥沙浆。毛石防范墙厚度不宜小于400mm，双面水泥沙浆勾缝。4．2．11隔堤、隔墙的构造应吻合以下规定：砖、砌块隔堤、隔墙的厚度不宜小于200mm，宜双面用水泥沙浆抹面，堤顶宜设钢筋混凝土压顶，压顶构造应吻合本规范第4．2．9条第3款的规定。毛石隔堤、隔墙的厚度不宜小于400mm，宜双面水泥沙浆勾缝，堤顶宜设钢筋混凝土压顶，压顶构造应吻合本规范第4．2．8条第3款的规定。3钢筋混凝土隔堤、隔墙的厚度不宜小于100mm，可按构造配单层钢筋网。5防火堤的强度计算及稳固性验算5．1荷载效应和地震作用效应的组合5．1．1防火堤设计应按承载能力极限状态进行堤内满液工况荷载效应的基本组合计算。在7度及7度以上地区．应进行地震作用效应和其余荷载效应的基本组合计算。5．1．2进行堤内满液工况荷载效应基本组合计算时，荷载效应基本组合的设计值应按下式确立：S＝γS＋γS＋γS(5．1．2)GGKYYKTTK式中S——荷载效应组合的设计值；γG、γY、γT——分别为堤身自重荷载、静液压力、静土压力荷载分项系数，取值见表5．1．4；SGK——按堤身自重荷载标准值计算的效应值；SYK——按静液压力荷载标准值计算的效应值；STK——按静土压力荷载标准值计算的效应值。5．1．3进行地震作用效应和其余荷载效应的基本组合计算时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式确立：nSGSGEYSGYTSGTEh(SEGKSEYKSETK)i1（5．1．3）式中γG、γY、γT——分别为堤身自重荷载、静液压力荷载、静土压力荷载分项系数，取值见表5．1．4；Eh——水平川震作用分项系数，取值见表5．1．4；SGE——按堤身自重荷载代表值计算的效应值；SGY——按静液压力荷载代表值计算的效应值；SGT——按静土压力荷载代表值计算的效应值；SEGK、SEYK,、SETK——分别为按堤身水平川震作用标准值、水平动液压力标准值和水平动土压力标准值计算的效应值；——组合值系数，一般可取0．6。5．1．4对于基本组合，荷载效应和地震作用效应的分项系数应按以下规定采纳：1中γG取进行截面强度计算时，分项系数应按表5．1．4采纳。当构造自重荷载效对付构造承载力有益时，表1．0。5．1．4进行稳固性验算时，各分项系数均取1．0。表5．1．4荷载效应和地震作用效应的分项系敛所考虑的组合γGγYγTγEh堤内满液工况荷载效应基1．21．01．2—本组合地震作用和其余荷载效应1．21．01．21．3基本组合注：表中“—”号表示组合中不考虑该项荷裁或作用效应。5．2荷载、地震作用及内力计算5．2．1自重荷载标准值可按下式计算确立：G1K＝γB1H1（5．2．1）式中G1K——每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值H1——计算截面至堤顶面的距离(m)；B1——计算截面以上堤身的均匀厚度(m)；(kN／m)；5．2．23γ——材质重度(kN／m)。防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值(图5．2．2)可按以下公式计算确立：图5．2．2静液压力计算表示图pYKyZ（5．2．2）P1H2yYYK2（5．2．2-2）MYKPYKHO（5．2．2-3）HO1H（5．2．2-4）3式中pYK——每米堤长静液压力沿液体深度分布的水平荷载标准值2(kN／m)；3γy——堤内液体重度，取10kN／m；Z——液体深度(m)；PYk——计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值(kN／m)；HY——计算截面至液面距离(m)；MYK——计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面的弯矩标准值(kN·m／m)；HO——计算截面以上每米堤长静液压力合力地点至计算截面的距离(m)。5．2．3防火堤内培土的静土压力荷载标准值(图5．2．3)的计算可按以下规定确立：图5．2．3内培土压力计算表示图1图5．2．3中的折线AFD为土压力分布曲线，F为转折点，其压力分布可按以下公式计算确立：pAK0(5．2．3-1)pGKtH2KaKahH2KaKahatg(5．2．3-2)(5．2．3-3)(5．2．3-4)当H＜H时，pBKtH1Ka12当H＜H时，pBKt(H1h)K12Katg2(45)2Kacos2sinsin())2(1cos（5．2．3-5）（5．2．3-6）（5．2．3-7）（5．2．3-8）式中pAK、pBK——堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载标准值2(kN／m)；pGK——土压力分布曲线转折处的每米堤长静土压力分布荷载标准值2(kN／m)；h——培土坡线与堤背延长线的交点A′至堤顶的距离(m)；——培土顶面宽度(m)；H1——计算截面以上培土高度(m)；H2——压力分布曲线转折点至堤顶的距离(m)；——培土坡面与水平面的夹角(°)；3t——土体重度，可取16～18kN／m；Ka——以AB为圆滑堤背而填土面为水平常的主动土压力系数，可按式5．2．3-7计算或查附录表A．0．1；Ka——以A’B为设想堤背而培土坡面与水平成β角时的主动土压力系数，可按式5．2．3-8计算或查附录表A．0．2；——培土的内摩擦角(°)，当无实验资料时，可依据土的性质取35°～40°。当H1＜H2时，土压力合力及弯矩可按以下公式计算确立：P1pBKH1TK2MTKPTKHO(5．2．3-9)(5．2．3-10)HO1H1(5．2．3-11)3式中PTK——计算截面以上每米堤长静土压力合力标准值(kN／m)；MTK——计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面的弯矩标准值(kN·m／m)；HO——计算截面以上每米堤长静土压力合力作用地点至计算截面的距离(m)。当H1≥H2时，土压力合力及弯矩可按以下公式计算确立：PTK1pGKH11pBK(H1H2)22HOpGH1(2H1H2)pB(H1H2)23pGH1pB(H1H2)(5．2．3-12)(5．2．3-13)5．2．4防火堤遇到的水平川震作用的计算应吻合以下规定：钢筋混凝土防火堤的水平川震作用(图5．2．4-1)标准值可按以下公式计算确立：图5．2．4-1钢筋混凝土防火堤水平川震作用计算表示图pEGK1amaxB(1cosX)12H（5．2．4-1）PEGK1amaxa1B1H（5．2．4-2）MEGKPEGKHO（5．2．4-3）HOa2H（5．2．4-4）式中pEGK——每米堤长水平川震作用分布值2(kN／m)；PEGK——计算截面以上每米堤长水平川震作用合力标准值(kN／m)；(kN·m／m)；M——计算截面以上每米堤长水平川震作用合力对计算截面的弯矩标准值EGK7度、8度和9度时分别取0．08(0．12)、0．16(0．24)和α——水平川震影响系数最大值，当布防烈度为max0．32，括号内数值分别用于设计基当地震加快度为0．15g和0．30g的地区；1——钢筋混凝土防火堤基本振型参加系数，取1．6；X——计算截面至基础顶面的距离(m)；5．2．4；α、α——依据X／H值求得的相应系数，见表1H2(m)；——计算截面以上每米堤长水平川震作用合力作用点至计算截面的距离OH——基础顶面至堤顶的高度(m)；B1——计算截面以上堤身均匀厚度(m)。2砖、砌块及毛石防火堤的水平川震作用(图5．2．4-2)可按以下公式计算确立：图5．2．4-2砖、砌块及毛石防火堤水平川震作用计算表示图pEGKX2maxB1sin（5．2．4-5）2HPEGK2max3B1H（5．2．4-6）MEGKPEGKHO（5．2．4-7）HO4H（5．2．4-8）式中2——砖、砌块及毛石防火堤基本振型参加系数，取1．27；α3、α4——依据X／H比值求得的相应系数，见表5．2．4。5．2．5地震作用时，防火堤内水平动液压力标准值(图5．2．5)可按以下公式计算确立：图5．2．5水平动液压力计算表示图pEYK1.25maxyHdfd（5．2．5-1）PEYKpEYKHY（5．2．5-2）MEYK12PEYKHY2（5．2．5-3）式中pEYK——每米堤长水平动液压力标准值2(kN／m)；fd——水平动液压力系数，取0．35；Hd——液体深度(m)；PEYK——计算截面J三上每米堤长水乎动液压力合力标准值(kN／；M{m)(kN·m／m)；——计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面的弯矩标准值EYKH——计算截面至液面的距离(m)。Y5．2．6地震作用时，防火堤培土的水平动土压力标准值可按以下公式计算确立：PETK1.25maxTKtg（5．2．6-1）PMETK0.4HTPETK（5．2．6-2）式中PETK——计算截面以上每米堤长水平动土压力合力标准值(kN／m)；(kN·m／m)；M——计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面的弯矩标准值ETKP——土压力合力(kN／m)，可按式5．2．3-9或式5．2．3-12计算确立；TKHT——计算截面以上培土高度(m)。5．3强度计算5．3．1防火堤应进行截面强度计算。5．3．2防火堤截面强度计算应吻合以下规定：防火堤截面强度应按下式计算确立：γOS≤R式中γO——构造重要性系数，取1．0；——荷载效应组合设计值，按式5．1．2计算；R——防火堤抗力设计值，按各相关规范确立。防火堤截面抗震强度验算应按下式计算确立：S≤R／γRE式中γRE——防火堤承载能力抗震调整系数，对于钢筋混凝土防火堤，取0．85；对于其余防火堤，取1．0；S——荷载效应组合设计值，按式5．1．3计算。5．3．3基础强度和地基承载力计算应吻合现行国家标准《建筑地基基础设计规范》(GB50007)的相关规定。5．4稳固性验算5．4．1防火堤的稳固性验算应包含抗滑验算和抗颠覆验算。5．4．2防火堤抗滑验算应吻合以下规定：1防火堤抗滑验算应按下式计算确立：（RH＋PP）／P≥1．3（5．4．2-1）式中P——防火堤每米堤长所承受的总水平荷载设计值(kN／m)，按式5．1．2和式5．1．3计算确立；2基础底面摩擦阻力设计值可按下式计算确立：RH＝μg（5．4．2-2）式中G——每米堤长自重及覆土传至基础底面的垂直荷载合力设计值(kN／m)；μ——基础与地基之间的摩擦系数，应依据试验资料取值；当无试验资料时按附录B取值。被动土压力设计值可按以下公式计算确立：12P2tdKP2CdKP（5．4．2-3）PKPtg2(452)（5．4．2-4）式中——被动土压力折减系数，取0．3；d——基础埋置深度(m)；5．4．2-4计算或查附录表A．0．3；K——被动土压力系数，按式P2C——粘性地基土的粘结力(kN／m)；φ——地基土的内摩擦角(°)。5．4．3防火堤抗颠覆验算应吻合以下规定：1防火堤抗颠覆验算应按下式计算确立：W(5．4．3-1)M／M≥1．6式中M——各颠覆力矩换算至基础底面并按式5．1．2和式5．1．3进行组合后的每米堤长总力矩设计值(kN·m／m)；MW——每米堤长垂直荷载合力产生的稳固力矩设计值(kN·m／m)，按式5．4．3-2计算确立。2稳固力矩设计值可按下式计算确立(图5．4．3)：W(5．4．3-2)M＝eG式中e——垂直荷载合力作用线至基础前端的水平距离(m)。图5．4．3抗颠覆验算简图附录A土压力系数表A．0．1主动土压力系数K。见表A．0．1。表A．0．1主动土压力系数K(α＝0，δ＝0)aφ（°）20222528303234K0．4900．4550．4060．1470．3330．3070．283aφ（°）36384042454850Ka0．2600．2380．2170．1980．1720．1470．132A．0．2主动土压力系数Ka见表A．0．2。附录B防火堤基底的摩擦系数表B土对防火堤基底的摩擦系数μ土的类型摩擦系数μ粘性土可塑0．25～0．30硬塑0．30～0．35坚硬0．35～0．45粉土0．30～0．40中砂、粗砂、砾砂0．40～0．50碎石土0．40～0．60较质岩0．40～0．60表面粗糙的硬质0．65～0．75岩注：1对易风化的软质岩和塑性赐教Ip>22牯性土，μ值应经试验确立；对碎石土，可依据其密实度、填补物状况、风化程度等确立。本规范用词说明为便于在执行本规范条则时差异对待，对要求严格程度不一样的用词说明以下：表示很严格，非这样做不行的用词：正面词采纳“一定”，反面词采纳“禁止”。表示严格，在正常状况下均应这样做的用词：正面采纳“”，反面采纳“不”或“不得”。表示允稍有，在条件可第一做的用：正面采纳“宜”，反面采纳“不宜”；表示有，在必定条件下可以做的用，采纳“可”。2本范中指明按其余相关准、范行的写法“吻合⋯⋯的定”或“按⋯⋯行”。储罐区防火堤设计规范[条则说明]GB50351－2005中华人民共和国建设部／中华人民共和国国家质量督查检验检疫总局2005－03－17公布2005－07－01实行3．2油罐组防火堤的部署3．2．1本条规定油罐罐壁到防火堤内堤脚线的距离，对于隔堤到油罐罐壁的距离，设计人员可以依据操作要求确立，规范不再作出规定；对于高架立式罐的罐壁到防火堤内侧堤脚线的距离，以解说的形式加以规定。3．2．2相邻油罐组防火堤外侧堤脚线之间留有不小于7m的消防空地，是考虑到消防作业时的通行要求，便于对事故油罐的各个侧面进行扑救，同时，也能减小事故油罐组对相邻油罐组的影响。3．2．3本条为油罐区成组部署的规定：31、2跟着石化工业的发展，油罐的容量愈来愈大，浮顶油罐单体容量已达150000m，固定顶油罐也达到了200003m，所以适合提升油罐组总容量有益于采纳大容量油罐，以减少占地。一个油罐组内油罐数目越多，其发生火灾事故的机遇就越多；单个油罐容量越大，火灾损失及危害就越大。为了控制必定的火灾范围和火灾损失，故依据油罐容量大小规定了最多油罐数目。油罐部署不一样意超出2排，主若是考虑油罐失火时便于扑救。假如部署超出2排，中间间一排油罐发生火灾时，因周围都有油罐，会给扑救工作带来必定困难，也可能以致火灾事故的扩大。储蓄丙B类油品的油罐(特别是储蓄润滑油的油罐)，其发生火灾事故的几率极小，到现在没有发生过分灾事故，所以规定这类油罐可以部署成4排，以节约用地和投资。3．2．4油罐组防火堤内有效容积的规定，主要出发点是：固定顶罐，油品装满半罐的油罐假如发生爆炸，大部分是炸开罐顶，因为罐顶强度相对来说要小些，并且油气齐集在液面以上，一旦火灾爆炸，翻开罐顶是常见的，而罐底和罐壁则常常保持完满。依据相关资料介绍，在19起油罐火灾以致油罐破坏的事故中，有18起是破坏罐顶的，只有1次是爆炸后扯破罐底的(扯破原由是罐内中心柱与罐底板焊死)。别的，在一个油罐组内，同时发生一个以上油罐破裂事故的几率极小。所以，规定油罐组防火堤的有效容积不该小于油罐组内一个最大油罐的容积是适合的。浮顶罐(包含内浮顶罐)，因浮顶下边基本上没有气体空间，不易发生爆炸。即便发生爆炸，也只好将其浮顶盘掀掉，不会破坏油罐的下部，所以油体流出油罐的可能性小，即便有些油体流出，其量也不大。故防火堤内的有效容积，对于浮顶罐来说，规定不该小于最大储罐容积的二分之一是安全的。3．2．5防火堤内有效容积对应的计算液面是液体外溢的临界面，故防火堤顶面应比计算液面高出0．2m。防火堤高度下限规定为1．0m，是为了防范消防水及泡沫液外溢，同时也是为了限制罐组占地面积过大。防火堤高度上限规定为2．2m，且从外侧计算，主要考虑满足消防操作视线的要求，同时也考虑到单罐容积和储罐组容积愈来愈大，储罐区占地面积急剧增添，为了减少占地，并尽可能增大防火堤的有效容积。外国依据隔堤的定义及其功能，将隔堤的高度规定为0．5～0．8m是适合的，既满足功能要求，又简化了构造尺寸。NF-PA301990年版规定隔堤的高度为450mm。3．2．6防火堤有效容积的计算，设计人员常常有错误发生。为一致计算 方法 快递客服问题件处理详细方法山木方法pdf计算方法pdf华与华方法下载八字理论方法下载 ，本条给出计算公式。公式中各参数的图示见图1。图1防火堤有效容积计算表示3．2．7防火堤内场所地面设计，是一个比较复杂的问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ，难以用一个一致的标准来要求，故本次制定依据调研结果分别对待。对于大部分地区，为了消除雨水或消防水，堤内陆面均应有不小于0．5％的设计地面坡度。调研发现，湿陷性黄土、膨胀土、盐渍土地区，在降雨或喷淋试水后地面产生沉降或膨胀，可能危害到储罐和防火堤的基础安全，所以应采纳预防措施，防范水害。南方地区，四时常青，堤内种植草坪，既可降低地面温度，又可美化环境，特作此规定。对土壤浸透性很强的地区，为防范储罐渗漏物对周边地下水源及环境的污染，所以提出堤内陆面应采纳防渗漏措施的要求。3．2．8规范编制组在调研过程中发现，目前好多储罐区场所的雨水排放设施极不完美，针对储罐区场所雨水排放的问题，规范编制组进行了深入的商讨。一致以为：储罐组堤内雨水排放的问题是相关安全的一个重要方面，为完全解决这个问题，杜绝所以而带来的安全隐患，在规范上一定提出严格的要求——储罐区一定设置安全靠谱的截油排水设施、绝对防范油流的外泄。3．2．9防火堤内设计地坪假如高于堤外消防道路路面或地面，不但加大了防火堤高，使防火堤设计断面加大，并且给人以不安全感，而利用地形办理成内低外高的部署方式，则大大提升了储罐组的安全性(如秦皇岛油库)。所以，当地形条件同意时，宜采纳储罐组内陆坪下沉、堤外道路高路基的部署方式。3．2．10大型储罐在检修时，常常要进出大型起重设施和车辆，假如不设置进出储罐组的道路，必定要在防火堤上扒出缺口，即便再恢复，也难以达到原有的强度和严实性。所以，本条要求设置进出储罐组的坡道，并从防火堤顶超出。3．2．11本条规定了储罐组内隔堤的设置，目的是当储罐发生冒顶、漏油事故时，把这些事故控制在较小的范围内，使污染及扑救在尽可能小的范围内进行，以减小损失。3．3液化石油气、天然气凝液及其余储罐组防火堤、防范墙的部署3．3．1本条规定全压力式与全冷冻式储罐组防火堤及隔堤的高度：全压力式储罐组内罐体发惹祸故此后，液体卸压后变成下沉气，在必定高度范围内对其进行防范，所以规定防范墙高度宜为0．6m、隔墙高度宜为0．3m。全冷冻式储罐组防火堤高度经过计算进行确立，计算时应满足防火堤内有效容积应能容纳储罐组内一个最大储罐的容量、防火堤高度应比计算液面高出0．2m、储罐罐壁与防火堤内堤脚线的距离不该小于储罐最高液位高度与防火堤高度之差等条件。3．3．2本条规定储罐罐壁与防火堤或防范墙内堤脚线之间的距离。3．3．4本条规定储罐组总容量及储罐数目：全压力式储罐组罐体泄漏的几率主要取决于储罐数目，数目越多，泄漏的可能性越大，故对储罐组内总容积及储罐的数目进行限制。储罐不该超出2排是为了方便消防。2全冷冻式储罐组内储罐数目不该多于2座，主若是考虑减少事故概率，并依据《DesignandConstructionofLPGInstallations》(APIStd25101995年版)第9．3．5．3条定：“两个拥有同样基本构的罐可置于同一堤内⋯⋯”本范其余化工品罐的容量及罐数目没作详细的定，可参照相关的国家准行。3．3．5全冷式罐，防火堤内有效容不小于一个最大罐的容，是考到一旦罐体生破裂等事故，在必定的内罐体流出的液体不会上气化，仍保持液体状，把事故液体控制在防火堤的圈范内，所以防火堤的有效容不小于一个最大罐的容。别的，依据《DesignandConstructionofLPGInstallations》(APIStd25101995年版)第9．3．5．3条定：“⋯⋯堤内的容考堤内扣除其余容器或罐占有的容后，最少最大罐容的100％。”其余液化工品罐定其防火堤内有效容不小于一个最大罐的容量，主若是考到罐内任何一个罐生破裂，都能将事故控制在防火堤的范之内，以减少影响。3．3．6本条定防火堤、防内的地面理方式：全力式和全冷式罐内陆面予以砌，主若是考到减少地面粗糙度，减少事故的影响程度，便于清和管理。砌地面置不小于0．5％的坡度，主若是考到排水方便。存酸、碱等腐性介的罐内的地面作防腐理，主若是考到一旦罐生渗漏及破裂等事故，会腐地面及影响到防火堤、防的密性。3．3．7罐内置集水施及安全靠谱的排水施，以保雨水及淋冷却水能利快捷的排出罐。3．3．8本条定全力式和全冷式罐内隔堤的置，目的是当罐惹祸故，把些事故控制在小的范内，使染及扑救在尽可能小的范行家，以减小失。别的，全冷式罐考每罐一隔，依据了《DesignandConstructionofLPGInstallations》(APIStd25101995年版)第9．3．5．3条定：“⋯⋯在两个罐隔堤，隔堤的高度比周的堤低1ft⋯⋯”防火堤的型与构造4．2构造4．2．1规范编制组在现场调研中发现，个别罐区砖砌的防火堤墙体砌筑沙浆不饱满，有的防火堤存在很宽的裂缝未维修，存在安全隐患，故作本条规定。4．2．2本规定是考虑到防火堤的抗滑、抗颠覆的要求，也考虑了基础埋深假如过浅，小动物简单从基础下打洞从而破坏防火堤的密封性。4．2．3我国国土面积辽阔，天气各不同样，地质条件各有特色，防火堤和防范墙变形缝的设置间距很难给出一致的规定，应由设计人员依据当地资料、天气和地质条件按相关构造设计规范确立。4．2．7～4．2．9规范对砖、砌块防火堤、钢筋混凝土防火堤和浆砌毛石防火堤的构造作出了详细的规定。规范编制组在调研中发现为数许多的砖砌防火堤，无论多高，截面都是370mm，固然满足构造要求，但其实不满足强度和稳固性要求，故本规范重申截面设计在满足构造要求的同时，还应进行强度和稳固性计算。4．2．10、4．2．11防范墙、隔堤及隔墙因为其使用功能的特色，可不进行强度及稳固性计算，只需满足构造要求。防火堤的强度计算及稳固性验算5．1荷载效应和地震作用效应的组合5．1．1因为对防火堤的构造要求已能满足刚度要求，不需进行防火堤的变形计算，所以不再进行正常使用极限状态的验算；别的，对于数值很大而出现几率又特别小的油罐破裂时油品对防火堤的冲击力，尽管我们曾与天津大学联合进行了专题研究并对其成就完成了技术判定，规范也没有考虑这类有时组合。5．1．2～5．1．4依据对各种荷载产生的内力的计算结果表示，静液压力产生的内力一般远大于其余荷载产生的内力，所以，公式5．1．2和5．1．3两种工况的荷载分项系数和组合值系数，是以静液压力为主要活荷载来规定的。堤身的地震作用、动液压力和动土压力三者同时出现且均达到标准值的几率很小并且为刹时作用，故取组合值ψ＝0．6，可以满足安全要求。5．2荷载、地震作用及内力计算5．2．2～5．2．6这五条中的水平力和弯矩的计算公式，只合用于计算截面取在地面线以上或地面线上的状况。至于地面线以下的截面内力，可依据地面线处的截面内力进行换算确立。5．2．3防火堤内培土静压力的计算公式是依据库伦主动土压力理论并按培土与水平夹角为-β推导出来的。见规范图5．2．3。延长培土倾斜面交堤面延长线于A′点，分别计算堤背为AB而填土面为水平常主动土压力强度分布图形ABC及以堤背为A′B而填土表面倾角为-β时的主动土压力强度分布图形A′BD这两个图形交于F点，则实质计算截面以上主动土压力强度分布图形可近似取图中的ABDFA，它的面积就是主动土压力PT的近似值。对于粉土、粉质黏土及黏土，可将其内摩擦角直接代入公式计算，即不考虑它们的粘聚力，仍按无粘性土计算主动土压力，这样使计算简化，并偏于安全。5．2．4规范给出的防火堤水平川震作用的计算方法分为以下两种状况：1因为钢筋混凝土堤的高厚比一般都大于4，在水平川震作用下，以曲折变形为主。规范给出的计算公式5．2．4-1～5．2．4-4就是以纯曲折变形理论为基础确立的。为了简化计算，采纳了比较简单的振型函数(图2)：图2振型函数曲线而按纯曲折悬臂杆理论计算出的精确值为：3.515EI12mH前者仅高出后者4．2％，故以式(1)作为振型函数来计算钢筋混凝土防火堤的水平川震作用，其精确度可以满足工程要求。规范中式5．2．4-1的振型参加系数η1由下式计算得出：Hm(x)ydxH(1cosX)dx02402H1HHX)2dx1.6025m(x)y2dx(1cos38002H3）钢筋混凝土防火堤的基本周期一般都小于0．1s，考虑到地震反应曲线在T1＝0～0．1s之间的数值失散性较大，固然现行抗震规范中将此区间加工成一条斜线，但实质上人为要素较大，故为安全起见，本规范依旧取地震影响系数最大值αmax偏于安全。2砖石砌体防火堤一般为变截面的悬臂构造。其高厚比一般在2～4之间。经过实算，凑近于纯剪切变形。规范中表达水平川震作用的分布值公式5．2．4-5就是按等截面纯剪切理论推导出来的，其振型函数为：y(x)Xasin(4)2H基本振型参加系数η1由下式计算得出：Hm(x)y(x)dxHmsinXdx040H2H1HXdx1.270m(x)y2(x)dx0msin242H(5)系数α1～α4都是经过积分推导出来的，其表达式见式(6)～式(9)，也可以直接查本规范表5．2．4。2X2Xa1Hsin(6)H11(X)22(X)sinX42cosX22HH2H2HXa2a1Ha3cosX22Ha44XHX)X(12HcossinH2a12H2H(7)(8)(9)5．2．5水平动液压力的计算公式是参照《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范》(GB50032—2003)第6．2．3条。该条公式中的水平川震加快度与重力加快度的比值用1．25αmax取代；水平动液压力系数的值取自该条表6．2。3。5．2．6水平动土压力的计算公式是参照《室外给水排水和燃气热力工程抗震设计规范》(GB50032—2003)第6．2．4条。因为动土压力的合力与动土压力分布值成正比，为了简化计算，本规范把上述规范动土压力分布值直接换算成动土压力合力值；该条公式中的水平川震加快度与重力加快度的比值用1．25αmax取代。为了简化计算，取动土压力的力矩为0．4HT，偏于安全。5．3强度计算5．3．2防火堤截面强度计算应吻合现行国家规范的相关规定。详细地讲，对于砖、砌块及毛石防火堤，应依据《砌体构造设计规范》(GB50003—2001)第5．4．1条和5．4．2条规定计算截面强度；对于钢筋混凝土防火堤，应依据《混凝土构造设计规范》(GB50010—2002)第7．3．4条规定进行正截面偏爱受压承载力计算，并依据第7．5节的规定进行斜截面抗剪计算。5．3．3防火堤地基承载力计算以及地基强度计算应分别吻合《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2002)第5章及第8章的相关规定。5．4稳固性验算5．4．2被动土压力计算公式5．4．2-3是依据朗肯被动土压力理论公式，考虑了粘性土和非粘性土两种状况。因为达到被动极限均衡状态所需的防火堤的位移是相当大的，按太沙基的试验为4％的墙高，照此推测，当基础埋深0．8m时，就需要32mm，这明显不一样意，所以计算出来的被动土压力一定打个折扣，本规范取被动土压力折减系数η＝0．3。3、经过活动，使学生养成博学多才的好习惯。比率解析法和比较解析法不可以测算出各要素的影响程度。√采纳约当产量比率法，分配原资料花费与分配加工花费所用的竣工率都是一致的。ＸC采纳直接分配法分配辅助生产花费时，应试虑各辅助生产车间之间互相供给产品或劳务的状况。错产品的实质生产成本包含废品损失和歇工损失。√成本报表是对外报告的会计报表。×成本解析的首要程序是发现问题、解析原由。×C成本会计的对象是指成本核算。×C成本计算的辅助方法一般应与基本方法联合使用而不但独使用。√D当车间生产多种产品时，“废品损失”、“歇工损失”的借方余额，月底均直接记入该产品的产品成本中。×定额法是为了简化成本计算而采纳的一种成本计算方法。×F“废品损失”账户月底没有余额。√F废品损失是指在生产过程中发现和入库后发现的不行修复废品的生产成本和可修复废品的修复花费。Ｘ归集在基本生产车间的制造花费最后均应分配计入产品成本中。对J计算计时薪资花费，应以考勤记录中的工作时间记录为依照。(√)J简化的分批法就是不计算在产品成本的分批法。(×)J简化分批法是不分批计算在产品成本的方法。对加班加点薪资既可能是直接计人花费，又可能是间接计人花费。√可修复废品是指经过维修可以使用，而无论修复花费在经济上能否合算的废品。ＸP品种法只合用于大量大量的单步骤生产的企业。×Q企业的制造花费必定要经过“制造花费”科目核算。ＸQ企业职工的医药费、医务部门、职工浴室等部门职工的薪资，均应经过“对付薪资”科目核算。ＸS生产车间耗用的资料，所有计入“直接资料”成本项目。ＸS适应生产特色和管理要求，采纳适合的成本计算方法，是成本核算的基础工作。(×)W竣工产品花费等于月初在产品花费加本月生产花费减月底在产品花费。对Y“预提花费”可能出现借方余额，其性质属于财富，其实是待摊花费。对Y引起财富和负债同时减少的支出是花费性支出。XY以对付票据去偿付购买资料的花费，是成天性支出。X原资料分工序一次投入与原资料在每道工序陆续投入，其竣工率的计算方法是完整一致的。ＸY运用连环代替法进行解析，即便随意改变各构成要素的代替序次，各要素的影响结果加总后仍等于指标的总差异，所以更换各因索代替序次，不会影响解析的结果。Z在产品品种规格众多的状况下，应该采纳分类法计算产品成本。对Z直接生产花费就是直接计人花费。XZ逐渐结转分步法也称为计列半成品分步法。√(×)A按年度计划分配率分配制造花费，“制造花费”账户月底(可能有月底余额A按年度计划分配率分配制造花费的方法合用于(季节性生产企业)/可能有借方余额/可能有贷方余额/可能无月底余额)。