城市污水厂设计实例

城市污水厂设计实例 一、 城市污水基本情况 1、 进水水质指标 水量Q=10×104m3/d，变化系数K=1.3，其他指标见 表 关于同志近三年现实表现材料材料类招标技术评分表图表与交易pdf视力表打印pdf用图表说话 pdf 3-1。 表3-1 城市污水进水水质指标 指标 CODcr BOD5 SS TN TP pH 单位（mg/L） 200～500 100～300 100～250 20～40 4～8 6.5～7.5 2、处理 要求 对教师党员的评价套管和固井爆破片与爆破装置仓库管理基本要求三甲医院都需要复审吗 处理后的污水应达到《污水综合排放标准》(GB8978－1996)的一级标准， 见表3-2。 表3-2 污水综合排放一级标准 指标(mg/L) CODcr BOD5 SS NH3－N P(以磷酸盐计) pH 一级标准 60 20 20 15 0.5 6～9 二、 粗格栅 水量 Q=10×104m3/d=4166.7 m3/h=1.1574 m3/s，取变化系数K=1.3； 则Qmax=Q×K=13×104m3/d=5416.7 m3/h=1.5 m3/s； Qmin=Q/K=7.7×104m3/d=3205.15 m3/h=0.89 m3/s； 城市污水进水水质典型值取为： CODcr=350 mg/L，BOD5=250 mg/L，SS=200 mg/L，NH3－N=30 mg/L，TP=5 mg/L。 ⑴ 栅槽宽度 ① 栅条的间隙数n个 取α=60°，栅条间隙b=0.02m，栅前水深h=1.0m，过栅流速v=0.9m/s，格栅设三组，按三组同时工作设计，则 （个）≈26（个） ② 栅槽宽度B 栅槽宽度一般比格栅宽0.2～0.3m，取0.3m。 设栅条宽度s=0.01m，则栅槽宽度： m≈1.1m ⑵ 通过格栅的水头损失h1 ① 进水渠道渐宽部分的长度L1 设进水渠宽 m≈0.65m 其渐宽部分展开角α1=20°，进水渠道内的流速为0.8m/s m≈0.7m ② 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 m ③ 通过格栅的水头损失h2 h2=h0×k ⑶ 栅后槽总高度H 设栅前渠道超高h1=0.4m ≈1.5m ⑷ 栅槽总长度L H1为栅前渠道深=h+h1=1.0+0.4=1.4m ，取3.4m。 ⑸ 每日栅渣量W 取W1=0.08m3/103m3污水 采用机械清渣。 格栅规格：3.4m×1.1m，选用GH-1200型链式旋转格栅，60°角安装。 三、 提升泵房 ⑴ 水泵的选择 进水管流速取为v=1.5m/s，则 ， 取DN=600mm。 管内流速 最小水量时考虑三台水泵工作，则校核管内流速 ，满足要求。 输水管 ，取DN=1200mm。 考虑6台水泵，四用两备，最小水量时，运行三台泵。 每台水泵的容量为 集水池容积：相当于一台泵20min中的出水量，V=1354.2/3=451.4m3 有效水深采用2m，则集水池的面积为F=451.4/2=225.7m2，集水池的底部设有集水坑，其深度取为0.5m，池底向坑口倾斜，坡度取为0.1。 水力损失计算： ① 沿程损失：管道沿程损失取1.97m/km，管线总长度约100m，则损失H1=1.97/10=0.197m≈0.2m ② 局部阻力损失估算： 其中拦污网 =1.0，喇叭口 =0.2，弯头 =1.2×3=3.6，电动蝶阀 =2×0.2=0.4，单向阀 =1.7，渐扩 =0.2，渐缩 =0.2， 所以Hf=（1.0+0.2+3.6+0.4+1.7+0.4）×1.52/（2×9.8）=0.838m=0.85m 水位差：H3=16m，自由水头1.0m 总水头H= H3+1.0+0.85+0.2=18.05m，水泵扬程不小于H。 单台水泵供水能力Q=1354.2 m3/h 选用350QW1500-26潜水排污泵，四用两备。 泵的参数：泵型号350QW1500-26，出水口径350mm，流量1500 m3/h，扬程26m，转速740r/min，轴功率126.27kw，配用功率160kw ，泵效率82.17%，泵重2880kg。 水泵的电机选用Y315M2-4，其参数：转数1480 r/min，功率160kw，功率93%。 ⑵ 起重设备选择 泵重2880kg，电机重1160kg，总重2880＋1160＝4040kg 因此选用LD型电动单梁桥式起重机LD10－19.5－75，参数：起重量6T，跨度19.5m，运行速度75m/min。 ⑶ 泵房的设计 泵房的宽：B＝24.0m 泵房的长：L= 4×1.5＋2×4＋2×0.9＋6.0＝30.0m 泵房的高度：H= 18.0m。 四、 细格栅 ⑴ 栅槽宽度 ① 栅条的间隙数n个 取α=60°，栅条间隙b=0.01m，栅前水深h=1.0m，过栅流速v=0.9m/s，格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核，则 （个）≈78（个） ② 栅槽宽度B 栅槽宽度一般比格栅宽0.2～0.3m，取0.3m。 设栅条宽度s=0.01m，则栅槽宽度： m≈1.9m ⑵ 通过格栅的水头损失h2 ① 进水渠道渐宽部分的长度L1 设进水渠宽 m≈0.95m 其渐宽部分展开角α1=20°，进水渠道内的流速为0.8m/s m ② 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 m≈0.7m ③ 通过格栅的水头损失h2 h2=h0×k ≈0.3m ⑶ 栅后槽总高度H 设栅前渠道超高h1=0.4m ⑷ 栅槽总长度L H1为栅前渠道深=h+h1=1.0+0.4=1.4m ≈4.5m ⑸ 每日栅渣量W 取W1=0.1m3/103m3污水 采用机械清渣。 格栅规格：4.5m×1.9m选用XWB-Ⅲ-2-2型背耙式格栅，格栅宽度2000mm，耙齿有效长度100mm，格栅间距10mm，提升速度2m/min，电机功率0.8kw。 五、 曝气沉砂池 ⑴ 池子总有效容积V V=Qmax×t×60=1.5×5×60=450m3 其中t为最大设计流量时的停留时间，取t=5min。 ⑵ 水流断面积A 取V1=0.10m/s， 则 ⑶ 池总宽度B 其中h2为有效水深，取h2=2.5m ⑷ 每个池子宽度b 取n=2，b=B/n=6/2=3m 宽深比 b/h2=3/2.5=1.2，满足要求。 ⑸ 池长L L=V/A=450/15=30m ⑹ 每小时所需空气量 取d=0.2m3/m3污水 q=d×Qmax×3600=0.2×1.5×3600=1080m3/h 风管的计算： 干管：风量 ，风速v=10.0m/s 管径 ，取d=200mm。 则风速 支管：沿池长方向布置向下的竖管，每2m设一根，距离池底0.7m，共15×2=30根，每根的风量 ，为了保证池中污水的旋流速度达到要求，取风速为v=5.0m/s，则管径 ，取d1=50mm。 则风速 EMBED Equation.3 在支管的末端布置管径为50mm的横向穿孔管，单边向下45°打孔，孔径选择4.0mm，间距为100mm。 风机的选择：流量 Q=1080m3/h=18m3/min 管长：干管：L=100m，支管：L1=90m 局部损失当量直径（ ） 表3-3 局部阻力系数 名称 型号 数量 系数k 弯头 DN200 3 0.7 DN50 30 阀门 DN200 1 2.0 DN50 30 干管：L0=16.89m+16.09m=32.98m 支管：L0=32.01m+91.46m=123.47m 沿程阻力损失： 查表得： 干管：i=0.578，支管：i=0.376 则h=0.578×（100+32.98）=76.86mmH20=0.753kpa，h1=0.376×（90+123.47）=80.26 mmH20=0.787kpa 总的压力损失：H=h+h1+h2+h3=0.753+0.787+3+2+3×103×9.8=35.94kpa（穿孔管取为3 kpa，富余水头取为2 kpa） 选用TSD－150型风机，一用一备。 风机参数：型号：TSD－150，转速：1150r/min，升压：49.0 kpa，流量：18.6m3/min。 配套电机：型号：Y200L-4，功率30kw。机组最大重量730kg。 ⑺ 沉砂室沉砂斗体积V0 设沉砂斗为沿池长方向的梯形断面渠道，沉砂斗体积为： ≈6m3 其中T=2d，K=1.3，X——城市污水的沉砂量一般采用30m3/106m3污水。 每个贮砂池的容积V0=V/2=3m3 ⑻ 贮砂斗各部分尺寸计算 设贮砂斗底宽b1=0.5m，斗壁与水平面的倾角为60°，斗高h3′=0.35m 贮砂斗上口宽 砂斗的容积 ， 满足要求。 贮砂室的高度h3，池底坡度i=0.1～0.5，取i=0.5，坡向砂斗，则 ≈0.9m 沉砂池总高度 H=h1+h2+h3=0.5+2.5+0.9=3.9m (设超高h1=0.5m) ⑼ 验算最小流速 在最小流速时，只有一格工作，Qmin=0.89m3/s 在0.08～0.12m/s之间，符合要求。 吸砂设备：SXS-2，池宽2～3m，池深1～3m，潜水泵型号AV14-4（潜水无堵塞泵），提靶装置功率0.55kw（单靶），驱动装置功率≦0.37kw，行驶速度2～5m/min。 螺旋式砂水分离器（选用两台）： 型号：LSSF-420；处理量：27～35L/s；电动机功率：0.75kw。 六、 DE型氧化沟 通过前面的处理，BOD5和CODcr的去除率为10%；SS去除率约为30%，则进入氧化沟的水质： BOD5=250×（1－10%）=225mg/L ；CODcr=350×(1－10%)=315 mg/L ；SS=200×(1－30%)=140mg/L。 氧化沟设计流量：Q=Qmax=13×104m3/d=5416.7 m3/h=1.5 m3/s 设计进水水质：BOD5浓度S0=225mg/L；TSS浓度X0=140 mg/L；VSS=105mg/L(取城市污水VSS/TSS=0.75)；TKN=40 mg/L；NH3－N=30 mg/L；碱度SALK=280 mg/L；最低水温T=14℃；最高水温T=25℃。 设计出水水质：BOD5浓度Se=20mg/L；TSS浓度Xe=20 mg/L；NH3－N=15 mg/L；TN=20 mg/L；污泥产率系数Y=0.55；混合液悬浮固体浓度（MLSS）X=4000 mg/L；混合液挥发性悬浮固体浓度（MLVSS）Xv=3000 mg/L；内源代谢系数Kd=0.055；20℃脱硝率qdn=0.035kg（还原的NO3－N）/kgMLVSS·d。 ⑴ 去除BOD5 ① 氧化沟出水溶解性BOD5浓度S 为了保证氧化沟出水BOD5浓度，必须控制氧化沟出水所含溶解性BOD5浓度S S=Se－S1 S1为出水中VSS所构成的BOD5浓度 S1=1.42×(VSS/TSS)×出水TSS×(1－e-0.23×5)=1.42×0.75×20×（1－e-0.23×5）=14.56 mg/L S=Se－S1=20－14.56=5.44 mg/L ② 设计污泥龄。首先确定硝化速率μN（取设计PH=7.0），计算公式： N－－NH3－N的浓度，mg/L； －－氧的半速常数，mg/L，取为1.3； O2－－反应池中溶解氧浓度，mg/L，取为2 mg/L； 硝化反应所需的最小污泥龄 ， 考虑到安全系数，取实际的污泥龄 ③ 好氧区体积 根据氧化沟计算硝化区的方法，算出好氧区体积，对照污泥负荷计算的以有机物去除为主要目的的好氧区体积，看污泥负荷法的容积能否满足硝化的需要。 好氧区体积： 校核污泥负荷 污泥负荷有点偏大，故重新核算。 对于有机物的去除，污泥负荷取为 反应器容积 因此该容积可以满足硝化的需要。 故好氧区体积为 ④ 好氧区水力停留时间t1 ⑤ 剩余污泥量ΔX 去除每1kg BOD5产生的干污泥量： ⑵ 脱氮 ① 需氧化的氨氮量N1，氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%，则用于生物合成的总氮量为： 需要氧化的NH3-N量N1=进水TKN－出水NH3-N－生物合成所需氮N0 N1=40－15－5.651=19.349mg/L ② 脱氮量Nr Nr=进水TKN－出水TN－用于生物合成的所需氮N0 Nr=40－20－5.651=14.349 mg/L ③ 碱度平衡 硝化反应需要保持一定的碱度，一般认为，剩余碱度达到100 mg/L（以CaCO3计），即可保持PH≧7.2，生物反应能够正常进行。 每氧化1mgNH3－N需要消耗7.14mg碱度；每氧化1mg BOD5产生0.1mg碱度；每还原1mgNO3－N产生3.57mg碱度。 剩余碱度SALK1=原水碱度－硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+氧化BOD5产生碱度 =280－7.14×19.349+3.57×14.349+0.1×（225－5.44）=215.0mg/L 此值可保持PH≧7.2，硝化和反硝化反应能够正常进行。 ④ 脱氮所需的容积V2 脱效率qdn(t)=qdn(20)×1.08(t－20) 14℃时qdn=0.035×1.08(14－20)=0.022kg(还原的NO3－N)/kgMLVSS 脱氮所需的容积 ⑤ 脱氮水力停留时间t2 ⑶ 氧化沟总容积V及停留时间t 校核污泥负荷： ·d， 满足要求。 ⑷ 需氧量计算 ① 计算需氧量AOR AOR=去除BOD5需氧量－剩余污泥中BOD5需氧量+去除NH3－N耗氧量－剩余污泥中去除NH3－N的耗氧量－脱氮产氧量 a. BOD5需氧量D1 D1=a′×Q×(S0－S)+b′×V×X =0.55×13×104×(0.225－0.00544)+0.1×97207×3.0=4.4861×104kg/d b. 剩余污泥中BOD5需氧量D2(用于生物合成的那部分BOD5需氧量) c. 去除NH3－N的需氧量D3( 每1kgNH3－N硝化需要消耗4.6kgO2) D3=4.6×(TKN－出水NH3－N)×Q/1000=4.6×（40－15）×13×104/1000=14950kg/d d. 剩余污泥中NH3－N的耗氧量D4 D4=4.6×污泥含氮率×氧化沟剩余污泥ΔX1=4.6×0.124×5924.0=3379.05kg/d e. 脱氮产氧量D5（每还原1kgN2产生2.86kgO2） D5=2.86×脱氮量=2.86×14.349×13×104/1000=5335.0kg/d 总需氧量AOR=D1－D2+ D3－D4－D5 =4.4861×104－8412.0+14950－3379.05－5335.0=42684.85kg/d 考虑安全系数1.4，则AOR=1.4×42684.85=59758.79kg/d 去除每1kgBOD5的需氧量： ② 标准状态下需氧量SOR 好氧段曝气采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器设于距池底0.2m处，出口处的淹没水深为h=3.8m，氧转移效率EA=20%，设计温度T=25℃，将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量SOR。 Cs(20)－－20℃时氧的饱和度,取Cs(20)=9.17 mg/L； Cs(25)－－25℃时氧的饱和度,取Cs(25)=8.38 mg/L； CL－－溶解氧浓度，取2mg/L；α－－修正系数，取0.85；β－－修正系数，取0.95；T－－进水最高温度，℃； ρ =所在地区实际气压/1.013×105，取为1.0。 空气扩散器出口处绝对压力： h为空气扩散器出口处水深。 曝气设备选用BYW-1.2，曝气量0.8～3m3/h·个，服务面积0.3～0.75m2/个，氧利用率20～25%，动力效率4～5.6kgO2/kw·h，阻力300mmH2O。直径D=200mm，厚度=20mm，微孔平均孔径150μm，孔隙率40～50%。 空气离开曝气池表面时，氧的百分比为： 曝气池中平均溶解氧浓度： 标准需氧量为： 考虑安全系数k=1.4，则最大时标准需氧量为： SORmax=1.4×SOR=1.4×66558.13=93181.38kg/d=3882.56kg/h 曝气池的平均供气量为： 设计供气量=k×Gs=1.4×46174.8=64644.7m3/h，取为64645 m3/h。 去除每1kgBOD5的标准需氧量： 每小时每立方米污水供气量=64645/5416.7=11.93m3空气/m3污水，满足鼓风曝气 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 大于3的要求。每个释放器服务面积为0.5m2，每座氧化沟共108个小环路均匀分布在池底，每个环路有阀门控制。 风管的计算： 管径：主干管：流量Q1=64545/2=32272.5m3/h=8.96m3/s 风速取v=10m/s，管径 取主干管管径为DN=1100mm。 则风速 干管：每条氧化沟设2根干管。 干管流量Q2 = 流速取为v=12m/s，则管径 ，取DN1=700mm。 则流速 ，满足要求。 支管：每根主管设54根支管，流量 ，流速取为v=14.0m/s， 则管径 ，取为DN2=100mm。 则流速 ，满足要求。 所需空气压力p（相对压力）： =49.98kpa 式中：h1－－供风管道沿程阻力，m；h2－－供风管道局部阻力，取h1+h2=0.5mH2O； h3－－曝气器淹没水头，h3=3.8mH2O；h4－－曝气器阻力，h4=0.3mH2O；△h－－富余水头，△h=0.5mH2O。 风机的选择： 风量：Q=64545m3/h=1075.8m3/min；选用六台离心式鼓风机，四用两备。 则每台风机的风量为：Q1=1075.8/4=268.95m3/min 选用C400-1.5型多级离心式鼓风机，进口工况：流量：400m3/min，压力（绝对大气压）：1atm，温度：25℃。出口升压（绝对大气压）：1.5atm，所需功率：425kw，主轴转速：2960r/min。电动机：功率500kw，电压6000V。 ⑸ 氧化沟尺寸 设2座氧化沟，单座氧化沟有效容积V1 =V/2=97207/2=4.8604×104m3，有效水深为4m，则面积为A=V1/h=4.8604×104/4=12151m2 每组沟道采用相同容积V0= V1/2=4.8604×104/2=2.4302×104 m3 每组沟道单沟宽度B=14.0m，有效水深h=4.0m，超高为0.5m，中间分隔墙厚度b=0.3m 每组沟道面积A=V0/h=2.4302×104/4.0=6075.5m2 弯道部分的面积 直线段部分面积 直线段长度 ，取195.0m。 则氧化沟的规格：2×223.0m×56m×4.5m 氧化沟中设置水下推进器，功率按5～8w/m3池容计算，则混合全池污水所需功率（单池）为：5×4.8604×104=243.0kw，选用QJB7.5/4-2500/2-63型推流搅拌机（D=2500mm），要保持池中水的流速不小于0.3m/s，则每台推流搅拌机可以使约40m的水流达到0.3m/s。所以每条沟设8台，每隔40m并排设两台，每座氧化沟共32台。 其参数：额定功率：7.5kw，叶轮直径：2500mm，叶轮转速：63r/min，水推力：4330N。 ⑹ 进水管和出水管 进出水管流量 管道流速V=0.9m/s，则管道过水断面 管径 ，取1000mm。 校核管道流速 ，满足要求。 七、 厌氧池 ① 确定污泥浓度 X=4g/L，污泥指数SVI=120mL/g，回流污泥浓度 回流比 ，取75%，符合要求。 ② 厌氧池容积 厌氧池容积VA=Q×(1+ R)×t=5416.7×（1+0.75）×0.7=6635.5m3（t为水力停留时间） 每座氧化沟前设一座厌氧池，每座厌氧池容积为： 采用厌氧池，有效水深5m，面积 厌氧池的规格：2×37m×18m×5.5m（超高0.5m） 厌氧池内设潜水搅拌机，所需功率按5w/m3污水计算，混合全池污水所需功率为3317.8×5=16.6kw。 选用QJB4.0/6-320/3-960型混合搅拌机，每座氧化沟设4台。 其参数：额定功率：4kw，叶轮直径：320mm，叶轮转速：960r/min，水推力：609N。 ③ 污泥回流设备 污泥回流比R=75%；污泥回流量QR=RQ=75%×13×104=9.75×104m3/d=4.06×103 m3/h，设回流泵房两座，每座内设4台潜污泵（三用一备） 单泵流量Q1=QR/6=677m3/h。 选用350QW700-22型潜水排污泵，其参数：出水口径350mm，流量700 m3/h，扬程22m，转速990r/min，轴功率50.62kw，配用功率75kw ，泵效率80.91%，泵重1870kg。 八、 配水井 ⑴ 进水管管径D1 配水井进水管的设计流量为Q=Qmax=13×104m3/d=5416.7 m3/h=1.5 m3/s=1500L/s 当进水管管径D1=1400mm时，查水力计算表，得知V=0.97m/s(<1.0m/s)，满足设计要求。 ⑵ 矩形宽顶堰 进水从配水井底中心进入，经等宽度堰流入4个水斗接入4座后续构筑物，每个后续构筑物的分配水量应为q=5416.7/4=1354.2 m3/h=376.2L/s。配水采用矩形宽顶溢流堰之至配水管。 ① 堰上水头H 因单个出水溢流堰的流量q=376.2L/s（>100L/s），一般大于100 L/s采用矩形堰，小于100L/s采用三角堰，所以本设计采用矩形堰（堰高h取0.5m）。 矩形堰的流量 H－－堰上水头，m b——堰宽，m，取堰宽b=1.0m m0——流量系数，通常采用0.323～0.332，取0.33。 则 EMBED Equation.3 ② 堰顶厚度B 根据有关实验资料，当2.51354.2 m3 接触池出水设溢流堰。 十一、污泥浓缩池 由前面得：剩余污泥量△X= ，污泥含水率取为p1=99.6%，则排出的污泥体积为： （污泥浓度按1000kg/m3计） 浓缩后的污泥含水率取为p2=97%。 浓缩前固体浓度 浓缩后固体浓度 浓缩污泥为剩余活性污泥，故取污泥固体通量选用M=30kg/（m2·d） 浓缩池面积 采用一个浓缩池，则浓缩池直径为 ，取为18m。 浓缩池高度：浓缩池工作部分的有效水深 ，取5m； 式中，T为浓缩时间，取为16h。 超高h1=0.3m，缓冲层高度h3=0.3m，浓缩池设机械刮泥，池底坡度i=0.05，污泥斗下底直径D1=1.0m，上底直径D2=2.4m。 池底坡度造成的深度 污泥斗高度 ，污泥斗斗壁与水平面形成的角度取为60°。 浓缩池的高度 ，取为7.2m。 十二、 脱水机房 污泥经过脱水后，其体积变为： ， ， 则 则其质量为： 通过带式压滤机后泥饼含水率达到80%，污泥通过在宽200mm的实验用滚压带式压滤机上试验，结果见表3-4。 表3-4 压榨试验记录 原污泥含水率/% 滤布移动速度/（m/min） 滤饼含水率/% 污泥产率/（kg干泥/h） 90 0.6 73 22 90 0.9 81 32 90 1.2 82 40 90 1.7 86 50 根据实验结果作滤布移动速度和泥饼含水率、过滤产率关系图，见图3-1。 图3-1 滤布移动速度和滤饼含水率、过滤产率关系 1－滤布移动速度和滤饼含水率关系；2－滤布移动速度和过滤产率关系 查图可知，当滤饼含水率达80%时，滤布移动速度为v=0.85m/min，过滤产率为31kg/h，则滤布宽为2.0m的滚压带式压滤机的过滤产率为： kg干泥/h， 考虑1.3的安全系数，过滤产率为： kg干泥/h 若脱水机工作每日三班，24h运行。则所需压滤机台数为： 台，取n=2 选用DY-2000型带式压滤机三台，两用一备。 其参数：滤带有效宽度：2000mm，滤带运行速度：0.4～4m/min，进料污泥含水率：95～98%，滤饼含水率70～80%，产泥量：50～500kg/h·m2，用电功率：2.2kw。 附属设备： ① 污泥投配设备。选用3台单螺杆污泥投配泵，与3台滚压带式压滤机一一对应。每台投配泵的流量： EMBED Equation.3 ② 加药系统。设计选用聚丙烯酰胺，投加量为0.15%～0.5%（污泥干重），取0.3%计算。故每日药剂投加量：7479×0.3%=22.44kg/d 配制成浓度为1%的溶液（密度按水的密度计算）体积： 22.44÷1%=2244L/d=2.244m3/d，脱水机房每日工作为三班制，每班配药一次，则每次配药的体积为： 2.244÷3=0.748m3，考虑一定的安全系数和搅拌时的安全超高，故设计选用两个容积为2.0m3药箱，配置两台JBK-800型搅拌机，桨叶直径800mm，转速0.99～9.9r/min，功率0.55kw。 聚丙烯酰胺投加浓度为0.1%，故选用3台在线稀释设备，包括3台水射器和3台流量计量仪，以及配套的调节控制阀件。 聚丙酰胺药剂的投加采用单螺杆泵，共3台，每台泵的投加流量： ③ 反冲洗水泵。根据滚压带式压滤机带宽和运行速度，每台脱水机反冲耗水量为10～12m3/h，反冲洗水压不小于0.5MPa。故 选用3台离心清水泵，两用一备。 十三、 管道水力计算 ① 提升泵房进水管管径：Q=13×104m3/d=1.5m3/s，v=1.0m/s， ，取DN=1400mm 出水管管径：Q=13×104m3/d=1.5m3/s，v=1.5m/s（有泵的作用）， ，取DN=1200mm。 通过粗格栅的水头损失hf ，α=60°， v=0.9m/s，k=3， ② 细格栅： 通过细格栅的水头损失hf α=60°，v=0.9m/s，k=3， ③ 曝气沉砂池至厌氧池的水路计算：（以一条水路为计算对象） 主管：Q=13×104m3/d=1.5m3/s，v=1.0m/s， ，取DN=1400mm 支管：Q=13×104/2=6.5×104m3/d=0.75m3/s，v=1.2m/s 管径： ，取d=900mm 则 水头损失：0.4m。 ④ 厌氧池到氧化沟的水路计算： Q=13×104/2=6.5×104m3/d=0.75m3/s，v=1.0m/s 管径： ，取d=1000mm 则 水头损失：0.3m。 ⑤ 氧化沟到二沉池的水路计算： 氧化沟的出水先进入配水井，再由配水井进入四个二沉池。 氧化沟到配水井的管径（v=1.0m/s）： ， 取DN=1400mm。 则 配水井到二沉池的管径由前面可得：DN=800mm。 从氧化沟到配水井的水头损失为：0.4m；从配水井到二沉池的水头损失为：0.3m。 十四、 泥路计算 氧化沟回流污泥 ， 则单个池子的回流量 取v1=0.9m/s 回流污泥管径： ， 取d1=900mm。 则 剩余污泥 主管管径： v=0.8m/s， ，取d=200mm。 支管管径： v=0.8m/s， ，取d=150mm。 二沉池出泥管管径： v=0.8m/s，Q=4060+77.90=4137.9m3/h ，取d=700mm。 PAGE 25 _1206902352.unknown _1207122158.unknown _1207398517.unknown _1207916257.unknown _1209545330.unknown _1210774226.unknown _1211715016.unknown _1211733423.unknown _1211749038.unknown _1210775148.unknown _1210940227.unknown _1209552487.unknown _1210140178.unknown _1210141093.unknown _1210141185.unknown _1210623087.unknown _1210140380.unknown _1209554665.unknown _1210140132.unknown 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