140093_落地脚手架施工方案

乾源香漫花都一期18#楼 落地式脚手架施工 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 工程名称： 编制单位：辽宁省金帝第一建筑工程有限公司 审 批：吴汉国 编 制：吴汉国 编制日期： 二0一二年六月 钢管落地脚手架施工方案 工程；属于 结构;地上 层;建筑高度： m； 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 层层高： ；总建筑面积： 平方米；施工单位： 。 本工程由 投资建设， 监理， 组织施工；由 担任项目经理， 担任技术负责人。 扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范 编程规范下载gsp规范下载钢格栅规范下载警徽规范下载建设厅规范下载 》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。 一、人员组织 搭设人员必须经省厅统一培训的考核合格的，且必须持有省厅颁发的上岗证的专业架子工，上岗人员要定期体检，搭设时人员不得少于4人，并且工作时必须佩带安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋。 二、选用 材料 关于××同志的政审材料调查表环保先进个人材料国家普通话测试材料农民专业合作社注销四查四问剖析材料 杆件选用48*3.5MM钢管，表面须平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管的外径、壁厚偏差不得大于0.5MM，端面切斜偏差不得大于1.7M，旧钢管外表面锈蚀深度不大于0.5MM。其表面必须按当地主管部门要求刷1-2遍防锈漆外刷统一颜色的调和漆，钢管弯曲应不超出规范有关要求。 扣件须符合（GB15831）《钢管脚手架扣件》的规定，旧扣件使用前，对有裂缝变形的禁用，出现滑丝螺栓须更换，并且在螺栓拧紧力矩达65N.M时，不得发生破坏，同时扣件须进行防腐处理。 本工程脚手架作业层防护采用木脚手板，木脚手板应采用松木制作，其宽度不小于200MM，厚度不小于50MM，两端应各设直径为4MM的镀锌钢丝箍两道，腐朽的脚手板不得使用 选用安全网时必须采用省市主管部门登记备案准用产品，二次使用是必须通过 检测 工程第三方检测合同工程防雷检测合同植筋拉拔检测方案传感器技术课后答案检测机构通用要求培训 机构检测合格的；所采用安全网固定绳，必须采用直径不小于φ5的绵纶绳或尼龙绳。 三、施工准备 工程技术负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架设人员进行技术交底。 按有关规定对待用脚手架板、钢管扣件、密目安全网、绵纶立网进行检查，确认合格后方能进行使用，不合格的产品不得使用。 经检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐、平稳，堆放场地内不得有积水，扣件、安全网要设仓库保管存放。 应清除场地杂物、平整搭设场地，使架底底面标高高于自然地坪50MM，并使排水通畅。 1、搭设方案 立杆基础： 地基分层夯实夯平并做150MM厚，3：7灰土，表面铲平，横向排水坡度5‰。 垫板采用厚5cm,宽20cm,长3～4米的落叶松木板材，长边与外墙轴线平行或采用C20砼浇筑的15厘米厚，20厘米宽的砼板带。 钢底座采用150mmX150mmX8mm钢板，中部焊接φ20高150mm钢筋或120毫米高￠50钢管下部焊100*100*5毫米钢板的铁靴子。 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座220mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 脚手架四周外侧距垫板外边300mm处设置宽度200mm，上部宽度300mm的排水沟。 杆件间距及构造。 本工程采用立杆间距1.5米，大横杆间距1.5米，设置在立杆内侧，小横杆设置在立杆与大横杆交叉点处的横杆上，立杆与大横杆、大横杆与小横杆均用直角扣件扣紧，两扣件间距不大于150mm，小横杆靠墙一端的外伸长度为350mm（挑出端头至立杆中心）即：小横杆端头距墙外侧100mm. 剪刀撑设在脚手架的外侧，立面的两端即拐角处设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设，中间各道剪刀撑的净距均不大于15M，每道剪刀撑宽度为4跨，倾角为50°左右，剪刀撑随立杆，纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。 横向斜撑设置在拐角处，中间每隔6跨设一道，并在高度上连续设置。 架体与建筑物拉接连墙件竖向间距为两步架，水平间距采用3跨（3个立杆纵距）。 连墙件从第一步架即第一纵向水平杆处开始设置，一直到封顶拉接杆。架体与砖混结构拉接，应用两根长大于500钢管夹紧墙体。 杆接接头与扣件 立杆、大横杆均为对接，对接接头采用对接扣件连接，剪刀撑搭接，搭接长度1000～1100mm，用三个卡扣，间距400mm，端头伸出扣件100～150mm，小横杆、横向扫地杆均不得有接头。 立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内每隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500，各接头中心至主接点的距离不宜大于步距的1/3（500mm）. 纵向水平杆：两相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接点中心到最近主接点的距离不宜大于纵距的1/3（500mm）. 扣件：在主接点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心的相互距离不得大于150mm，对接扣件开口应朝上或朝内各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不得小于100mm且统一。 脚手板与栏杆防护 施工层必须满铺脚手板并铺稳，离开墙表面120～150mm。脚手板可对接可搭接，对接时板头距小横杆为130～150mm，两横杆间距小于300mm且大于200mm，脚手板搭接时，板头距小横杆不小于100mm，且应不大于200且统一。 操作层小横杆的间距为750mm。在操作层以上，外立杆内侧分别设1.2米、0.6米各一道栏杆且用直角扣件与立杆扣紧，及一道180mm高的挡脚板。脚手板探头用直径3.2mm钢丝（镀锌）固定在支撑杆件上。 架体封闭 工程在距立杆基础3.2米处即第二步大横杆上挂设道层平网一道，操作层下设一道随层平网，且均应封闭严密，距墙小于10cm。在外立杆内侧挂设密目式安全网，高出操作层1.5米，且用5mm尼龙绳全眼固定。 通道口 本工程设一处安全通道口，宽度为2.5米，高度2.5米，顶部设双层板防砸，凸出架体3.5米，两侧用密目安全网封严。 拆除方案 架子拆除时，根据情况划分作业区，周围设绳绑围栏，地面设专人指挥，禁止非作业人员入内。 架工应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底鞋。 拆除前必须经项目部技术负责人或专职安全批准。 拆除顺序应遵守由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则，即先拆栏杆脚手板、剪刀撑、斜撑，而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。 连墙杆应随拆除进度逐层拆除。 拆除应统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一个人有关的扣件时，应先通知对方以防坠落。 拆除时，严禁撞碰电源线，注意成品保护，严禁抛掷。 拆下的材料应随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。 拆除过程中不得中途换人，必须换人时，应交待清楚。 安全管理 脚手架搭设人员必须具有省厅颁发的上岗证书，经体检合格后方可持证上岗。 搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带、穿防滑鞋。 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架缆风绳，泵送混凝土，输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业，雨雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。 在脚手架使用期间，未经工地负责人同意，不得拆除任何杆件。 不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业。 搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 搭设脚手架及拆除脚手架，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 20 米，立杆采用单立管； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.5 米； 内排架距离墙长度为0.30米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 150 米； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处山东省潍坊市，基本风压为0.4 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3； 脚手板类别:竹夹板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 5.地基参数 地基土类型:粉土；地基承载力标准值(kpa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.5/3=0.175 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5 kN/m； 荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.5 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.356×1.052/8 = 0.325 kN.m； 最大应力计算值 σ = Mqmax/W =63.917 N/mm2； 小横杆的最大弯曲应力 σ =63.917 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 V = 5.0×1.713×10504/(384×2.06×105×121900)=1.08 mm； 小横杆的最大挠度 1.08 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038×1.05=0.04 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.35×1.05×1.5/3=0.184 kN； 活荷载标准值: Q= 3×1.05×1.5/3=1.575 kN； 荷载的设计值: P=(1.2×0.04+1.2×0.184+1.4×1.575)/2=1.237 kN； 大横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.5×1.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.237×1.5= 0.495 kN.m； M = M1max + M2max = 0.007+0.495=0.502 kN.m 最大应力计算值 σ = 0.502×106/5080=98.879 N/mm2； 大横杆的最大应力计算值 σ = 98.879 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.677×0.038×15004 /(100×2.06×105×121900) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=（0.04+0.184+1.575）/2=0.9kN V= 1.883×0.9×15003/ ( 100 ×2.06×105×121900) = 2.277 mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.277=2.329 mm； 大横杆的最大挠度 2.329 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.05×2/2=0.04 kN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.5=0.058 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.35×1.05×1.5/2=0.276 kN； 活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.04+0.058+0.276)+1.4×2.362=3.756 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394 NG1 = [0.1394+(1.05×2/2)×0.038/1.50]×20.00 = 3.326； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹夹板，标准值为0.35 NG2= 0.35×3×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.063 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.14×3×1.5/2 = 0.315 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×20 = 0.15 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.854 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.4×1×0.645 = 0.181 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.854+ 1.4×4.725= 12.439 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.854+ 0.85×1.4×4.725= 11.447 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.181×1.5× 1.52/10 = 0.073 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.439 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.599 m； 长细比 Lo/i = 164 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.262 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 12439/(0.262×489)=97.094 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 97.094 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.447 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m； 长细比: L0/i = 164 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.262 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 11447.22/(0.262×489)+72533.475/5080 = 103.627 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 103.627 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 七、最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.528 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m； Hs =[0.262×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.528 +1.4×4.725)]/(1.2×0.139)=106.501 m； 按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： [H] = 106.501 /(1+0.001×106.501)=96.25 m； [H]= 96.25 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。 脚手架单立杆搭设高度为20m，小于[H]，满足要求！ 按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.528 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.073 /(1.4 × 0.85) = 0.061 kN.m； Hs =( 0.262×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.528+0.85×1.4×(4.725+0.262×4.89×100×0.061/5.08)))/(1.2×0.139)=101.497 m； 按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： [H] = 101.497 /(1+0.001×101.497)=92.144 m； [H]= 92.144 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。 脚手架单立杆搭设高度为20m，小于[H]，满足要求！ 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0 风荷载标准值 Wk = 0.181 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2； 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.413 kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.413 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f] 其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度； 又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN； Nl = 8.413 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl = 8.413小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =45.789 kpa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.447 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。 p=45.789 ≤ fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！ 十、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要， 因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L --长杆总长度(m)； N1 --小横杆数(根)； N2 --直角扣件数(个)； N3 --对接扣件数(个)； N4 --旋转扣件数(个)； S --脚手板面积(m2)； n --立杆总数(根) n=202； H --搭设高度(m) H=20； h --步距(m) h=1.5； la--立杆纵距(m) la=1.5； lb --立杆横距(m) lb=1.05； 长杆总长度(m) L =1.1 ×20.00 ×(202 + 1.50 ×202/1.50 - 2 ×1.50/1.50)=8844.00； 小横杆数(根) N1 =1.1 ×(20.00 /1.50 ×1/2 + 1) ×202 = 1704； 直角扣件数(个) N2 =2.2 ×(20.00 / 1.50 + 1) ×202 = 6370； 对接扣件数(个) N3 =8844.00 / 6.00 = 1474； 旋转扣件数(个) N4 =0.3 ×8844.00 / 6.00 = 443； 脚手板面积(m2) S = 1.1 × ( 202-2) × 1.50 / 1.05=314.29。 根据以上公式计算得长杆总长8844.00m；小横杆1704根；直角扣件6370个；对接扣件1474个；旋转扣件443个；脚手板314.29m2。 附图： 安全组织保障体系0 各作业人员 各作业班组长 专职安全员 施工员 保卫干事 材料员 设备员 项目技术负责人 项目经理 ４