热压机面压与卸压的探讨[1]

缓譬 工 程师手册 李绍 昆 ， 姜仁 龙 (上 海人 造 板机 器厂 有限 公 司 ， 上 海 201 805 ) 摘要 ： 结 合 多层 热压 机 生产 中密度 纤维板 的 实例探 讨 了应如 何合理 确 定 热压 机 的 面 压 ， 说 明 了卸压 的 重要 性 及 其卸压 方 法 。 关 键 词 ： 热 压 机 ； 面 压 ； 卸 压 从根本上说 ， 热压机 的面压是 由所压 制产品的要求 决定 的 ， 而 卸压 则是 由所 压 制 的产 品和 压 机 本 身共 同决 定的 。 面压 的概念 已在 《中密度纤维板多层热压机 的热 压过程 分析 定性数据统计分析pdf销售业绩分析模板建筑结构震害分析销售进度分析表京东商城竞争战略分析 》(见 2008年第 6 期 )一 文 中有过介绍 ， 其 含义是指作用在板坯单位面积上 的压力 。 而热压机 的卸 压往往需要经过若干次 。 为了更好地 说明 关于失联党员情况说明岗位说明总经理岗位说明书会计岗位说明书行政主管岗位说明书 问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 ， 本文将 结合生产实例对热压机 的面压与卸压进行探讨 。 1 合理 确定热压 机面压 的重要性 热压机的工 作面压不但直接影响着热压机及其液压系 统的制造成本 ，而且 对使用工 厂的投资及生产成本也有影 响 。 如果热压机 的 设计 领导形象设计圆作业设计ao工艺污水处理厂设计附属工程施工组织设计清扫机器人结构设计 面 压过小 ， 则无法满足生产工 艺要 求 ， 这是绝对不 允许 的 ； 如果热压 机 的设计面压过大 ， 虽然能够满足板坯 的热压工 艺要求 ，但是过多的余量不但 使设备供货商的设计制造成本增加 、 设备庞大 ， 而且使中 密度纤维板厂 的生产运行成本也大大增加 。 生产实践表 明 ， 在通常情况下 ， 热压机的面压 一 般在 2． 5 ～ 3 ．5 M P a 时 就能保证 干法 中密度纤维板的厚度和密度要求 。 《中密度纤维板 多层 热压 机 的热压 过 程分析 》一 文 中提到的 7 层 4 。 X 16’幅面的中密度纤维板热压机 ， 在生 产不 同厚度的中密度纤维板时的压力 一 时间数据 、板厚与 密度如表 1和表2所示(热压 曲线见2008年第6期第2l页 )。 从表 1 中可 以看出 ， 在压制最厚 24 m m 的板材时 ， 热压机油缸 的实际工 作油压为18M P a ，对应的板坯面压约 为2． 8M P a ， 而热压机 的设计面压在 4 _3 M P a 左右 。 不仅本 案例中密度纤维板热压机 的面压 在 4 ．0 M P a 以上 ， 其他大 部分中密度纤维板热压机的面压也 多在4 ． 0 M P a以上 。 从 《中密度纤维板多层热压机 的热压过程分析 》一 文中的热压 曲线和生产实例中可以看出 ，压力的主要作用 是克服板坯在热压过程 中产生的摩擦力 (即板坯 的反弹 力 )， 将板坯压 缩到规格要求的厚度 。 当液压 系统的加 压压力克服 了板坯 的反弹力后 ， 热压板便开始接触厚度 规 。 在生产过程 中如果控制方式采用压力优先原则 ， 那 表 1 实际热压 生产过程 中的压 力 一 时间数据 8 10 12 19 22 24 10 0 11 ． 0 3 ． 0 3 ． 5 11．5 12．5 3 ．0 3 ． 5 11． 5 12． 5 3 ． O 3 ． 5 12．O 13 ．O 3 ．0 3 ．5 12． 5 13 ．5 4 ． 0 4 ． 5 13．0 14 ．0 5 ．0 5 ．5 15 ． 5 15 0 5 ． 0 16．5 16．0 5 ．5 16． 5 16． O 5 ． 5 17 ．O 16．5 6． 0 17 ．5 17 ． 0 7 ．0 18．O 17． 5 8．0 2． 0 1 ． O 2． O 1．0 2．0 1． 0 2． 5 l_l 3 ．0 1． 5 4 ． O 2．0 106 8 5 139 8 5 178 8 5 334 8 5 4 10 8 5 4 80 8 5 10 6 6 10 7 7 10 8 8 10 15 15 10 20 20 10 25 25 5 138 5 175 5 218 10 400 15 4 96 15 581 M 惦 懈 笛 如 弱 i ； 维普资讯 http://www.cqvip.com 缓窖 工 程师手册 表 2 成 品板厚度 、 毛 板厚 度及 板材密度 压 力 。 板厚 密度 ／(kg／m 。) 成 品板 ／m m 毛板 ／ra m 么再增大压力只能使厚度规受力 ， 而板坯则不再承受超 出其最大反弹力 以外的压力 。 实际生产中这种压力优先 的控制方式是不可取 的 ， 因为过大的压力不但会使热压 板受损 、 厚度规变形 ， 严重时还会影响板材的厚度和密 度 。 同时 ， 过高的压 力还 会影 响板材断面 的密度分布 ， 因为压力越高 ， 板坯压缩越快 ， 结果造成从芯层到表层 的密度差就越 明显 。 也就是说 ， 为了减少板材断面密度 分布的不 均匀性 ， 不 宜 采用 过 高的热压 压 力 。 在实际生 产过程 中 ， 为 了既能生 产 出合格 的中密度 纤维板 ， 又 能较容易地实现 自动控制 ， 同时做到有效地保 护热压板和厚度规 ，通常采用厚度优先原则 ， 即在整个热 压过程 中 ， 当板坯在压力的作用下达到厚度要求时 ，液压 系统就停止继续加压 ，这就是所谓的位置控制 。 从理论上 讲 ，柱塞缸的实际最大工 作油压应以热压板开始接触厚度 规为界限 ， 即热压机的设计面压应以克服板坯 的反弹力为 依据 。 生产实践已经证 明 ，热压机 的面压 在2． 5 ～ 3 ． 0 M P a时 就足 以生产 出合格 的中密度纤维板 ， 即使在极端情况下 ， 热压 机 的面压 也 无 需超过 3 ． 5 M P a ， 因此 也 就更没有必 要 按 4 ． 0 M P a 以上 的面压来进行热压机 的设计与制造 了 。 对于上述实例 ， 假如油缸的设计工 作油压 P =- 28M P a 保持不变 ， 而热压机 的工 作面压按 P s= 3 ． O M P a进行设计 ， 那么柱塞的直径可按公式 (1 )进行计算 ： d ： 20，f些 ： 20，／坐 塑 ： 强 25 c m ： 332． 5 m m (1 ) V 刃 7P V 丌 × 8× 28 式 中 ： d 一 柱 塞 直径 ， IT llT I ； ／1 一 柱 塞 数 量 ， 个 ； P 一 柱 塞 的实际工 作油 压 ， M P a ； R 一 设计 面 压 ， M P a ； A 一 板坯 的受压 面积 ， o n z。 设计时可将柱塞的直径圆整为 34 0 a m ， 这样 8个柱 塞缸在28M P a的工作油压作用下产生的总压力为20 337 kN 。 同样可将这个总压力为圆整为20 000 kN ， 此 时板坯 的面 压为 3 ．08M P a ， 柱塞缸 的工 作压力约为27． 5 M P a 。 表 3 为 不 同面压所对应的柱塞直径 、柱塞工 作油压及热压机的总 表 3 不 同面压 对应 的柱塞直径 、 工 作油压 和热压 机 总压 力 也就是说 ， 不 同的面压将直接影响着热压机及其液 压 系统 的设计与制造 。 对于上 述 4 ’ × 16’、 受 压 板 坯 面 积 为 1 3 10 m m x 4 950 m m 的中密度纤维板热压机 ， 其设计面压 可确定在 3 ． 0～ 3 ． 5 M P a之间 ， 即可满足热压 工 艺要求 ，并且 留有合理 的余量 。 如果把板坯 面压从 4 _3 M P a 降到 3 ． 0～ 3 ． 5 M P a ， 热 压机 的总压力可 以降低约 20％ ～ 30％ ， 在保证 机械强度及 刚度的前提下 ， 直接的效果是可 以使机架板的几何尺寸 (厚 度 、 宽度及 高度 )减小 ， 不但节省 了钢材 (机架的质 量至少可 以降低20％ ～ 30％ )， 而且 减少 了加工 量 ， 降低了 材料的采购成本及加工 成本 。 由于面压 P 。 降低则可采用较小直径的柱塞缸 ， 这样 每个柱塞缸 的质量可 以大大降低 ， 其中实心 柱塞的质量 彤 。 可 按 公 式 (2 )计算 ： K = ；【而 d jhp (2 ) 式 中：形 - 一 实心 柱塞 的质量 ， kg； d 一 柱 塞 直径 ， IF I m ； b一 对应工 作行程为 s时的柱塞 的实际长度 ， m ； p 一 材料 的密度 ， kg／m ，。 通过计算可知柱塞的质量可 以降低28％ ～ 36％ 。 由于 柱塞直径的减小 ， 所以柱塞缸缸体的质量也 随之大大减 少 。 现 以缸筒部分为例 ， 缸筒部分的质量 耽 可按公式 (3 )进行计算 ： K = 三l(念)。。(志) ‘ IH I- ， (3 ) 式 中 ： W 2 一 缸 筒 部 分 的质 量 ， kg； D l 一 缸 筒外径 ， m m ； D ： 一 缸简 内径 ， m m ； H 一 缸 筒长度 ， In ； P 一 材料 的密度 ， kg／m 。。 通过计算可知缸筒的质量可 以减小 30％ ． 4 0％ 。 对于 15 层的4 ’ X 16’幅面 的中密度纤维板热压机 ， 如果面压从 4 ． 3 M P a 降到 3 ． 0— 3 ． 5 M P a ， 那么机架板的质量可减小约 维普资讯 http://www.cqvip.com ┏ ━ ━ ━ ━ ━ ━ ━ ━ ━ ━ ━ ━ ━ ━━━ ━ ━━━━ ━ ━━━ ━ ━━━ ━ ━━━ ━ ━━━ ━ ━━━ ━ ━━━ ━ ━━━ ━ ━━━ ━ ━━┓ ┃ 2冒譬 工 程师手册 ┃ ┣━ ━ ━━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━━━ ━━━ ━ ━━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ┫┃ 13 ～ 20 t， 油缸 的质量可减小约 20～ 26 t。 由此可见 ， 材 过程结束后就进入卸压过程 ， 此时必须注意卸压速度要 ┃┃ 料成本的降低幅度非常可观 。 慢 。 整个热压过程都是在 一 定温度和压力的条件下进行 ┃ ┃ 由于面压 的降低 ， 液压 系统的制造成本也 随之 降 的 ， 因为板坯下无垫 网 ， 水蒸汽只能从板坯 的周边逸 出 ， ┃ ┃ 低 。 根据中密度纤维板生产工 艺的要求 ， 热压机的闭合速 阻力 比较大 ，故实际排出量很少 ， 大量水蒸汽需在卸压 阶 ┃┃ 度应尽可能快 。 前面 已经 阐述过 ， 具有同时闭合机构的多 段排出。 在排气过程中 ，要保证板坯受到的面压高于其内 ┃ ┃ 层热压机 ， 其闭合时间不超过 10 s。 也就是说 ， 为了满足 部水蒸汽或高温过热水的压力 ，需要多次的逐 渐卸压才能 ┃┃ 中密度纤维板生产工 艺的要求 ， 热压机的闭合时间t基本 有效防止板材鼓泡乃至放炮现象的发生 。卸压 曲线的工 艺 ┃ ┃ 保持不变 。 为了保正热压机的快速闭合 ， 液压系统必须保 目的就是要在卸压时使板材内部的面压与水蒸汽压力的差 ┃ ┃ 证 足够的供油量 ， 液压系统的供油量可按公式 (4 )计算： 值总是小于其内结合强度 。 如果突然减压或卸压 时间太 ┃┃ 。 ， 。 、t ， ． 、 短 ， 蒸汽会立 刻剧烈膨胀 ， 板材轻则鼓泡 ， 重则破裂 、 分 ┃┃h 了l而 百J ，7。 ” ’ 层 。 热压机 的卸压时间主要取决于板材含水率高低 、 板材 ┃┃式 中 ： 5 一 柱塞工 作行程 ， m m ； 幅面的大小 、板材的厚度及 内结合强度等因素 ， 即使压制 ┃ ┃ y 一 液压 系统的总供油量 ， L 。 薄板 ， 其卸压时间也不能少于 15 s ， 生产的板材越厚 ， 所 ┃┃液压 系统 的供油 流量 可 按公式 (5 )计算 ： 需 的卸压时间也越长 。 ┃ ┃ ，， ， ， ，， 、： ， 、 不仅压制 中密度纤维板需要卸 压 过程 ， 而 且 在压制 ┃┃掣 。 面 。 丽 l而 J ” ¨ ’ 其他人造板时也离不开卸压过程 。 一 方面卸压是生产产品 ┃┃式 中 ： t 一 压 机 快速 闭合时间 ， s ； 时热压工 艺的要求 ， 另 一 方面也是设备本身的需要 。 热压 ┃ ┃0 一 供油流量 ， L ／ra in 。 机在加压 以后 ， 机架的弹性变形积蓄着变形能 ， 柱塞缸 内 ┃┃通 过 计 算 ， 液 压 系 统 的 供 油 流 量 可 以 减 少 因液压油的压缩积蓄着巨大的油液压缩能 ，管道及液压缸 ┃┃28％ ～ 36％ 。 缸体由于受压后膨胀也积蓄着大量的变形能 。保压结束后 ， ┃┃液压 泵 驱 动 电机功率可 按公式 (6 )计算 ： 如果卸压过 陕，那么这些加压而积蓄的巨大能量必然会由 ┃┃足 ： !塑 (6 ) 于释放过快而产生剧烈的液压 冲击 。 液压 冲击指的是在卸 ┃ ┃ 式 中 ： P 。 i一 电机 消耗 的功率 ， kw ； 压 的瞬时出现的剧烈振动和发出的巨大响声 ，这种破坏力 ┃ ┃lP i一 油 泵 的工 作压 力 ， M P a ； 极大的液压 冲击会使液压 阀及管道等产生破裂 ，严重影响 ┃┃pj一 油泵 的流量 ， L ／IT I in 。 热压机的正 常运行 ， 不但降低了热压机的使用寿命 ， 而且 ┃┃由此可见 ， 由于面压 的降低 ， 液压系统中不但蓄压 也是极不安全的隐患 。下面以笔者实际工作中所设计的一 ┃┃器的容量可 以减小 ，而且充压泵组及加压泵组 的流量及其 个热压机为例来探讨一 下液压油受压后所积蓄的压缩能。 ┃ ┃驱动电机功率也可 以大大降低 。 通常情况下 ， 人们很重视 一 定温度下 (一 般以 4 0 ~C ┃ ┃ 板坯在周期式多层热压机 中进行加热时 ， 每层热压 为 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 )液压 油 的运 动黏度 ， 却很少考虑 一 定温 度和 ┃┃板之 间都装有厚度规 。 压力过小 ， 板坯会反弹 ， 不能达到 一 定压 力下液压 油 的压 缩性 和膨胀性 ， 然而实际情况 ┃ ┃ 要控制的板材厚鹿 压力过大 ，不但影响板坯厚度的控制 是液压 油 的压缩性 和膨胀性不 容忽视 。 在液压 工 程 中 ， ┃ ┃精度 ，而且会造成厚度规的磨损及热压板的变形 。 所 以热 常用液压 油 的体积压缩 系数 卢，和 温度膨胀 系数 pt来 ┃┃压 过 程 中 ， 既要保证 所要 生产 的板材厚度 ， 又 要减小厚度 表示 液压 油 的压 缩性 和 膨胀性 。 液 压 油 体积 压 缩 系数 ┃ ┃ 规的承载负荷 ， 使热压机不受到损害 。 总之 ， 中密度纤维 可 用公式表示 为 ∥。 ： 兰鱼 (7 ) ┃ ┃板热压机按合理的面压进行设计与制造 ，不但具有可观的 掣 ┃ ┃经济效益 ， 而且还将体现出良好的社会效益 ； 不但可 以 式中 ： 卢， — 液压油的体积压缩系数 ， m 。／N ， 对于不混 ┃ ┃ 降低设备制造商和用户的成本 ， 而且还可 以有效地降低 有空气的矿物基液压油 ， JB ， 的范围为(5～ 7)X 10一 。m 。／N ； ┃┃钢材消耗与能源消耗 ， 设备制造商和用户可 以收到双赢 △ V = ’／o— y； ┃ ┃ 或多赢 的效果 。 A P = p - p 。 ； ┃ ┃2 卸压 的重 要 ?陛及 卸压 方法 ’ p 。 一 液压 油初始压 力 ， P a ； ┃┃2 ． 1 卸压 的重要性 ％ 一 液压油初始压力为 p 。 时的体积 ， m ’； ┃ ┃在 中密度纤维板热压机 的热压 曲线中 ， 当保压定厚 P 一 液压油 的工 作压 力 ， P a ； ┃┃20 中国人造板 2008／7 ┃ ┗ ━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━ ━ ━━━ ━ ━┛ 维普资讯 http://www.cqvip.com ％2窖 工 程师手册 y 一 液压 油 的工 作压 力为 P 时 的体积 ， IT I ，。 由公式(7)得至0V = V o [ L 一 届，(p — P 。)] (8) 液压 油 的体积压 缩系数又 称为液压 油 的压 缩率 ， 它 形象地表明了液压 油压 缩性的大小 (可压缩 的程度 )。 很 显然 ， 液压 油的体积压缩系数是很小的 ， 也 就是说 ， 液压 油是很难被压缩的 ，液压油体积弹性模量只 比钢的弹性模 量小两 个数量级 (钢 的弹性模量 约为 2 ． 1 X 10“ P a o 在液压 油 的工 作压力不超过 1 ． 5 M P a 时 ， 液压 油 的可压 缩性是可以忽略不计的 。 但是 ， 当液压 油 的工 作压力较高 时 ，特别是对于高压 系统 ， 液压油压缩性 的影 响是必须加 以考虑的 。 人造板热压机柱塞缸 中的液压 油的压缩性对设 备及 工 艺的影 响就应 当引起足够的重视 。 为了更好地说明液压 油的压缩性 ， 液压 工 程 中又 引 入 了体积弹性模量的概念 。 液压油的体积压缩系数的倒数 称为液压油的体积弹性模量 ， 可用公式表示为 蜀 -- 1／口 。 单位是 N腑 。， 对于不混有空气的矿物基液压油 ， 蜀 = (1 ． 4 ～ 2) × 10。 P a 。 在喜扬；直用中， 由于液压油内不可遄籁洲澍 昆人空 气等 ， 所以蜀 会大大减小 ， 实隔 r{期 寸常取 昂 = 1． 67 X 10~P a 。 相应地 ， 实际计算时常取 口 萨 6 X 10“ 。 111。／N 。 液压 油的热膨胀性指 的是液压 油的体积会随着温度 的变化而 变化 ， 液 压 油 的热膨胀性用温度膨胀 系数 邸。表 、r ’ ’／ 示 ， 公式为 ，7 ： 二丛 (9 ) “ l、， 公式 中 ， △ y ’ 是液压油的体积变化量 ， V v0 是常温 to 下 液压 油 的初始体积 ， A t 是相对 于 常温 的温度变 化 ， 当液压 油的温度为 t时 ， 液压 油的体积为 y ’。 由此 可知 ， △ V ’ = V 10 -- V ’ ， △ t = 卜 to 。 矿物基 液压油 的热膨胀率 仪 仅取决于液压 油本身的 属性 ， 它与压力及温度无关 。 对于矿物基 液压油而言 ， d 约为(8． 5 ～ 9 ． 0)× 10 一 。／℃ 。 液压 油温度为 tc【= 时的体积为 ： V ’= V ’0(1+ ／3 。 ／X f1。 下面以具体实例来说 明为什么要重视液压 油压缩性 及卸压 的必要性 。 上 面提到的7层 一 4 ’ × 16’中密度纤维板多层热压机 ， 柱塞缸 的柱塞直径 ／9=- 4 00 m m ， 柱塞缸 的数量为 n = 8， 油 缸 的工 作压 力为 ／9 = 28M P a ， 压机 的层 间距 为 360 m m ， 不 考虑板材厚度时热压机 的行程为5 = 2 520 m m 。 液压缸 的 工 作介质为 L — H M 4 6 矿物基抗磨液压油 (G B 1 11 18． 1 — 1994 )， 相 当于 旧 国标 G B 25 12 — 81 中的 Y B — N4 6 矿物 基抗磨液压油 (密度 P = 800 — 900 kg／m ， o 热压机 闭合 后油缸 内油液的体积为 r：： {∥ S ： ；× 8× 0． 4 ％ ． 52 = 2 53n，’ 。” J J 。 闭合后加压 前 由于油缸 内的压 力很低 ， 油液的压力 可忽略不计 ， 即将 岛 近似地 当作 岛 = 0。 当液压缸加压到 ／9 = 28M P a时油液的体积则为 此 时液压 缸 内液压 油被压 缩 的体积 为 △ V = V o— V = 2． 53 — 2． 4 8= 0 ． 05 m 3 。 加压及保压结束后 ， 如将柱塞缸 的加压 腔直接与油箱接通 ， 那 么柱塞缸 内具有压 力为 ／9= 28M P a 的油液压力会迅速降低 ， 加压 时被压缩的油液 也将迅 速膨胀 。 假设从 工 作压 力 p= 28M P a 降到 P 。 所历 经 的时间为 ta ， = 0． 1 S ， 那么 因油液膨胀而 导致 的卸压 流量为 g。 芸。 百0． 05 = 0．5 一 s。 这样 ， 卸压时所释放的液压能为 ： 业 = l (p - po p～ = ；pA ／" = 0． 5 x 28X 10~ x 0． 05 = 7 x 10‘∥ 湖 00kw 。 油液压缩所产生 的巨大液压 能瞬时释放 ， 再加上机 架的变性能等能量 的释放 ， 必然会引起剧烈的振动及响 声 ，其中液压油因压缩所积蓄的液压 能量在瞬时之 内的快 速释放是产生液压 冲击的最主要原因 。从能量释放的公式 中可 以看 出 ， 要 减小液压 冲击 ， 必 须降低卸压 流量 Q ， 而 降低 9 的方法不外乎是减小 △ y， 延长 t却 。 而 △ y是 确定的 ， 所 以唯 一 可行的办法是延长卸压 时间 ta ， ， 因 而热压机在加压及保压结束后 ，必须通过液压 系统和电控 系统的联合控制 ，使液压油的工 作压力逐渐降低 ，有效增 加卸压 时间 ta ， ， 万不可使其快速瞬时降压 到接近零或 极 低 的压 力 。 2 ． 2 卸压 方 法简介 在人 造板压机 中 ， 使压机卸压 的方法有多种多样 ， 图 1 中的 3 种原 理 图就是 比较 常用 的卸压 方法 。 在上 面 的 3 种卸压 回路中 ， 使用 的场合及方法不尽 相同。 卸压方法原理 A 可用在 中密度纤维板多层热压机 中 ， 电磁 阀 Y v3厂Y v4 在系统中作为安全 阀使用 ， 两个插 装阀则用于卸压 回油 ， 而卸压后热压机的大量 回油则依靠 特殊 的进 回油充液阀使油液回到油箱中。 实际使用时 ，可 把两个插装阀调节成不 同的回油流量 ， 由于 电磁阀Y v l和 Y v2可 以有不 同的工 作组合方式 ， 于是卸压速度也就随之 可 以控制 。 卸压 方法原理 B 可用在油缸上 置 的单层压机 中 ，其中的插装 阀仅起到卸压 回油的作用 ， 而卸压后压 机 的大量 回油 ，则依靠充液阀的液控开启后使油液回到压机 顶部的油箱中。 实际使用时 ，可把两个插装阀调节成不 同 的回油流量 ， 由于 电磁 阀 Y v5 和 Y v6 可 以有不 同的工 作 2008／7 中国人造板 21 维普资讯 http://www.cqvip.com 缓窖 工 程师手册 图 1 卸压 方法原理 图 组 合方式 ， 于是卸压 速度也就随之可 以控制 。 卸压方 法原理 c可用在高压装饰层积板(H P L )压机 中 ， 电磁阀 (上 接 第 5 页 ) 3 ． 5 华南地 区 华南地 区速生林木资源最为丰富 ， 为中密度纤维板 生产提供了优越的原料供应条件 。该地区 已成为我国中密 度纤维板生产发展最快的地 区 。但由于近年新建生产企业 急剧增多 ， 原料供应压力不断增长 。 2008年该地 区在建中密度纤维板生产线 18条 ， 总生 产能力达到 130 ． 0 万 m 3 。 3 ． 6 西南地 区 西南地 区虽然林木资源较为丰富 ， 但 由于经济欠发 达以及 一 定时期的禁伐 ， 中密度纤维板生产发展水平较 低 。 该地 区木材原料价格低廉 ， 供应能力强 ， 但运输条 件较差 。 但随着基础设施的不断完善以及森林蓄积量的 不断恢复 ， 上述地 区具备发展 中密度纤维板生产线的发 展 空 间 。 2008年该地 区在建中密度纤维板生产线 16条 ， 总生 Y v9 用于卸压 ， 卸压结束后 ， 在 电磁 阀 Y v7 和 Y v8的共 同作用下插装阀可 以分别开启或同时开启 ， 压机就可 以 快速或慢速 张开 。 3 结束语 热压机面压 的主要作用是用来克服板坯 的反弹力压 实板坯 ， 设备制造商和使用厂均没有必要追求过大的面 压 ， 因为设计面压过大而造成过多的能力储备是 一 种很 大的浪费 。 对设备制造商而言 ， 过大的设计面压导致机 架及油缸等材料消耗增加 ， 不但造成设备体积庞大 ， 而 且 材料 的采购成本与设备的制造成本增加 ； 对使用 厂来 说 ， 过大的设计面压不但导致投资成本增加 ， 而且 生产 运 行成本也随之增加 。 在某种意义上说 ， 过剩的功能和 永不使用的过多储备都是浪费 ， 而我们应该做的是减少 浪费 ， 乃 至 避免浪费 。 另外 ， 为 了保证 产 品的工 艺要 求及质量要 求 ， 为了保证设备的正 常运 行及使用寿命 ， 热压机必 须具有 良好的卸压功能 。 参 考 资 料 ： 【1】徐 咏 兰 ．中密度 纤 维板 制 造 [M 】． 北 京 ：中国 林 业 出版 社 ，19 9 5 ． [2】许 秀雯 ． 中密度 纤维板 工 程 [M 1． 哈 尔滨 ：黑龙 江 科 学技 术 出版 社 ． 1995 ． [3】王 国超 ． 纤维板 生产技 术M 】． 北 京：中国林 业 出版 社 ，2000 ． 【4 】机械设 计手册 (第四 版 )【M 】． 北 京：化 学工 业 出版 社 ，2002． (责任编辑 ： 丁炳寅 ) 产能力达到 164 ． 0 万 m ，。 3 -7 西 北 地 区 西 北 地 区林木资源稀缺 ， 经 济发展水平低 ， 建设 中密度纤维板生产线的条件差 。 2008年该地 区在建中密度纤维板生产线 2条 ， 总生 产能力达到 19 ． 0 万 m 。。 总体来说 ， 随着我 国中密度纤维板行业 的快速发 展 ， 我 国中密度纤维板生产能力发展 的地 区也在逐渐转 变 ， 在 目前生产能力还不密集而资源供应 尚不紧张的地 区 ， 随着当地建设条件的不断完善 ，有望成为我国中密度 纤维板生产能力发展的新增长的热点地 区 。 参考文献： [1] 国 家林 业 局 ． 中国林 业 统 计年鉴 ． 北 京：中国林 业 出版 社 ，2007 ． [2】2007 年世 界 中密度 纤维板 生产能 力调 查 ． 中国人 造板 ，2008 (增刊)：22— 36 (责任编辑 ： 陈 怡 ) 维普资讯 http://www.cqvip.com