周期比不满足规范要求时的调整方法（学术论文）

周期比不满足规范要求时的调整方法(转): 1、程序调整:SATWE程序不能实现。 2、结构调整:只能通过调整改变结构布置，提高结构的抗扭刚度。由于结构外围的抗侧力构件对结构的抗扭刚度贡献最大，所以总的调整原则是加强结构外围墙、柱或梁的刚度，或适当削弱结构中间墙、柱的刚度。利用结构刚度与周期的反比关系，合理布置抗侧力构件，加强需要减小周期方向(包括平动方向和扭转方向)的刚度，削弱需要增大周期方向的刚度。当结构的第一或第二振型为扭转时，可按以下方法调整: 1)SATWE程序中的振型是以其周期的长短排序的。 2)结构的第一、第二振型宜为平动，扭转周期宜出现在第三振型及以后。见抗规3.5.3条3款及条文 说明 关于失联党员情况说明岗位说明总经理岗位说明书会计岗位说明书行政主管岗位说明书 “结构在两个主轴方向的动力特性(周期和振型)宜相近”。 3)当第一振型为扭转时，说明结构的抗扭刚度相对于其两个主轴(第二振型转角方向和第三振型转角方向，一般都靠近X轴和Y轴)的抗侧移刚度过小，此时宜沿两主轴适当加强结构外围的刚度，并适当削弱结构内部的刚度。 4)当第二振型为扭转时，说明结构沿两个主轴方向的抗侧移刚度相差较大，结构的抗扭刚度相对其中一主轴(第一振型转角方向)的抗侧移刚度是合理的;但相对于另一主轴(第三振型转角方向)的抗侧移刚度则过小，此时宜适当削弱结构内部沿“第三振型转角方向”的刚度，并适当加强结构外围(主要是沿第一振型转角方向)的刚度。 5)在进行上述调整的同时，应注意使周期比满足规范的要求。 6)当第一振型为扭转时，周期比肯定不满足规范的要求;当第二振型为扭转时，周期比较难满足规范的要求。 高层结构设计的控制参数(比值)及调整方法(转自user的博客) 高层结构设计的控制参数及调整方法 本文在笔者《高层结构设计需要控制的七个比值及调整方法》的基础上编写，编写中针对原文中的一些错误及不足之处做了必要的修改和补充，并在原文的基础上增加了部分内容。 高层结构设计的难点在于竖向承重构件(柱、剪力墙等)的合理布置，设计过程中主要通过对一些目标参数的控制来达到这一目的。 一、轴压比:主要为限制结构的轴压比，保证结构的延性要求，规范对墙肢和柱均有相应限值要求。见抗规6.3.7和6.4.6，高规 6.4.2和7.2.14及相应的条文说明。轴压比不满足规范要求，结构的延性要求无法保证;轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积。 轴压比不满足规范要求时的调整方法: 1、程序调整:SATWE程序不能实现。 2、结构调整:增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度。 1 二、剪重比:主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全。见抗规5.2.5，高规3.3.13及相应的条文说明。剪重比不满足规范要求，说明结构的刚度相对于水平地震剪力过小;但剪重比过分大，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。 剪重比不满足规范要求时的调整方法: 1、程序调整:当剪重比偏小但与规范限值相差不大(如剪重比达到规范限值的80,以上)时，可按下列方法之一进行调整: 1)在SATWE的“调整信息”中勾选“按抗震规范5.2.5调整各楼层地震内力”，SATWE按抗规5.2.5自动将楼层最小地震剪力系数直接乘以该层及以上重力荷载代表值之和，用以调整该楼层地震剪力，以满足剪重比要求。 2)在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”中输入大于1的系数，增大地震作用，以满足剪重比要求。 3)在SATWE的“地震信息”中的“周期折减系数”中适当减小系数，增大地震作用，以满足剪重比要求。 2、结构调整:当剪重比偏小且与规范限值相差较大时，宜调整增强竖向构件，加强墙、柱等竖向构件的刚度。 三、刚重比:规范上限主要用于确定重力荷载在水平作用位移效应引起的二阶效应是否可以忽略不计。见高规5.4.1和5.4.2及相应的条文说明。刚重比不满足规范上限要求，说明重力二阶效应的影响较大，应该予以考虑。规范下限主要是控制重力荷载在水平作用位移效应引起的二阶效应不致过大，避免结构的失稳倒塌。见高规5.4.4及相应的条文说明。刚重比不满足规范下限要求，说明结构的刚度相对于重力荷载过小。但刚重比过分大，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。 刚重比不满足规范要求时的调整方法: 1、程序调整:刚重比不满足规范上限要求，在SATWE的“设计信息”中勾选“考虑P-Δ效应”，程序自动计入重力二阶效应的影响。 2、结构调整:刚重比不满足规范下限要求，只能通过调整增强竖向构件，加强墙、柱等竖向构件的刚度。 四、层间位移角:主要为限制结构在正常使用条件下的水平位移，确保高层结构应具备的刚度，避免产生过大的位移而影响结构的承载力、稳定性和使用要求。见高规 4.6.1、4.6.2和4.6.3及相应的条文说明。层间位移角不满足规范要求，说明结构的上述要求无法得到满足。但层间位移角过分小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。 2 层间位移角不满足规范要求时的调整方法: 1、程序调整:SATWE程序不能实现。 2、结构调整:只能通过调整增强竖向构件，加强墙、柱等竖向构件的刚度。 1)由于高层结构在水平力的作用下将不可避免地发生扭转，所以符合刚性楼板假定的高层结构的最大层间位移往往出现在结构的边角部位，因此应注意加强结构外围对应位置抗侧力构件的刚度，减小结构的侧移变形。同时在设计中，应在构造措施上对楼板的刚度予以保证。 2)利用程序的节点搜索功能在SATWE的“分析结果图形和文本显示”中的“各层配筋构件编号简图”中快速找到层间位移角超过规范限值的节点，加强该节点对应的墙、柱等构件的刚度。节点号在“SATWE位移输出文件”中查找。 五、位移比(层间位移比):主要为限制结构平面布置的不规则性，以避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。见抗规3.4.2，高规 4.3.5及相应的条文说明。位移比(包括层间位移比，下同)不满足规范要求，说明结构的刚心偏离质心的距离较大，扭转效应过大，结构抗侧力构件布置不合理。 位移比不满足规范要求时的调整方法: 1、程序调整:SATWE程序不能实现。 2、结构调整:只能通过调整改变结构平面布置，减小结构刚心与质心的偏心距;调整方法如下: 1)由于位移比是在刚性楼板假定下计算的，结构最大水平位移与层间位移往往出现在结构的边角部位;因此应注意调整结构外围对应位置抗侧力构件的刚度，减小结构刚心与质心的偏心距。同时在设计中，应在构造措施上对楼板的刚度予以保证。 2)对于位移比不满足规范要求的楼层，也可利用程序的节点搜索功能在SATWE的“分析结果图形和文本显示”中的“各层配筋构件编号简图”中，快速找到位移最大的节点，加强该节点对应的墙、柱等构件的刚度。节点号在“SATWE位移输出文件”中查找。也可找出位移最小的节点削弱其刚度，直到位移比满足要求。 六、周期比:主要为限制结构的抗扭刚度不能太弱，使结构具有必要的抗扭刚度，减小扭转对结构产生的不利影响。见高规4.3.5及相应的条文说明。周期比不满足规范要求，说明结构的抗扭刚度相对于侧移刚度较小，扭转效应过大，结构抗侧力构件布置不合理。 周期比不满足规范要求时的调整方法: 3 1、程序调整:SATWE程序不能实现。 2、结构调整:只能通过调整改变结构布置，提高结构的抗扭刚度。由于结构外围的抗侧力构件对结构的抗扭刚度贡献最大，所以总的调整原则是加强结构外围墙、柱或梁的刚度，或适当削弱结构中间墙、柱的刚度。利用结构刚度与周期的反比关系，合理布置抗侧力构件，加强需要减小周期方向(包括平动方向和扭转方向)的刚度，削弱需要增大周期方向的刚度。当结构的第一或第二振型为扭转时，可按以下方法调整: 1)SATWE程序中的振型是以其周期的长短排序的。 2)结构的第一、第二振型宜为平动，扭转周期宜出现在第三振型及以后。见抗规3.5.3条3款及条文说明“结构在两个主轴方向的动力特性(周期和振型)宜相近”。 3)当第一振型为扭转时，说明结构的抗扭刚度相对于其两个主轴(第二振型转角方向和第三振型转角方向，一般都靠近X轴和Y轴)的抗侧移刚度过小，此时宜沿两主轴适当加强结构外围的刚度，并适当削弱结构内部的刚度。 4)当第二振型为扭转时，说明结构沿两个主轴方向的抗侧移刚度相差较大，结构的抗扭刚度相对其中一主轴(第一振型转角方向)的抗侧移刚度是合理的;但相对于另一主轴(第三振型转角方向)的抗侧移刚度则过小，此时宜适当削弱结构内部沿“第三振型转角方向”的刚度，并适当加强结构外围(主要是沿第一振型转角方向)的刚度。 5)在进行上述调整的同时，应注意使周期比满足规范的要求。 6)当第一振型为扭转时，周期比肯定不满足规范的要求;当第二振型为扭转时，周期比较难满足规范的要求。 七、刚度比:主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层。见抗规3.4.2，高规4.4.2及相应的条文说明;对于形成的薄弱层则按高规5.1.14予以加强。 刚度比不满足规范要求时的调整方法: 1、程序调整:如果某楼层刚度比的计算结果不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。 2、结构调整:如果还需人工干预，可按以下方法调整: 1)适当降低本层层高，或适当提高上部相关楼层的层高。 2)适当加强本层墙、柱和梁的刚度，或适当削弱上部相关楼层墙、柱和梁 4 的刚度。 八、层间受剪承载力比:主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免楼层抗侧力结构的受剪承载能力沿竖向突变，形成薄弱层。见抗规3.4.2，高规4.4.3及相应的条文说明;对于形成的薄弱层应按高规5.1.14予以加强。 层间受剪承载力比不满足规范要求时的调整方法: 1、程序调整:在SATWE的“调整信息”中的“指定薄弱层个数”中填入该楼层层号，将该楼层强制定义为薄弱层，SATWE按高规5.1.14将该楼层地震剪力放大1.15倍。 2、结构调整:如果还需人工干预，可适当提高本层构件强度(如增大配筋、提高混凝土强度或加大截面)以提高本层墙、柱等抗侧力构件的抗剪承载力，或适当降低上部相关楼层墙、柱等抗侧力构件的抗剪承载力。 几个参数的调整涉及构件截面、刚度及平面位置的改变，在调整过程中可能相互关联，应注意不要顾此失彼。 应该注意，对于类似于框剪结构的组合体系，有个彼此刚度适宜的问 题 快递公司问题件快递公司问题件货款处理关于圆的周长面积重点题型关于解方程组的题及答案关于南海问题 。分析框架的剪切型变形曲线和剪力墙的弯曲型变形曲线，可以发现，在下部楼层，剪力墙的位移较小，框架的位移较大，是剪力墙拉着框架来限制其层间位移角;上部几层则相反，剪力墙的层间位移角逐渐增大，框架的层间位移角逐渐减小，框架反过来拉着剪力墙以限制其层间位移角。而改变剪力墙的刚度与部置是控制框剪结构的位移和周期的主要手段，所以当框剪结构上部几层的层间位移角较大时，适当削弱这几层的剪力墙刚度应该更为有效。 如果结构竖向较规则，第一次试算时可只建一个结构 标准 excel标准偏差excel标准偏差函数exl标准差函数国标检验抽样标准表免费下载红头文件格式标准下载 层，待结构的周期比、位移比、剪重比、刚重比等满足之后再添加其它标准层;这样可以减少建模过程中的重复修改，加快建模速度。 高层结构整体控制参数的关联性及刚度控制 结构整体控制是高层结构抗震设计的重要环节，各控制参数与结构抗侧力构件的刚度都有着直接的或间接的关系，因此也就不可避免地相互关联。认识各控制参数之间的关联性，有助于提高结构整体控制的效率，也有助于使结构设计更加经济合理。本文就此抛砖引玉，和大家共同探讨这一课题。 结构整体控制的过程，也就是对结构的刚度控制、调整的过程。控制参数中，位移比和周期比不仅与结构的刚度有关，也与结构刚度的分布状况有关。这两个参数反映了结构的扭转效应，是结构整体控制的难点，也是结构整体控制的入手之处。 位移比&周期比:由于位移比是在“全楼刚性楼板”的假定下计算的，这时的每层楼板在楼层平面内被假定为刚度无限大。因为位移比的计算要考虑偶然偏 5 心，这样在水平地震力的作用下，即使是规则对称的结构也不可能是纯粹的平动，其最大水平位移与层间位移一定是发生在楼层边角部位的某处。所以一般情况下位移比是由结构边角部位的水平位移与层间位移决定的。因此调整结构外围抗侧力构件的刚度是控制位移比的最为有效的方法。周期比的控制在于结构具备足够的抗扭转刚度，而结构外围抗侧力构件对结构的抗扭转刚度贡献最大。因此调整结构外围抗侧力构件刚度以控制位移比时，必然对周期比产生较大影响。考虑到对周期比的影响，调整位移比时，特别是当周期比接近规范限值时，应注意不要削弱结构外围抗侧力构件的刚度。同样，对周期比的调整也可能影响位移比。特别是当某主轴方向的位移比接近规范限值时，此时对抗侧力构件刚度的调整应以结构的质心为中心尽量对称。 周期比&剪重比:分析反应谱曲线(地震影响系数曲线)可以发现，当结构的自振周期超过特征周期后，地震影响系数呈减小趋势，并且在自振周期较小的情况下，减小的较快。也就是说，结构的周期越大，地震的作用越小;结构的周期越小，地震的作用越大。利用这个规律，当结构某主轴方向的剪重比不满足规范要求时，可通过加强该主轴方向的刚度来减小结构的自振周期，以增大结构的地震作用，进而增大剪重比。还可以根据反应谱曲线将结构的自振周期控制在适当的范围内，以获得更大的地震作用或减小地震作用。同样，在调整周期比时，也应根据剪重比的大小区别对待，当某主轴方向的剪重比小于或接近规范限值时，宜加强该主轴方向结构外围抗侧力构件的刚度;当某主轴方向的剪重比大于规范限值较多时，宜削弱该主轴方向结构内部抗侧力构件的刚度，以取得较好的经济技术指标。 位移比&剪重比:如前面所述，位移比的调整将影响到结构的自振周期，进而对结构的地震作用产生影响，使结构的剪重比发生变化。因此调整位移比时应根据剪重比的大小区别对待，当某主轴方向的剪重比小于或接近规范限值时，宜在结构刚心相对于质心偏心的一侧加强抗侧力构件的刚度;当某主轴方向剪重比大于规范限值较多时，宜在结构刚心相对于质心偏心的另一侧削弱抗侧力构件的刚度。同样，对剪重比的调整也可能影响位移比。特别是当某主轴方向的位移比接近规范限值时，此时对该主轴方向抗侧力构件刚度的调整应以结构的质心为中心尽量对称。 位移比&刚重比:分析刚重比的定义可以发现，刚重比与结构的侧移刚度成正比关系。即在结构的质量基本保持不变的情况下，结构的侧移刚度越大，刚重比越大;结构的侧移刚度越小，刚重比越小。如前面所述，位移比的调整将导致结构侧移刚度的变化，从而影响到刚重比。因此调整位移比时应根据刚重比的大小区别对待，当某主轴方向的刚重比小于或接近规范限值时，宜在结构刚心相对于质心偏心的一侧加强抗侧力构件的刚度;当某主轴方向刚重比大于规范限值较多时，宜在结构刚心相对于质心偏心的另一侧削弱抗侧力构件的刚度。同样，对刚重比的调整也可能影响位移比。特别是当某主轴方向的位移比接近规范限值时，此时对该主轴方向抗侧力构件刚度的调整应以结构的质心为中心尽量对称。 周期比&刚重比:如前面所述，刚重比与结构的侧移刚度成正比关系;周期比的调整将导致结构侧移刚度的变化，从而影响到刚重比。因此调整周期比时应根据刚重比的大小区别对待，当某主轴方向的刚重比小于或接近规范限值时，宜 6 加强该主轴方向结构外围抗侧力构件的刚度;当某主轴方向的刚重比大于规范限值较多时，宜削弱该主轴方向结构内部抗侧力构件的刚度，以取得较好的经济技术指标。同样，对刚重比的调整也可能影响周期比。特别是当结构的周期比接近规范限值时，宜加强结构外围抗侧力构件的刚度。 剪重比&刚重比:如前面所述，两个参数都与结构的刚度密切相关，且成正比关系。当结构的刚度发生变化时，这两个参数的变化趋势基本相同。当剪重比较小，如小于0.02时，结构的刚度虽能满足水平位移限值的要求，但往往不能满足刚重比的要求。这两个参数都反映了结构对刚度的绝对需求，在设计时是必须满足的。 第一振型应是平动的原因(转自逸飞之家) 2008-11-13 14:49 第一振型应是平动的原因 动力学认为结构的第一周期应该是出现该振形时所需要的能量最小，第二周期所需要的能量次之，依次往后推。我认为规范规定Tt/T1<0.9就是为了让对结构产生作用的能量中的大部分只够激起结构的平动而不是扭转。 按照动力学理论，结构第一周期只与结构本身的质量、刚度和边界条件有关，与外界力没有关系，地震只是提供一个激振力，基底剪力是反映这个激振效果的一个指标，这个除了以上的条件外，同时就跟地震参数有关，比如加速度的值。而结构最容易出现振动的振型就应该是第一振型，这个振型所需要的能量最小，最容易发生。这个就很容易理解为什么扭转振型不能太靠前，起码不能出现再第一振型。 通高层设计中是可行的。关于第二平动周期与扭转周期比较接近的问题是相对的，我个人认为就是说能拉大到0.9以下最好，但是不能拉到0.9以下，也尽量不要超的太多。 怎么理解主振型,pkpm采用了wilson教授的质量参与系数的概念(可以查看sap和etabs)，比如我们计算15个振型，质量参与系数达到了98%，那么15个振型当中就有一个质量参与系数最大的振型，比如是2振型，它对这个98%的贡献最大(比如达到40%)，那么我们就认为它就是主振型。而其它的振型的贡献可能相对很小。主振型的意义在于:它可能不是最容易被激励起的振型，但是它一旦被激励起了，那么它就是结构振动的主要成分，所以我们在抗震的时候我特别给与关注，尽量避免它与扭转振型靠近。这也就是我建议ljbwhu将T2与Tt拉大点的原因。 在常规的高层结构设计中，由于各种限制，不容易出现以下这种情况:当结构中存在某些相对软弱的部分或者构件的时候，则结构的主振型会出现的比较靠后，这很容易理解，因为软弱的地方在激励能量相对小的时候就会局部振动，此时不是整体振动，所以该振型的质量参与系数很小，但是它们却是低阶振型。所以我前面的贴子提到了模型错误，这里的错误并不是指模型逻辑上的错误，而是某些构件的刚度、尺寸、材料等原因的错误，造成局部软弱。这种情况比较特殊，但是也可能出现，所以要避免。 主振型:对于某个特定的地震作用引起的结构反应而言，一般每个参与振型都有着一定的贡献，贡献最大的振型就是主振型，贡献指标的确定一般有两个，一是基底剪力的贡献大 7 小，二是应变能的贡献大小。一般而言，基底剪力的贡献大小比较直观，容易被我们接受 扭转为主的振型中, 周期最长的称为第一扭转为主的振型, 其周期称为扭转为主的第一自振周期Tt 。平动为主的振型中, 根据确定的两个水平坐标轴方向X 、Y , 可区分为X 向平动为主的振型和Y 向平动为主的振型。假定X 、Y 方向平动为主的第一振型(即两个方向平动为主的振型中周期最长的振型) 的周期值分别记为T1 X和T1 Y，其中的大者位T1,小者为T2。则T1 即为《高规》第41315 条中所说的平动为主的第一自振周期, T2 姑且称作平动为主的第二自振周期。 研究表明, 结构扭转第一自振周期与地震作用方向的平动第一自振周期之比值, 对结构的扭转响应有明显影响, 当两者接近时, 结构的扭转效应显著增大[7 ] 。《高规》第41315 条对结构扭转为主的第一自振周期Tt 与平动为主的第一自振周期T1 之比值进行了限制, 其目的就是控制结构扭转刚度不能过弱, 以减小扭转效应。 《高规》对扭转为主的第一自振周期Tt 与平动为主的第二自振周期T2 之比值没有进行限制, 主要考虑到实际工程中, 单纯的一阶扭转或平动振型的工程较少, 多数工程的振型是扭转和平动相伴随的, 即使是平动振型, 往往在两个坐标轴方向都有分量。针对上述情况, 限制Tt 与T1 的比值是必要的, 也是合理的, 具有广泛适用性; 如对Tt 与T2 的比值也加以同样的限制, 对一般工程是偏严的要求。对特殊工程,如比较规则、扭转中心与质心相重合的结构, 当两个主轴方向的侧向刚度相差过大时, 可对Tt 与T2 的比值加以限制, 一般不宜大于1.0。实际上, 按照《抗震规范》第31513 条的规定, 结构在两个主轴方向的侧向刚度不宜相差过大, 以使结构在两个主轴方向上具有比较相近的抗震性能。 ................. 当然, 振型特征判断还与宏观振动形态有关。对结构整体振动分析而言, 结构的某些局部振动的振型是可以忽略的, 以利于主要问题的把握。 ............... 注意上面这句话的意义说明了，某些局部振动可以忽略掉，那么如何判断某些局部振动呢,就转到我们上面所讨论的问题上来了，可以采用振型总剪力的大小来判断或者振型质量参与系数来判断。忽略某些总剪力很小或者质量参与系数很小的振型，而保留那些相对较大的振型，这样说的话，就没有必要强制要求将总剪力最大的平动周期作为第一平动周期了～第一扭转周期的确定也没有什么疑惑。那个审图中心的意见有问题～ 1)如果一个结构 X，Y方向周期相差很大时，前几个平动周期往往是一个方向的(如均为X方向或均为Y方向)。此时要求Tt/T1<0.9即可。 (2)如果一个结构 X，Y方向周期相差不大时，应使第一第二振型周期以平动为主(此时第一第二振型分别是X，Y向)，此时要求Tt/T1和Tt/T2均<0.9。这是容易作到的。 另附手头一些资料，不知对大家有无帮助: (1)高规4.3.5条的条文说明主要意思:Tt与T1两者接近时由于振动耦连影响，结构扭转效应明显增大。 (2)2002年9月版SATWE用户手册124页:振型的方向角0度是X方向，90度是Y方向。依次类推。它的意义在于使我们明确知道结构刚度的薄弱方向。两个第一侧移振型的方向角，代表了水平地震作用的两个近似的最不利方向。 (3)2002年9月版SATWE用户手册124页:主振型的概念:对于地震引起的结构反应而言，参与振型贡献最大的就是主振型。衡量贡献大小有2个指标较合适，一是基底剪力贡献，二是应变能贡献。基底剪力贡献较易为工程技术人员接受。SATWE给出每个振型每个地震方向的基底剪力贡献。用于判断每个地震方向的主振型。 8 PS:周期比计算方法: 1)扭转周期与平动周期的判断:从计算书中找出所有扭转系数大于0.5的平动周期，按周期值从大到小排列。同理，将所有平动系数大于0.5的平动周期值从大到小排列;2)第一周期的判断:从列队中选出数值最大的扭转(平动)周期，查看软件的“结构整体空间振动简图”，看该周期值所对应的振型的空间振动是否为整体振动，如果其仅仅引起局部振动，则不能作为第一扭转(平动)周期，要从队列中取出下一个周期进行考察，以此类推，直到选出不仅周期值较大而且其对应的振型为结构整体振动的值即为第一扭转(平动)周期;值得注意的是，在判断复杂结构的第一平动周期时，还应考察该振型产生的基底剪力是否为各振型中的最大值，如果该振型产生的基底剪力很小，就不是第一平动周期。(详细见PKPM新天地2005.1期)3)周期比计算:将第一扭转周期值除以第一平动周期即可。 .剪力墙布置。 剪力墙布置在总体上把握就是均匀，质量和刚度上的匀称。对于结构在抵抗水平风力和地震作用具有重要意义。这种意义的外在体现是位移和扭转。对于这两个值的限制规范上都有相应规定。最大层间位移和平均位移之比宜小于1.2，第一振型以平动为主，以扭转为主的周期和第一周期之比小于0.95等等。 剪力墙主要是在平面内布置的问题，竖向的不规则性一般发挥空间较小，受制于建筑。平面内的剪力墙布置合理与否对于结构受力的合理性，对于后期施工图绘制的效率都有重要甚至是决定性的影响。 调整剪力墙的方向是使两个方向的位移和周期较为接近。最好采用统一的墙厚。 2.桩基础布置。 这一块是这个工程反复最多的地方。桩基础的选用合适与否可能会产生较大的经济差异。所以一个优秀的设计应该具备不同桩基 方案 气瓶 现场处置方案 .pdf气瓶 现场处置方案 .doc见习基地管理方案.doc关于群访事件的化解方案建筑工地扬尘治理专项方案下载 的对比分析。但是由于结构设计仅能统计到材料用量，至于人工费，材料价格，工期经济，却不能做到较为准确和全面的分析比较，所以个人比较怀疑作一般性的所谓方案对比的意义，似乎仅是糊弄甲方的。因为往后的费用几乎无法控制和预算。 这个工程里基本采用的是墙下条形布桩。在结构本身，桩基础的布置主要考虑两块。一个是桩承载力满足，包括总的竖向荷载标准值小于桩基特征值总承载力以及每一堵墙下对应的桩承载力大于墙上部荷载。唉，太啰唆了，就是整体和局部都满足。其实这样子布下来，浪费是毫无疑问的，因为不可能具体到局部都是承载力和荷载相近，很多都是富余很多。积累起来，就成了可观的浪费。比如这个工程里，最后的承载力和上部荷载作用力之比竟然近1.7。 第二个是考虑桩承台(梁)满足承载力要求。主要控制因素是承台梁的截面尺寸。四川省德阳市棉麻公司一幢8层框架结构综合楼整体垮塌，原因是承台设计太薄及柱子截面太小引起承台柱周直剪破坏。所以承台梁的受剪验算十分重要。 墙下条形布桩时，上部墙连续的话即可同承台梁共同作用，协同受力形成深受弯构件，具有很好的受力性能。此时承台梁的配筋基本上只需满足构造即可。但是要特别注意到部分墙体开洞的情况。 3. 1)剪力墙结构在平面内具有非常好的刚度和承载能力，但是平面外则 9 相对很弱。所以要注意尽量避免与墙体垂直方向的弯矩。本工程因建筑要求有垂直出墙面约600mm的小墙垛，原 计划 项目进度计划表范例计划下载计划下载计划下载课程教学计划下载 是层层生牛腿挑砌体，后考虑到对主体剪力墙产生了较大的平面外受弯，改为落地剪力墙。 2)机房层能出屋面的墙尽量都出来，在合适的地方需要梁上生柱。 3)对于受较大集中力的梁，记得加上附加吊筋。一般2根14的差不多了，水箱间部位可适当加大。基础承台梁主次梁之间也要加上吊筋，选用的钢筋大一点，一般基础梁的内力很大的。 4)剪力墙暗柱。四级剪力墙只有构造边缘构件。底部加强区和上部结构的暗柱的箍筋和拉筋需要考虑是否同时有剪力墙的水平筋伸入选用不同的配置。 10